JPH06145766A - 低Ａｌ，低Ｓｉ鋼の溶製方法 - Google Patents
低Ａｌ，低Ｓｉ鋼の溶製方法Info
- Publication number
- JPH06145766A JPH06145766A JP29255092A JP29255092A JPH06145766A JP H06145766 A JPH06145766 A JP H06145766A JP 29255092 A JP29255092 A JP 29255092A JP 29255092 A JP29255092 A JP 29255092A JP H06145766 A JPH06145766 A JP H06145766A
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- JP
- Japan
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- steel
- low
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- molten steel
- sio
- Prior art date
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- Pending
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- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 アルミレスで低シリコン鋼の溶製方法に関す
るもので、特に、鋼中酸素を２５ｐｐｍまで低下させる
事を目的とする。 【構成】 転炉出鋼中に石灰投入を行い、シリコンの活
量を０．０１５％まで低減し、フリー酸素を２５ｐｐｍ
まで低下させる事を特徴とする。
るもので、特に、鋼中酸素を２５ｐｐｍまで低下させる
事を目的とする。 【構成】 転炉出鋼中に石灰投入を行い、シリコンの活
量を０．０１５％まで低減し、フリー酸素を２５ｐｐｍ
まで低下させる事を特徴とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】低Ａｌ，低Ｓｉ鋼で且つ、低酸素
鋼の製造方法に関するものである。
鋼の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、低Ａｌ，低Ｓｉ鋼では鋼中酸素が
５０ｐｐｍ前後であり、介在物が晶出し、所定の品質の
ものが得られなかった。例えば、寒冷地で鋼材を使用す
る場合、ＣＴＯＤ特性の優れたものが必要であり、これ
に影響を及ぼすＭ* （島状マルテンサイト）を低減する
ためにはＳｉの低い鋼材が必要となる。またＡｌは介在
物の原因となるため低Ａｌ鋼であって、さらに介在物晶
出を防ぐため鋼中酸素を低減する必要がある。
５０ｐｐｍ前後であり、介在物が晶出し、所定の品質の
ものが得られなかった。例えば、寒冷地で鋼材を使用す
る場合、ＣＴＯＤ特性の優れたものが必要であり、これ
に影響を及ぼすＭ* （島状マルテンサイト）を低減する
ためにはＳｉの低い鋼材が必要となる。またＡｌは介在
物の原因となるため低Ａｌ鋼であって、さらに介在物晶
出を防ぐため鋼中酸素を低減する必要がある。
【０００３】従来、Ａｌ≦３×１０-3％，Ｓｉ≦１０×
１０-2％で鋼中酸素を２５ｐｐｍまで低下させる方法が
なかった。
１０-2％で鋼中酸素を２５ｐｐｍまで低下させる方法が
なかった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】前記のように低Ａｌ，
低Ｓｉ鋼で、且つ低酸素（≦２５ｐｐｍ）鋼を溶製する
方法を得る事が従来の課題であった。
低Ｓｉ鋼で、且つ低酸素（≦２５ｐｐｍ）鋼を溶製する
方法を得る事が従来の課題であった。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は従来技術の課題
を有利に解決するものであって溶鋼中Ｓｉ≦１０×１０
-2％状態での脱酸をＳｉＯ2 の活量を下げることによっ
て行なう。具体的な方法として転炉出鋼中にＣａＯ投入
を行ないＳｉＯ2 の活量を０．０１５まで低減し、フリ
ー酸素を２５ｐｐｍまで低下させるものである。
を有利に解決するものであって溶鋼中Ｓｉ≦１０×１０
-2％状態での脱酸をＳｉＯ2 の活量を下げることによっ
て行なう。具体的な方法として転炉出鋼中にＣａＯ投入
を行ないＳｉＯ2 の活量を０．０１５まで低減し、フリ
ー酸素を２５ｐｐｍまで低下させるものである。
【０００６】以下図面に基づいて本発明を説明する。図
１は本発明によるスラグ組成を従来技術でのスラグ組成
と活量曲線上で比較した図である。従来のスラグ組成は
１の領域にあって、ＳｉＯ2 の活量は０．０６であっ
た。本発明においては、ＣａＯを投入することによって
スラグ組成を２の領域へ移行させＳｉＯ2 の活量を０．
０１５まで低下させた。
１は本発明によるスラグ組成を従来技術でのスラグ組成
と活量曲線上で比較した図である。従来のスラグ組成は
１の領域にあって、ＳｉＯ2 の活量は０．０６であっ
た。本発明においては、ＣａＯを投入することによって
スラグ組成を２の領域へ移行させＳｉＯ2 の活量を０．
０１５まで低下させた。
【０００７】図２は［Ｓｉ］＝０．０５％におけるＳｉ
Ｏ2 の活量とフリー酸素の関係を示す図である。横軸の
ａ（ＳｉＯ2 ）はＳｉＯ2 の活量を示し、縦軸の［０］
はフリー酸素濃度をｐｐｍ単位で示したものである。従
来技術での脱酸能力はおよそ５０ｐｐｍまでであってこ
のときのＳｉＯ2 の活量は０．０６である。フリー酸素
を２５ｐｐｍまで低下させるためにはＳｉＯ2 の活量を
０．０１５まで低下させなければならない。
Ｏ2 の活量とフリー酸素の関係を示す図である。横軸の
ａ（ＳｉＯ2 ）はＳｉＯ2 の活量を示し、縦軸の［０］
はフリー酸素濃度をｐｐｍ単位で示したものである。従
来技術での脱酸能力はおよそ５０ｐｐｍまでであってこ
のときのＳｉＯ2 の活量は０．０６である。フリー酸素
を２５ｐｐｍまで低下させるためにはＳｉＯ2 の活量を
０．０１５まで低下させなければならない。
【０００８】このため、従来では図１中の１の領域にあ
ったスラグ組成をＣａＯ投入を行なうことによって２の
領域に移行させＳｉＯ2 の活量を０．０１５まで低下す
ることができる。
ったスラグ組成をＣａＯ投入を行なうことによって２の
領域に移行させＳｉＯ2 の活量を０．０１５まで低下す
ることができる。
【０００９】ただし、この場合の融点が高くなり溶鋼と
の反応性が悪くなるためＣａＦ2 投入により滓化を促進
させた。
の反応性が悪くなるためＣａＦ2 投入により滓化を促進
させた。
【００１０】
【実施例】以下実施例について説明する。実施例は３０
０Ｔｏｎ転炉において吹錬した溶鋼を吹止後、取鍋へ出
鋼し、その際にＣａＯと、ＣａＦ2 を投入し、その後の
取鍋溶鋼上のスラグ成分と鋼中成分を従来法と、本発明
法とで比較した。
０Ｔｏｎ転炉において吹錬した溶鋼を吹止後、取鍋へ出
鋼し、その際にＣａＯと、ＣａＦ2 を投入し、その後の
取鍋溶鋼上のスラグ成分と鋼中成分を従来法と、本発明
法とで比較した。
【００１１】表１は、出鋼前の鋼中成分、表２は、従来
法による出鋼後のスラグ組成と処理後の鋼中成分、表３
は、本発明法による出鋼後のスラグ組成と処理後の鋼中
成分である。
法による出鋼後のスラグ組成と処理後の鋼中成分、表３
は、本発明法による出鋼後のスラグ組成と処理後の鋼中
成分である。
【００１２】従来法では、スラグ中ＣａＯが、５０％前
後で、ＳｉＯ2 活量が図１の状態図上０．０６前後であ
り、その結果、得られた鋼中［０］は、図２に示す如く
４８〜５０（ｐｐｍ）と高い値であった。
後で、ＳｉＯ2 活量が図１の状態図上０．０６前後であ
り、その結果、得られた鋼中［０］は、図２に示す如く
４８〜５０（ｐｐｍ）と高い値であった。
【００１３】それに対し、本発明法では、スラグ中Ｃａ
Ｏが６０％余で、ＳｉＯ2 活量は図１の状態図上０．０
１５前後である。この際ＣａＦ2 を添加しているので、
高ＣａＯにもかかわらずスラグも低融点化され溶鋼とス
ラグの反応性が向上し、鋼中［０］は図２に示す如く充
分低減され、２１〜２３（ｐｐｍ）が得られた。
Ｏが６０％余で、ＳｉＯ2 活量は図１の状態図上０．０
１５前後である。この際ＣａＦ2 を添加しているので、
高ＣａＯにもかかわらずスラグも低融点化され溶鋼とス
ラグの反応性が向上し、鋼中［０］は図２に示す如く充
分低減され、２１〜２３（ｐｐｍ）が得られた。
【００１４】
【表１】
【００１５】
【表２】
【００１６】
【表３】
【図１】本発明によるスラグ組成を従来技術でのスラグ
組成とＳｉＯ2 活量曲線上で比較した図。
組成とＳｉＯ2 活量曲線上で比較した図。
【図２】Ｓｉ＝０．０５％におけるＳｉＯ2 の活量とフ
リー酸素の関係を示す図。
リー酸素の関係を示す図。
１…従来法のスラグ組成領域 ２…本発明のスラ
グ組成領域
グ組成領域
Claims (1)
- 【請求項１】 転炉出鋼中にＣａＯ投入を行ない、Ｓｉ
Ｏ2 の活量を０．０１５まで低減し、フリー酸素を２５
ｐｐｍまで低下させることを特徴とする低Ａｌ低Ｓｉ鋼
の溶製方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29255092A JPH06145766A (ja) | 1992-10-30 | 1992-10-30 | 低Ａｌ，低Ｓｉ鋼の溶製方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29255092A JPH06145766A (ja) | 1992-10-30 | 1992-10-30 | 低Ａｌ，低Ｓｉ鋼の溶製方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06145766A true JPH06145766A (ja) | 1994-05-27 |
Family
ID=17783222
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29255092A Pending JPH06145766A (ja) | 1992-10-30 | 1992-10-30 | 低Ａｌ，低Ｓｉ鋼の溶製方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06145766A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102134629A (zh) * | 2010-12-30 | 2011-07-27 | 首钢总公司 | 一种低硅、超低硫钢的冶炼方法 |
| CN111793771A (zh) * | 2020-06-10 | 2020-10-20 | 宝钢湛江钢铁有限公司 | 一种低铁损低时效高强度50w800无取向硅钢及其制造方法 |
-
1992
- 1992-10-30 JP JP29255092A patent/JPH06145766A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102134629A (zh) * | 2010-12-30 | 2011-07-27 | 首钢总公司 | 一种低硅、超低硫钢的冶炼方法 |
| CN111793771A (zh) * | 2020-06-10 | 2020-10-20 | 宝钢湛江钢铁有限公司 | 一种低铁损低时效高强度50w800无取向硅钢及其制造方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20010814 |