JPH06128620A - Ｃａ添加方法 - Google Patents
Ｃａ添加方法Info
- Publication number
- JPH06128620A JPH06128620A JP27971092A JP27971092A JPH06128620A JP H06128620 A JPH06128620 A JP H06128620A JP 27971092 A JP27971092 A JP 27971092A JP 27971092 A JP27971092 A JP 27971092A JP H06128620 A JPH06128620 A JP H06128620A
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- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 低Ａｌ，低Ｓｉ（Ａｌ≦０．００３ｍａｓｓ
％、Ｓｉ≦０．１０ｍａｓｓ％）の溶鋼にＣａ添加を行
うにあたりスラグからの再酸化を抑制し、酸素含有量を
０．００３０ｍａｓｓ％以下にすることである。 【構成】 Ａｌ≦０．００３ｍａｓｓ％、Ｓｉ≦０．１
０ｍａｓｓ％のＣａ添加鋼を製造するにあたり、Ｃａ添
加前の溶鋼のＳｉ濃度を、０．０５〜０．０９ｍａｓｓ
％に、スラグ中の（ＦｅＯ＋ＭｎＯ）≦５ｍａｓｓ％に
制御した後、Ｃａを含有した鉄ワイヤーを溶鋼に浸漬添
加し、鋼材の酸素を０．００３０ｍａｓｓ％以下にする
方法。
％、Ｓｉ≦０．１０ｍａｓｓ％）の溶鋼にＣａ添加を行
うにあたりスラグからの再酸化を抑制し、酸素含有量を
０．００３０ｍａｓｓ％以下にすることである。 【構成】 Ａｌ≦０．００３ｍａｓｓ％、Ｓｉ≦０．１
０ｍａｓｓ％のＣａ添加鋼を製造するにあたり、Ｃａ添
加前の溶鋼のＳｉ濃度を、０．０５〜０．０９ｍａｓｓ
％に、スラグ中の（ＦｅＯ＋ＭｎＯ）≦５ｍａｓｓ％に
制御した後、Ｃａを含有した鉄ワイヤーを溶鋼に浸漬添
加し、鋼材の酸素を０．００３０ｍａｓｓ％以下にする
方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、脱酸剤としてＡｌ合金
をほとんど用いず、Ｓｉ含有量が限定され、Ｃａを添加
した低炭素鋼であり、主たる用途は厚板またはパイプで
ある。
をほとんど用いず、Ｓｉ含有量が限定され、Ｃａを添加
した低炭素鋼であり、主たる用途は厚板またはパイプで
ある。
【０００２】
【従来の技術】近年、海洋構造物、船舶、ラインパイプ
等の高級鋼に要求される材質特性は益々厳しくなってい
る。硫化水素を多量に含有したオイル輸送用のパイプに
は、耐硫化水素割れ特性が要求され、割れ発生起点とな
る伸張ＭｎＳは特に有害であり、ＭｎＳの形態制御にＣ
ａ処理が有効であることが知られている。また、Ａｌ含
有量の低減は粒内フェライトの生成による靭性の向上、
特に溶接熱影響部の靭性向上に効果的である。また、靭
性向上のためにはＳｉ含有量の制限が必要となる。この
ように、材質制約上、Ａｌ，Ｓｉの含有量の低減と、こ
れに伴い溶鋼の脱酸元素の含有量が極めて少ない状態
で、脱酸力が強いＣａを添加することが必要となってき
ている。
等の高級鋼に要求される材質特性は益々厳しくなってい
る。硫化水素を多量に含有したオイル輸送用のパイプに
は、耐硫化水素割れ特性が要求され、割れ発生起点とな
る伸張ＭｎＳは特に有害であり、ＭｎＳの形態制御にＣ
ａ処理が有効であることが知られている。また、Ａｌ含
有量の低減は粒内フェライトの生成による靭性の向上、
特に溶接熱影響部の靭性向上に効果的である。また、靭
性向上のためにはＳｉ含有量の制限が必要となる。この
ように、材質制約上、Ａｌ，Ｓｉの含有量の低減と、こ
れに伴い溶鋼の脱酸元素の含有量が極めて少ない状態
で、脱酸力が強いＣａを添加することが必要となってき
ている。
【０００３】通常、転炉吹錬後の出鋼時に転炉スラグが
取鍋内へ不可避的に混入する。転炉スラグは酸化成分の
（％ＦｅＯ）（％ＭｎＯ）を含有し、これが溶鋼元素と
反応する。
取鍋内へ不可避的に混入する。転炉スラグは酸化成分の
（％ＦｅＯ）（％ＭｎＯ）を含有し、これが溶鋼元素と
反応する。
【０００４】脱酸元素の含有量が少ない低Ａｌ，低Ｓｉ
含有の溶鋼では（％ＦｅＯ）が高く、脱酸力が大きいＣ
ａを添加すると取鍋スラグから溶鋼への再酸化が生じ、
溶鋼へ酸化物が供給され、Ｃａ系酸化物は溶鋼からの分
離除去が難しいため、溶鋼の酸素の上昇がおこり、鋼材
の清浄性を悪化させる。
含有の溶鋼では（％ＦｅＯ）が高く、脱酸力が大きいＣ
ａを添加すると取鍋スラグから溶鋼への再酸化が生じ、
溶鋼へ酸化物が供給され、Ｃａ系酸化物は溶鋼からの分
離除去が難しいため、溶鋼の酸素の上昇がおこり、鋼材
の清浄性を悪化させる。
【０００５】
【本発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、低
Ａｌ，低Ｓｉ（Ａｌ≦０．００３ｍａｓｓ％、Ｓｉ≦
０．１０ｍａｓｓ％の溶鋼にＣａ添加を行うにあたりス
ラグからの再酸化を抑制し、酸素含有量を０．００３５
ｍａｓｓ％以下にすることである。
Ａｌ，低Ｓｉ（Ａｌ≦０．００３ｍａｓｓ％、Ｓｉ≦
０．１０ｍａｓｓ％の溶鋼にＣａ添加を行うにあたりス
ラグからの再酸化を抑制し、酸素含有量を０．００３５
ｍａｓｓ％以下にすることである。
【０００６】なお、Ａｌ＞０．００３ｍａｓｓ％では、
生成した酸化物中のＡｌ2 Ｏ3 含有量が高く、溶接時の
熱影響部の靭性低下の抑制のための粒内フェライトが生
成しにくくなる。したがって、Ａｌ≦０．００３ｍａｓ
ｓ％と限定される。
生成した酸化物中のＡｌ2 Ｏ3 含有量が高く、溶接時の
熱影響部の靭性低下の抑制のための粒内フェライトが生
成しにくくなる。したがって、Ａｌ≦０．００３ｍａｓ
ｓ％と限定される。
【０００７】また、Ｓｉ＞０．１０ｍａｓｓ％では、溶
接時に熱影響部に島状マルテンサイトが生成する場合が
あり、靭性が悪化する。したがって、Ｓｉ≦０．１０ｍ
ａｓｓ％と限定される。
接時に熱影響部に島状マルテンサイトが生成する場合が
あり、靭性が悪化する。したがって、Ｓｉ≦０．１０ｍ
ａｓｓ％と限定される。
【０００８】鋳片のＣａ濃度は、０．０００５〜０．０
０３５ｗｅｉｇｈｔ％が望ましい。一般に、Ｃａ＜０．
０００５ｗｅｉｇｈｔ％では、ＭｎＳ等の形態制御は不
十分で、Ｃａ＞０．００３５ｗｅｉｇｈｔ％では、Ｃａ
Ｓ等のＣａ系の大型の硫化物が生成し、鋼材の靭性を悪
化させる可能性がある。したがって、Ｃａ濃度は、０．
０００５〜０．００３５ｗｅｉｇｈｔ％が望ましい。
０３５ｗｅｉｇｈｔ％が望ましい。一般に、Ｃａ＜０．
０００５ｗｅｉｇｈｔ％では、ＭｎＳ等の形態制御は不
十分で、Ｃａ＞０．００３５ｗｅｉｇｈｔ％では、Ｃａ
Ｓ等のＣａ系の大型の硫化物が生成し、鋼材の靭性を悪
化させる可能性がある。したがって、Ｃａ濃度は、０．
０００５〜０．００３５ｗｅｉｇｈｔ％が望ましい。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は上述の課題を解
決したものであり、その要旨はＡｌ≦０．００３ｍａｓ
ｓ％、Ｓｉ≦０．１０ｍａｓｓ％のＣａ添加鋼を製造す
るにあたり、Ｃａ添加前の溶鋼のＳｉ濃度を、０．０５
〜０．０９ｍａｓｓ％に、スラグ中の（ＦｅＯ＋Ｍｎ
Ｏ）≦５ｍａｓｓ％に制御した後、Ｃａを含有した鉄ワ
イヤーを溶鋼に浸漬添加し、鋼材の酸素を０．００３０
ｍａｓｓ％以下にすることを特徴とするＣａ添加方法で
ある。
決したものであり、その要旨はＡｌ≦０．００３ｍａｓ
ｓ％、Ｓｉ≦０．１０ｍａｓｓ％のＣａ添加鋼を製造す
るにあたり、Ｃａ添加前の溶鋼のＳｉ濃度を、０．０５
〜０．０９ｍａｓｓ％に、スラグ中の（ＦｅＯ＋Ｍｎ
Ｏ）≦５ｍａｓｓ％に制御した後、Ｃａを含有した鉄ワ
イヤーを溶鋼に浸漬添加し、鋼材の酸素を０．００３０
ｍａｓｓ％以下にすることを特徴とするＣａ添加方法で
ある。
【００１０】以下に、低Ａｌ，低Ｓｉ（Ａｌ≦０．００
３ｍａｓｓ％、Ｓｉ≦０．１０ｍａｓｓ％）の溶鋼にＣ
ａ添加を行うにあたりスラグからの再酸化を抑制し、酸
素含有量を０．００３５ｍａｓｓ％以下にする方法を説
明する。
３ｍａｓｓ％、Ｓｉ≦０．１０ｍａｓｓ％）の溶鋼にＣ
ａ添加を行うにあたりスラグからの再酸化を抑制し、酸
素含有量を０．００３５ｍａｓｓ％以下にする方法を説
明する。
【００１１】転炉吹錬後、出鋼時に転炉スラグの流出を
極力抑制するが、不可避的にスラグは流出し、このスラ
グによる再酸化が生じる。したがって、スラグの組成を
制御することによって溶鋼への再酸化を低減することが
必要である。この取鍋スラグの成分は下記の溶鋼のＳｉ
量に大きく支配される。
極力抑制するが、不可避的にスラグは流出し、このスラ
グによる再酸化が生じる。したがって、スラグの組成を
制御することによって溶鋼への再酸化を低減することが
必要である。この取鍋スラグの成分は下記の溶鋼のＳｉ
量に大きく支配される。
【００１２】Ｓｉ＋ＦｅＯ→ＳｉＯ2 ＋Ｆｅ Ｓｉ＋ＭｎＯ→ＳｉＯ2 ＋Ｍｎ すなわち、溶鋼Ｓｉの低下に伴い、酸化源であるスラグ
の（％ＦｅＯ），（％ＭｎＯ）が上昇する。
の（％ＦｅＯ），（％ＭｎＯ）が上昇する。
【００１３】スラグ中の（％ＦｅＯ＋ＭｎＯ）が高い場
合、Ｃａを添加すると、Ｃａによるスラグ中のＦｅＯと
ＭｎＯの溶鋼への酸素還元がおこり、さらに溶鋼中に供
給されたのＣａと酸素が反応しＣａ系酸化物生成する。
この酸化物は溶鋼からの分離除去が難しく、鋼材の清浄
化を悪化させる。結果として鋼材の酸素が高くなる。
合、Ｃａを添加すると、Ｃａによるスラグ中のＦｅＯと
ＭｎＯの溶鋼への酸素還元がおこり、さらに溶鋼中に供
給されたのＣａと酸素が反応しＣａ系酸化物生成する。
この酸化物は溶鋼からの分離除去が難しく、鋼材の清浄
化を悪化させる。結果として鋼材の酸素が高くなる。
【００１４】したがって、Ｃａ添加前のスラグ中の酸化
度である（％ＦｅＯ＋ＭｎＯ）を低減する必要があり、
溶鋼のＳｉの下限が必要となる。
度である（％ＦｅＯ＋ＭｎＯ）を低減する必要があり、
溶鋼のＳｉの下限が必要となる。
【００１５】Ｃａの添加方法は、Ａｒ等の不活性ガスで
Ｃａを含有した粉体を溶鋼中へ吹き込む方法が一般的で
ある。しかし、この方法はガスによる溶鋼内の撹拌が大
きいため、スラグの溶鋼への巻き込みが大きく、かつＣ
ａとスラグの反応が大きくＣａ系の介在物の増加が著し
い。したがって、スラグとの反応を極力抑制し、かつ、
スラグの巻き込みを減少させるために、Ｃａを含有した
鉄ワイヤーを溶鋼に浸漬添加することが有効である。
Ｃａを含有した粉体を溶鋼中へ吹き込む方法が一般的で
ある。しかし、この方法はガスによる溶鋼内の撹拌が大
きいため、スラグの溶鋼への巻き込みが大きく、かつＣ
ａとスラグの反応が大きくＣａ系の介在物の増加が著し
い。したがって、スラグとの反応を極力抑制し、かつ、
スラグの巻き込みを減少させるために、Ｃａを含有した
鉄ワイヤーを溶鋼に浸漬添加することが有効である。
【００１６】
【実施例】以下に、実施例を示す。図１は、溶鋼の［％
Ｓｉ］とスラグ中の（％ＦｅＯ＋ＭｎＯ）の関係を示し
た図である。［％Ｓｉ］は、転炉出鋼後、溶鋼１ｔｏｎ
当り３〜１０ｋｇの生石灰または生石灰とホタル石を添
加し、シリコン合金を所定量投入した溶鋼のＳｉ濃度で
ある。（％ＦｅＯ＋ＭｎＯ）は、転炉出鋼後、Ｓｉ脱酸
後Ｃａ添加前のスラグ中のＦｅＯとＭｎＯの濃度であ
る。［％Ｓｉ］を０．０５ｍａｓｓ％とすると、（％Ｆ
ｅＯ＋ＭｎＯ）は５ｍａｓｓ％以下に低減できる。
Ｓｉ］とスラグ中の（％ＦｅＯ＋ＭｎＯ）の関係を示し
た図である。［％Ｓｉ］は、転炉出鋼後、溶鋼１ｔｏｎ
当り３〜１０ｋｇの生石灰または生石灰とホタル石を添
加し、シリコン合金を所定量投入した溶鋼のＳｉ濃度で
ある。（％ＦｅＯ＋ＭｎＯ）は、転炉出鋼後、Ｓｉ脱酸
後Ｃａ添加前のスラグ中のＦｅＯとＭｎＯの濃度であ
る。［％Ｓｉ］を０．０５ｍａｓｓ％とすると、（％Ｆ
ｅＯ＋ＭｎＯ）は５ｍａｓｓ％以下に低減できる。
【００１７】なお、Ｃａ添加時にスラグ中のＳｉＯ2 の
還元が生じＳｉが上昇する場合があるので、Ｓｉ≦０．
１０ｍａｓｓ％の鋼材を製造するためには、Ｃａ添加前
のＳｉの上限値は０．０９ｍａｓｓ％と限定される。
還元が生じＳｉが上昇する場合があるので、Ｓｉ≦０．
１０ｍａｓｓ％の鋼材を製造するためには、Ｃａ添加前
のＳｉの上限値は０．０９ｍａｓｓ％と限定される。
【００１８】したがって、Ｃａ添加前の溶鋼のＳｉ量に
は、制限があり０．０５〜０．０９ｍａｓｓ％に限定す
る必要がある。
は、制限があり０．０５〜０．０９ｍａｓｓ％に限定す
る必要がある。
【００１９】図２は、Ｃａ添加前後の酸素の変化を示し
たものである。Ｃａ添加前の［％Ｓｉ］が０．０５ｍａ
ｓｓ％未満ではＣａ添加後の酸素上昇が大きい。これは
スラグ中のＦｅＯ，ＭｎＯがＣａで還元され介在物が増
加したためと考えられる。Ｃａ添加前の［％Ｓｉ］を
０．０５〜０．０９ｍａｓｓ％に調整しＣａ粉を吹き込
んだ場合は酸素の上昇が認められるが、Ｃａ添加前の
［％Ｓｉ］を０．０５〜０．０９ｍａｓｓ％に調整しＣ
ａワイヤーを浸漬することによるＣａ添加方法では酸素
の上昇は殆ど起こらず安定して酸素３０ｐｐｍ以下の鋼
が製造できる。
たものである。Ｃａ添加前の［％Ｓｉ］が０．０５ｍａ
ｓｓ％未満ではＣａ添加後の酸素上昇が大きい。これは
スラグ中のＦｅＯ，ＭｎＯがＣａで還元され介在物が増
加したためと考えられる。Ｃａ添加前の［％Ｓｉ］を
０．０５〜０．０９ｍａｓｓ％に調整しＣａ粉を吹き込
んだ場合は酸素の上昇が認められるが、Ｃａ添加前の
［％Ｓｉ］を０．０５〜０．０９ｍａｓｓ％に調整しＣ
ａワイヤーを浸漬することによるＣａ添加方法では酸素
の上昇は殆ど起こらず安定して酸素３０ｐｐｍ以下の鋼
が製造できる。
【００２０】
【発明の効果】以上の説明の如く発明によれば、低Ａ
ｌ，低Ｓｉ（Ａｌ≦０．００３ｍａｓｓ％、Ｓｉ≦０．
１０ｍａｓｓ％）のＣａ添加を製造するにあたり、スラ
グからの再酸化を抑制し、酸素含有量を０．００３０ｍ
ａｓｓ％以下にすることが可能となり、靭性の優れた鋼
材の安定な製造が可能となった。
ｌ，低Ｓｉ（Ａｌ≦０．００３ｍａｓｓ％、Ｓｉ≦０．
１０ｍａｓｓ％）のＣａ添加を製造するにあたり、スラ
グからの再酸化を抑制し、酸素含有量を０．００３０ｍ
ａｓｓ％以下にすることが可能となり、靭性の優れた鋼
材の安定な製造が可能となった。
【図１】転炉出鋼後の溶鋼Ｓｉとスラグ中の（％ＦｅＯ
＋ＭｎＯ）の関係を示す図。
＋ＭｎＯ）の関係を示す図。
【図２】Ｃａ添加前の溶鋼ＳｉおよびＣａ添加方法の酸
素への影響を示す図。
素への影響を示す図。
Claims (1)
- 【請求項１】 Ａｌ≦０．００３ｍａｓｓ％、Ｓｉ≦
０．１０ｍａｓｓ％のＣａ添加鋼を製造するにあたり、
Ｃａ添加前の溶鋼のＳｉ濃度を、０．０５〜０．０９ｍ
ａｓｓ％に、スラグ中の（ＦｅＯ＋ＭｎＯ）≦５ｍａｓ
ｓ％に制御した後、Ｃａを含有した鉄ワイヤーを溶鋼に
浸漬添加し、鋼材の酸素を０．００３０ｍａｓｓ％以下
にすることを特徴とするＣａ添加方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27971092A JPH06128620A (ja) | 1992-10-19 | 1992-10-19 | Ｃａ添加方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27971092A JPH06128620A (ja) | 1992-10-19 | 1992-10-19 | Ｃａ添加方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06128620A true JPH06128620A (ja) | 1994-05-10 |
Family
ID=17614802
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27971092A Withdrawn JPH06128620A (ja) | 1992-10-19 | 1992-10-19 | Ｃａ添加方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06128620A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015501382A (ja) * | 2011-10-25 | 2015-01-15 | 宝山鋼鉄股▲分▼有限公司 | 高アルミ低シリコン超純フェライトステンレススチールの製錬方法 |
| JP2018066030A (ja) * | 2016-10-17 | 2018-04-26 | 新日鐵住金株式会社 | 高清浄鋼の製造方法 |
| JP2018066031A (ja) * | 2016-10-17 | 2018-04-26 | 新日鐵住金株式会社 | 高清浄鋼の製造方法 |
-
1992
- 1992-10-19 JP JP27971092A patent/JPH06128620A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015501382A (ja) * | 2011-10-25 | 2015-01-15 | 宝山鋼鉄股▲分▼有限公司 | 高アルミ低シリコン超純フェライトステンレススチールの製錬方法 |
| JP2018066030A (ja) * | 2016-10-17 | 2018-04-26 | 新日鐵住金株式会社 | 高清浄鋼の製造方法 |
| JP2018066031A (ja) * | 2016-10-17 | 2018-04-26 | 新日鐵住金株式会社 | 高清浄鋼の製造方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20000104 |