JP3230068B2 - 低アルミニウム極低硫鋼の溶製方法 - Google Patents
低アルミニウム極低硫鋼の溶製方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、Ｈ2 Ｓを含んだ石油、
天然ガスに用いるラインパイプ用として有用な、耐水素
誘起割れ性、耐硫化物応力腐食割れ性に優れ、かつ、低
温靱性に優れた鋼板を製造するための、低［Ａｌ］濃度
条件下で、溶鋼中の硫黄濃度を極低濃度、例えば、０．
０００５ｍａｓｓ％以下まで除去するための溶鋼の脱硫
方法に関するものである。
天然ガスに用いるラインパイプ用として有用な、耐水素
誘起割れ性、耐硫化物応力腐食割れ性に優れ、かつ、低
温靱性に優れた鋼板を製造するための、低［Ａｌ］濃度
条件下で、溶鋼中の硫黄濃度を極低濃度、例えば、０．
０００５ｍａｓｓ％以下まで除去するための溶鋼の脱硫
方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】溶鋼の脱硫は、通常、ＣａＯを主成分と
するフラックスを溶鋼に添加することにより実施され
る。この時、脱硫反応は、（１）式で示される。 （ＣａＯ）＋［Ｓ］＝（ＣａＳ）＋［Ｏ］ （１） （１）式より、脱硫反応を促進させるためには、Ｃａ
Ｏの活量が高いスラグを使用すること、酸素の活量ａ
o を低減することが重要である。ａo を下げるため、脱
硫処理の前に溶鋼にＡｌを添加して脱酸することが、通
常行われている。
するフラックスを溶鋼に添加することにより実施され
る。この時、脱硫反応は、（１）式で示される。 （ＣａＯ）＋［Ｓ］＝（ＣａＳ）＋［Ｏ］ （１） （１）式より、脱硫反応を促進させるためには、Ｃａ
Ｏの活量が高いスラグを使用すること、酸素の活量ａ
o を低減することが重要である。ａo を下げるため、脱
硫処理の前に溶鋼にＡｌを添加して脱酸することが、通
常行われている。
【０００３】 ２［Ａｌ］＋３［Ｏ］＝（Ａｌ2 Ｏ3 ） （２） 極低硫鋼溶製のためのスラグ組成に関しては、脱硫処理
中のスラグ組成をＣａＯが６０〜７０ｍａｓｓ％、Ａｌ
2 Ｏ3 が２５〜３５ｍａｓｓ％、ＳｉＯ2 が１０ｍａｓ
ｓ％以下に維持する方法が特開昭６３−１６９３２０号
公報に開示されている。
中のスラグ組成をＣａＯが６０〜７０ｍａｓｓ％、Ａｌ
2 Ｏ3 が２５〜３５ｍａｓｓ％、ＳｉＯ2 が１０ｍａｓ
ｓ％以下に維持する方法が特開昭６３−１６９３２０号
公報に開示されている。
【０００４】一方、低アルミニウム低硫鋼を溶製するた
め、脱硫処理前に、溶鋼にＡｌを添加してａo を低下さ
せ、脱硫剤を添加して脱硫処理を実施した後、酸素を溶
鋼中に吹込んで［Ａｌ］を酸化除去する方法が特開平４
−１８３８１２号公報に開示されている。
め、脱硫処理前に、溶鋼にＡｌを添加してａo を低下さ
せ、脱硫剤を添加して脱硫処理を実施した後、酸素を溶
鋼中に吹込んで［Ａｌ］を酸化除去する方法が特開平４
−１８３８１２号公報に開示されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】脱硫処理中のスラグ組
成をＣａＯが６０〜７０ｍａｓｓ％、Ａｌ2 Ｏ3 が２５
〜３５ｍａｓｓ％、ＳｉＯ2 が１０ｍａｓｓ％以下に維
持する方法では、スラグ中のＡｌ2 Ｏ3 濃度が高いた
め、（２）式の逆反応が起こり、溶鋼中の［Ａｌ］濃度
が高くなるため、低温靱性に優れた低アルミニウム極低
硫鋼を溶製することは困難である。
成をＣａＯが６０〜７０ｍａｓｓ％、Ａｌ2 Ｏ3 が２５
〜３５ｍａｓｓ％、ＳｉＯ2 が１０ｍａｓｓ％以下に維
持する方法では、スラグ中のＡｌ2 Ｏ3 濃度が高いた
め、（２）式の逆反応が起こり、溶鋼中の［Ａｌ］濃度
が高くなるため、低温靱性に優れた低アルミニウム極低
硫鋼を溶製することは困難である。
【０００６】脱硫処理前にＡｌを添加し、脱硫処理後に
［Ａｌ］を酸化除去する方法の場合、脱硫処理後に酸素
を吹込むことにより、（１）式の逆反応が起こり、スラ
グ中の硫黄が溶鋼中に復硫するため、［Ｓ］濃度を極低
濃度まで下げることができず、かつ、酸素吹込み時に生
成する多量のＡｌ2 Ｏ3 系の非金属介在物のため材質特
性が劣化する。
［Ａｌ］を酸化除去する方法の場合、脱硫処理後に酸素
を吹込むことにより、（１）式の逆反応が起こり、スラ
グ中の硫黄が溶鋼中に復硫するため、［Ｓ］濃度を極低
濃度まで下げることができず、かつ、酸素吹込み時に生
成する多量のＡｌ2 Ｏ3 系の非金属介在物のため材質特
性が劣化する。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記課題を解
決し、低アルミニウム極低硫鋼を溶製する方法を提供す
るもので、その要旨は以下の通りである。［Ｃ］濃度が
０．０１〜０．１ｍａｓｓ％、［Ａｌ］濃度が０．００
５ｍａｓｓ％以下の溶鋼の脱硫処理を実施するに当り、
スラグ中のＡｌ2 Ｏ3 濃度を（％Ａｌ2 Ｏ3 ）、ＣａＯ
濃度を（％ＣａＯ）、ＳｉＯ2 濃度を（％ＳｉＯ2 ）と
した時、スラグの組成をｍａｓｓ％で、 （％Ａｌ2 Ｏ3 ）≦３８・（％ＣａＯ）／（％ＳｉＯ2 ）−６８ （３） （％Ａｌ2 Ｏ3 ）≦−１０・（％ＣａＯ）／（％ＳｉＯ2 ）＋５２ （４） （％Ａｌ2 Ｏ3 ）≧２・（％ＣａＯ）／（％ＳｉＯ2 ）＋４ （５） ７０≦（％Ａｌ2 Ｏ3 ）＋（％ＣａＯ）＋（％ＳｉＯ2 ）≦１００ （６） を満たす範囲にすることを特徴とする低アルミニウム極
低硫鋼の溶製方法。
決し、低アルミニウム極低硫鋼を溶製する方法を提供す
るもので、その要旨は以下の通りである。［Ｃ］濃度が
０．０１〜０．１ｍａｓｓ％、［Ａｌ］濃度が０．００
５ｍａｓｓ％以下の溶鋼の脱硫処理を実施するに当り、
スラグ中のＡｌ2 Ｏ3 濃度を（％Ａｌ2 Ｏ3 ）、ＣａＯ
濃度を（％ＣａＯ）、ＳｉＯ2 濃度を（％ＳｉＯ2 ）と
した時、スラグの組成をｍａｓｓ％で、 （％Ａｌ2 Ｏ3 ）≦３８・（％ＣａＯ）／（％ＳｉＯ2 ）−６８ （３） （％Ａｌ2 Ｏ3 ）≦−１０・（％ＣａＯ）／（％ＳｉＯ2 ）＋５２ （４） （％Ａｌ2 Ｏ3 ）≧２・（％ＣａＯ）／（％ＳｉＯ2 ）＋４ （５） ７０≦（％Ａｌ2 Ｏ3 ）＋（％ＣａＯ）＋（％ＳｉＯ2 ）≦１００ （６） を満たす範囲にすることを特徴とする低アルミニウム極
低硫鋼の溶製方法。
【０００８】
【作用】低アルミニウム極低硫鋼を溶製するためのスラ
グ組成を検討する上で、考慮しなければならない点は、 到達［Ｓ］濃度、 到達［Ａｌ］濃度、特に、スラグ中のＡｌ2 Ｏ3 の
還元による溶鋼中のＡｌ濃度の上昇の抑制、 スラグの流動性を確保し、脱硫効率を上げるための
スラグの固相率の低位保持である。
グ組成を検討する上で、考慮しなければならない点は、 到達［Ｓ］濃度、 到達［Ａｌ］濃度、特に、スラグ中のＡｌ2 Ｏ3 の
還元による溶鋼中のＡｌ濃度の上昇の抑制、 スラグの流動性を確保し、脱硫効率を上げるための
スラグの固相率の低位保持である。
【０００９】これらを考慮した適正スラグ組成範囲につ
いて、図１を用いて説明する。図１中の直線は、
［Ｓ］濃度が０．０００５ｍａｓｓ％となる（％Ａｌ2
Ｏ 3 ）と（％ＣａＯ）／（％ＳｉＯ2 ）との関係を示し
たもので、（３）式で表わされる。（％ＣａＯ）／（％
ＳｉＯ2 ）を大きくするとＣａＯの活量が上昇し、
（１）式より、脱硫に有利になる。［Ｓ］濃度を０．０
００５ｍａｓｓ％以下にするためには、スラグ組成を直
線よりも右の領域とすることが必要である。
いて、図１を用いて説明する。図１中の直線は、
［Ｓ］濃度が０．０００５ｍａｓｓ％となる（％Ａｌ2
Ｏ 3 ）と（％ＣａＯ）／（％ＳｉＯ2 ）との関係を示し
たもので、（３）式で表わされる。（％ＣａＯ）／（％
ＳｉＯ2 ）を大きくするとＣａＯの活量が上昇し、
（１）式より、脱硫に有利になる。［Ｓ］濃度を０．０
００５ｍａｓｓ％以下にするためには、スラグ組成を直
線よりも右の領域とすることが必要である。
【００１０】 （％Ａｌ2 Ｏ3 ）＝３８・（％ＣａＯ）／（％ＳｉＯ2 ）−６６ （３） 図１中の直線は、［Ａｌ］濃度が０．００５０ｍａｓ
ｓ％となる（％Ａｌ2Ｏ3 ）と（％ＣａＯ）／（％Ｓｉ
Ｏ2 ）との関係を示したもので、（４）式で表わされ
る。（％ＣａＯ）／（％ＳｉＯ2 ）が高くて、（Ａｌ2
Ｏ3 ）濃度が高い場合、スラグ中のＡｌ2 Ｏ3 が還元さ
れて、［Ａｌ］濃度が上昇する。［Ａｌ］濃度を０．０
０５０ｍａｓｓ％以下にするためには、スラグ組成を直
線よりも下の領域とすることが必要である。
ｓ％となる（％Ａｌ2Ｏ3 ）と（％ＣａＯ）／（％Ｓｉ
Ｏ2 ）との関係を示したもので、（４）式で表わされ
る。（％ＣａＯ）／（％ＳｉＯ2 ）が高くて、（Ａｌ2
Ｏ3 ）濃度が高い場合、スラグ中のＡｌ2 Ｏ3 が還元さ
れて、［Ａｌ］濃度が上昇する。［Ａｌ］濃度を０．０
０５０ｍａｓｓ％以下にするためには、スラグ組成を直
線よりも下の領域とすることが必要である。
【００１１】 （％Ａｌ2 Ｏ3 ）＝−１０・（％ＣａＯ）／（％ＳｉＯ2 ）＋５２ （４） スラグの固相率が高い場合、スラグの脱硫能が低下し、
同じ到達［Ｓ］濃度を得るためのスラグ原単位が増加す
ることが懸念される。図１中の直線は、スラグの固相
率が０．２となる（％Ａｌ2 Ｏ3 ）と（％ＣａＯ）／
（％ＳｉＯ2 ）との関係を示したもので、（５）式で表
わされる。スラグの固相率を０．２％以下にするために
は、スラグ組成を直線よりも上の領域とすることが必
要である。
同じ到達［Ｓ］濃度を得るためのスラグ原単位が増加す
ることが懸念される。図１中の直線は、スラグの固相
率が０．２となる（％Ａｌ2 Ｏ3 ）と（％ＣａＯ）／
（％ＳｉＯ2 ）との関係を示したもので、（５）式で表
わされる。スラグの固相率を０．２％以下にするために
は、スラグ組成を直線よりも上の領域とすることが必
要である。
【００１２】 （％Ａｌ2 Ｏ3 ）＝２・（％ＣａＯ）／（％ＳｉＯ2 ）＋４ （５） 図１において、３本の直線、、で囲まれた領域
が、［Ａｌ］濃度が０．００５ｍａｓｓ％以下で、
［Ｓ］濃度を０．０００５ｍａｓｓ％以下まで脱硫する
ための適正スラグ組成範囲である。さらに、スラグ中に
は、（ＣａＯ）、（ＳｉＯ2 ）、（Ａｌ2 Ｏ3 ）だけで
なく、取鍋耐火物の主成分であるＭｇＯなどが含まれる
が、脱硫能を決定するのは、（ＣａＯ）、（Ｓｉ
Ｏ2 ）、（Ａｌ2 Ｏ3 ）であり、これらの成分の濃度の
和も重要である。（ＣａＯ）、（ＳｉＯ2 ）、（Ａｌ2
Ｏ3 ）濃度の合計が７０％未満では、脱硫能が低下する
ため、スラグ原単位を上げなければならず、不経済であ
る。したがって、優れた脱硫能を確保し、［Ｓ］濃度が
０．０００５ｍａｓｓ％以下の極低硫鋼を安価に製造す
るため、スラグ中の（ＣａＯ）、（ＳｉＯ2）、（Ａｌ
2 Ｏ3 ）濃度の合計は７０ｍａｓｓ％以上１００ｍａｓ
ｓ％以下とする。
が、［Ａｌ］濃度が０．００５ｍａｓｓ％以下で、
［Ｓ］濃度を０．０００５ｍａｓｓ％以下まで脱硫する
ための適正スラグ組成範囲である。さらに、スラグ中に
は、（ＣａＯ）、（ＳｉＯ2 ）、（Ａｌ2 Ｏ3 ）だけで
なく、取鍋耐火物の主成分であるＭｇＯなどが含まれる
が、脱硫能を決定するのは、（ＣａＯ）、（Ｓｉ
Ｏ2 ）、（Ａｌ2 Ｏ3 ）であり、これらの成分の濃度の
和も重要である。（ＣａＯ）、（ＳｉＯ2 ）、（Ａｌ2
Ｏ3 ）濃度の合計が７０％未満では、脱硫能が低下する
ため、スラグ原単位を上げなければならず、不経済であ
る。したがって、優れた脱硫能を確保し、［Ｓ］濃度が
０．０００５ｍａｓｓ％以下の極低硫鋼を安価に製造す
るため、スラグ中の（ＣａＯ）、（ＳｉＯ2）、（Ａｌ
2 Ｏ3 ）濃度の合計は７０ｍａｓｓ％以上１００ｍａｓ
ｓ％以下とする。
【００１３】以上より、［Ａｌ］濃度が０．００５ｍａ
ｓｓ％以下で、［Ｓ］濃度を０．０００５ｍａｓｓ％以
下にするため、スラグ組成は、（３）式〜（６）式を満
足する範囲にすることが必要である。本発明の方法にお
いて、脱硫剤の添加方法は、インジェクション、上方添
加およびそれらの組合せのいずれでもよく、その効果は
同等である。
ｓｓ％以下で、［Ｓ］濃度を０．０００５ｍａｓｓ％以
下にするため、スラグ組成は、（３）式〜（６）式を満
足する範囲にすることが必要である。本発明の方法にお
いて、脱硫剤の添加方法は、インジェクション、上方添
加およびそれらの組合せのいずれでもよく、その効果は
同等である。
【００１４】
実施例１ ［Ｃ］：０．０１〜０．０７ｍａｓｓ％、［Ｓｉ］：
０．０５〜０．５ｍａｓｓ％、［Ｍｎ］：０．８〜１．
５ｍａｓｓ％、［Ｐ］：０．０１５ｍａｓｓ％以下、
［Ａｌ］：０．００５ｍａｓｓ％以下の溶鋼の脱硫処理
を実施するに当り、スラグ中の（ＣａＯ）、（Ｓｉ
Ｏ2 ）、（Ａｌ2 Ｏ3 ）濃度を種々変更したときの脱硫
挙動を調査した。到達［Ｓ］濃度に及ぼす（Ａｌ
2 Ｏ3 ）濃度と（％ＣａＯ／％ＳｉＯ2 ）の影響を図２
に示す。図中黒塗りの記号は、本発明の範囲の組成のス
ラグを用いた場合の結果であり、白抜きの記号は、比較
例として、本発明の組成範囲外のスラグを用いた場合の
結果である。いずれも、（％ＣａＯ）＋（％ＳｉＯ2 ）
＋（％Ａｌ2 Ｏ3 ）は８５〜９５ｍａｓｓ％の範囲であ
る。また、脱硫処理前の［Ｓ］濃度は０．００２ｍａｓ
ｓ％であり、スラグの原単位は、１２ｋｇ／ｔｏｎであ
る。比較例では、到達［Ｓ］濃度が０．０００５ｍａｓ
ｓ％超であるのに対して、本発明の方法では、到達
［Ｓ］濃度が０．０００５ｍａｓｓ％以下である。
０．０５〜０．５ｍａｓｓ％、［Ｍｎ］：０．８〜１．
５ｍａｓｓ％、［Ｐ］：０．０１５ｍａｓｓ％以下、
［Ａｌ］：０．００５ｍａｓｓ％以下の溶鋼の脱硫処理
を実施するに当り、スラグ中の（ＣａＯ）、（Ｓｉ
Ｏ2 ）、（Ａｌ2 Ｏ3 ）濃度を種々変更したときの脱硫
挙動を調査した。到達［Ｓ］濃度に及ぼす（Ａｌ
2 Ｏ3 ）濃度と（％ＣａＯ／％ＳｉＯ2 ）の影響を図２
に示す。図中黒塗りの記号は、本発明の範囲の組成のス
ラグを用いた場合の結果であり、白抜きの記号は、比較
例として、本発明の組成範囲外のスラグを用いた場合の
結果である。いずれも、（％ＣａＯ）＋（％ＳｉＯ2 ）
＋（％Ａｌ2 Ｏ3 ）は８５〜９５ｍａｓｓ％の範囲であ
る。また、脱硫処理前の［Ｓ］濃度は０．００２ｍａｓ
ｓ％であり、スラグの原単位は、１２ｋｇ／ｔｏｎであ
る。比較例では、到達［Ｓ］濃度が０．０００５ｍａｓ
ｓ％超であるのに対して、本発明の方法では、到達
［Ｓ］濃度が０．０００５ｍａｓｓ％以下である。
【００１５】実施例２ ［Ｃ］：０．０１〜０．０７ｍａｓｓ％、［Ｓｉ］：
０．０５〜０．５ｍａｓｓ％、［Ｍｎ］：０．８〜１．
５ｍａｓｓ％、［Ｐ］：０．０１５ｍａｓｓ％以下、
［Ａｌ］：０．００５ｍａｓｓ％以下の溶鋼の脱硫処理
を実施するに当り、スラグ中の（ＣａＯ）、（Ｓｉ
Ｏ2 ）、（Ａｌ2 Ｏ3 ）濃度を種々変更したときの到達
［Ａｌ］濃度を調査した。到達［Ａｌ］濃度に及ぼす
（Ａｌ2 Ｏ3 ）濃度と（％ＣａＯ）／（％ＳｉＯ2 ）の
影響を図３に示す。図中黒塗りの記号は、本発明の範囲
の組成のスラグを用いた場合の結果であり、白抜きの記
号は、比較例として、本発明の組成範囲外のスラグを用
いた場合の結果である。いずれも、（％ＣａＯ）＋（％
ＳｉＯ2 ）＋（％Ａｌ2 Ｏ3 ）は８５〜９５ｍａｓｓ％
の範囲である。また、スラグの原単位は１２ｋｇ／ｔｏ
ｎである。比較例では、到達［Ａｌ］濃度が０．００５
ｍａｓｓ％超であるのに対して、本発明の方法では、到
達［Ａｌ］濃度が０．００５ｍａｓｓ％以下である。
０．０５〜０．５ｍａｓｓ％、［Ｍｎ］：０．８〜１．
５ｍａｓｓ％、［Ｐ］：０．０１５ｍａｓｓ％以下、
［Ａｌ］：０．００５ｍａｓｓ％以下の溶鋼の脱硫処理
を実施するに当り、スラグ中の（ＣａＯ）、（Ｓｉ
Ｏ2 ）、（Ａｌ2 Ｏ3 ）濃度を種々変更したときの到達
［Ａｌ］濃度を調査した。到達［Ａｌ］濃度に及ぼす
（Ａｌ2 Ｏ3 ）濃度と（％ＣａＯ）／（％ＳｉＯ2 ）の
影響を図３に示す。図中黒塗りの記号は、本発明の範囲
の組成のスラグを用いた場合の結果であり、白抜きの記
号は、比較例として、本発明の組成範囲外のスラグを用
いた場合の結果である。いずれも、（％ＣａＯ）＋（％
ＳｉＯ2 ）＋（％Ａｌ2 Ｏ3 ）は８５〜９５ｍａｓｓ％
の範囲である。また、スラグの原単位は１２ｋｇ／ｔｏ
ｎである。比較例では、到達［Ａｌ］濃度が０．００５
ｍａｓｓ％超であるのに対して、本発明の方法では、到
達［Ａｌ］濃度が０．００５ｍａｓｓ％以下である。
【００１６】実施例３ ［Ｃ］：０．０１〜０．０７ｍａｓｓ％、［Ｓｉ］：
０．０５〜０．５ｍａｓｓ％、［Ｍｎ］：０．８〜１．
５ｍａｓｓ％、［Ｐ］：０．０１５ｍａｓｓ％以下、
［Ａｌ］：０．００５ｍａｓｓ％以下の溶鋼の脱硫処理
を実施するに当り、スラグ中の（ＣａＯ）、（Ｓｉ
Ｏ2 ）、（Ａｌ2 Ｏ3 ）濃度を種々変更したときの脱硫
挙動を調査した。スラグの固相率と到達［Ｓ］濃度を
０．０００５ｍａｓｓ％にするためのスラグ原単位に及
ぼす（％Ａｌ2 Ｏ3 ）と（％ＣａＯ）／（％ＳｉＯ2 ）
の影響を図４に示す。図中黒塗りの記号は、本発明の範
囲の組成のスラグを用いた場合の結果であり、白抜きの
記号は、比較例として、本発明の組成範囲外のスラグを
用いた場合の結果である。いずれも、（％ＣａＯ）＋
（％ＳｉＯ2 ）＋（％Ａｌ2 Ｏ3 ）は８５〜９５ｍａｓ
ｓ％の範囲である。また、脱硫処理前の［Ｓ］濃度は
０．００２ｍａｓｓ％である。比較例では、スラグの固
相率が大きくなり、そのため、到達［Ｓ］濃度を０．０
００５ｍａｓｓ％にするためのスラグ原単位が１５ｋｇ
／ｔｏｎ超と多くなっているのに対して、本発明の方法
では、スラグの固相率は０．２以下であり、スラグ原単
位も１５ｋｇ／ｔｏｎ以下である。
０．０５〜０．５ｍａｓｓ％、［Ｍｎ］：０．８〜１．
５ｍａｓｓ％、［Ｐ］：０．０１５ｍａｓｓ％以下、
［Ａｌ］：０．００５ｍａｓｓ％以下の溶鋼の脱硫処理
を実施するに当り、スラグ中の（ＣａＯ）、（Ｓｉ
Ｏ2 ）、（Ａｌ2 Ｏ3 ）濃度を種々変更したときの脱硫
挙動を調査した。スラグの固相率と到達［Ｓ］濃度を
０．０００５ｍａｓｓ％にするためのスラグ原単位に及
ぼす（％Ａｌ2 Ｏ3 ）と（％ＣａＯ）／（％ＳｉＯ2 ）
の影響を図４に示す。図中黒塗りの記号は、本発明の範
囲の組成のスラグを用いた場合の結果であり、白抜きの
記号は、比較例として、本発明の組成範囲外のスラグを
用いた場合の結果である。いずれも、（％ＣａＯ）＋
（％ＳｉＯ2 ）＋（％Ａｌ2 Ｏ3 ）は８５〜９５ｍａｓ
ｓ％の範囲である。また、脱硫処理前の［Ｓ］濃度は
０．００２ｍａｓｓ％である。比較例では、スラグの固
相率が大きくなり、そのため、到達［Ｓ］濃度を０．０
００５ｍａｓｓ％にするためのスラグ原単位が１５ｋｇ
／ｔｏｎ超と多くなっているのに対して、本発明の方法
では、スラグの固相率は０．２以下であり、スラグ原単
位も１５ｋｇ／ｔｏｎ以下である。
【００１７】実施例４ ［Ｃ］：０．０１〜０．０７ｍａｓｓ％、［Ｓｉ］：
０．０５〜０．５ｍａｓｓ％、［Ｍｎ］：０．８〜１．
５ｍａｓｓ％、［Ｐ］：０．０１５ｍａｓｓ％以下、
［Ａｌ］：０．００５ｍａｓｓ％以下の溶鋼の脱硫処理
を実施するに当り、スラグ中の（％ＣａＯ）＋（％Ｓｉ
Ｏ2 ）＋（％Ａｌ2 Ｏ3 ）を変更した時の到達［Ｓ］濃
度を調査した。到達［Ｓ］濃度に及ぼす（％ＣａＯ）＋
（％ＳｉＯ2）＋（％Ａｌ2 Ｏ3 ）の影響を図５に示
す。図中黒塗りの記号は、本発明の範囲の組成のスラグ
を用いた場合の結果であり、白抜きの記号は、比較例と
して、本発明の組成範囲外のスラグを用いた場合の結果
である。いずれも、（％ＣａＯ）／（％ＳｉＯ2 ）は
２．４〜２．６、（Ａｌ2 Ｏ3 ）濃度は１３〜１６ｍａ
ｓｓ％である。また、脱硫処理前の［Ｓ］濃度は０．０
０２ｍａｓｓ％であり、スラグ原単位は１２ｋｇ／ｔｏ
ｎである。比較例では、到達［Ｓ］濃度が０．０００５
ｍａｓｓ％超であるのに対して、本発明の方法では、到
達［Ｓ］濃度が０．０００５ｍａｓｓ％以下となってい
る。
０．０５〜０．５ｍａｓｓ％、［Ｍｎ］：０．８〜１．
５ｍａｓｓ％、［Ｐ］：０．０１５ｍａｓｓ％以下、
［Ａｌ］：０．００５ｍａｓｓ％以下の溶鋼の脱硫処理
を実施するに当り、スラグ中の（％ＣａＯ）＋（％Ｓｉ
Ｏ2 ）＋（％Ａｌ2 Ｏ3 ）を変更した時の到達［Ｓ］濃
度を調査した。到達［Ｓ］濃度に及ぼす（％ＣａＯ）＋
（％ＳｉＯ2）＋（％Ａｌ2 Ｏ3 ）の影響を図５に示
す。図中黒塗りの記号は、本発明の範囲の組成のスラグ
を用いた場合の結果であり、白抜きの記号は、比較例と
して、本発明の組成範囲外のスラグを用いた場合の結果
である。いずれも、（％ＣａＯ）／（％ＳｉＯ2 ）は
２．４〜２．６、（Ａｌ2 Ｏ3 ）濃度は１３〜１６ｍａ
ｓｓ％である。また、脱硫処理前の［Ｓ］濃度は０．０
０２ｍａｓｓ％であり、スラグ原単位は１２ｋｇ／ｔｏ
ｎである。比較例では、到達［Ｓ］濃度が０．０００５
ｍａｓｓ％超であるのに対して、本発明の方法では、到
達［Ｓ］濃度が０．０００５ｍａｓｓ％以下となってい
る。
【００１８】
【発明の効果】本発明の方法を用いることにより、スラ
グ原単位を上げることなく、０．００５ｍａｓｓ％以下
の［Ａｌ］濃度で、［Ｓ］濃度を０．０００５ｍａｓｓ
％以下まで脱硫することが可能となった。
グ原単位を上げることなく、０．００５ｍａｓｓ％以下
の［Ａｌ］濃度で、［Ｓ］濃度を０．０００５ｍａｓｓ
％以下まで脱硫することが可能となった。
【図１】本発明のスラグ組成範囲を示す図である。
【図２】到達［Ｓ］濃度に及ぼす（Ａｌ2 Ｏ3 ）濃度と
（％ＣａＯ）／（％ＳｉＯ2 ）の影響を示す図である。
（％ＣａＯ）／（％ＳｉＯ2 ）の影響を示す図である。
【図３】到達［Ａｌ］濃度に及ぼす（Ａｌ2 Ｏ3 ）濃度
と（％ＣａＯ）／（％ＳｉＯ2）の影響を示す図であ
る。
と（％ＣａＯ）／（％ＳｉＯ2）の影響を示す図であ
る。
【図４】スラグの固相率と到達［Ｓ］＝０．０００５ｍ
ａｓｓ％を達成するためのスラグ原単位に及ぼす（Ａｌ
2 Ｏ3 ）濃度と（％ＣａＯ）／（％ＳｉＯ2 ）の影響を
示す図である。
ａｓｓ％を達成するためのスラグ原単位に及ぼす（Ａｌ
2 Ｏ3 ）濃度と（％ＣａＯ）／（％ＳｉＯ2 ）の影響を
示す図である。
【図５】到達［Ｓ］濃度に及ぼす（％ＣａＯ）＋（％Ｓ
ｉＯ2 ）＋（％Ａｌ2 Ｏ3 ）の影響を示す図である。
ｉＯ2 ）＋（％Ａｌ2 Ｏ3 ）の影響を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭63−169320（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−126808（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C21C 7/064 C21C 7/00
Claims (1)
- 【請求項１】 ［Ｃ］濃度が０．０１〜０．１ｍａｓｓ
％、［Ａｌ］濃度が０．００５ｍａｓｓ％以下の溶鋼の
脱硫処理を実施するに当り、スラグ中のＡｌ 2 Ｏ3 濃度
を（％Ａｌ2 Ｏ3 ）、ＣａＯ濃度を（％ＣａＯ）、Ｓｉ
Ｏ2 濃度を（％ＳｉＯ2 ）とした時、スラグの組成をｍ
ａｓｓ％で、 （％Ａｌ2 Ｏ3 ）≦３８・（％ＣａＯ）／（％Ｓｉ
Ｏ2 ）−６８ （％Ａｌ2 Ｏ3 ）≦−１０・（％ＣａＯ）／（％ＳｉＯ
2 ）＋５２ （％Ａｌ2 Ｏ3 ）≧２・（％ＣａＯ）／（％ＳｉＯ2 ）
＋４ ７０≦（％Ａｌ2 Ｏ3 ）＋（％ＣａＯ）＋（％Ｓｉ
Ｏ2 ）≦１００ を満たす範囲にすることを特徴とする低アルミニウム極
低硫鋼の溶製方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16256993A JP3230068B2 (ja) | 1993-06-30 | 1993-06-30 | 低アルミニウム極低硫鋼の溶製方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16256993A JP3230068B2 (ja) | 1993-06-30 | 1993-06-30 | 低アルミニウム極低硫鋼の溶製方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0741823A JPH0741823A (ja) | 1995-02-10 |
| JP3230068B2 true JP3230068B2 (ja) | 2001-11-19 |
Family
ID=15757083
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16256993A Expired - Lifetime JP3230068B2 (ja) | 1993-06-30 | 1993-06-30 | 低アルミニウム極低硫鋼の溶製方法 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3230068B2 (ja) |
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|---|---|---|---|---|
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| CN108950137B (zh) * | 2018-08-07 | 2020-06-09 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种高品质钢出钢过程快速成渣的方法 |
| CN111893242B (zh) * | 2020-08-12 | 2022-02-01 | 宝武集团鄂城钢铁有限公司 | 一种低铝钢深脱硫的冶炼方法 |
-
1993
- 1993-06-30 JP JP16256993A patent/JP3230068B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| JPH0741823A (ja) | 1995-02-10 |
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