JPH0610927B2 - セラミック基板の製造方法 - Google Patents
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Description
【発明の詳細な説明】 〔発明の利用分野〕 本発明は、セラミック基板とその製造方法に係り、特に
誘電率の低い、熱膨張係数の小さい強度の大きい、かつ
高融点金属導体の配線可能なセラシック基板及びその製
造方法に関する。
誘電率の低い、熱膨張係数の小さい強度の大きい、かつ
高融点金属導体の配線可能なセラシック基板及びその製
造方法に関する。
近年、半導体素子の高集積化に伴い、この素子を搭載す
る回路基板に対して、益々高密度配線化、高性能化、高
信頼度化などが要求されるようになってきた。特に電子
計算機などに用いられる回路基板としては、信号伝播速
度の高速化、基板の高信頼化が大きな課題となっており
アルミナ(Al2O3)を主体としたセラミックが実用
に供されている。
る回路基板に対して、益々高密度配線化、高性能化、高
信頼度化などが要求されるようになってきた。特に電子
計算機などに用いられる回路基板としては、信号伝播速
度の高速化、基板の高信頼化が大きな課題となっており
アルミナ(Al2O3)を主体としたセラミックが実用
に供されている。
このような配線基板用セラミックスのもつ望ましい特性
として、一般に次の(1)〜(5)の項目が挙げられ
る。
として、一般に次の(1)〜(5)の項目が挙げられ
る。
(1) セラミック絶縁体がち密で、気密質であるこ
と。これは、回路板全体の信頼度に関係する。
と。これは、回路板全体の信頼度に関係する。
(2) セラミックの熱膨張係数が、できるだけシリコ
ンチップに近いこと。これは、セラミックとシリコンチ
ップとの接続部に発生する歪を小さくし、接続部の長寿
命化、高信頼度化につながる。
ンチップに近いこと。これは、セラミックとシリコンチ
ップとの接続部に発生する歪を小さくし、接続部の長寿
命化、高信頼度化につながる。
(3) セラミックの誘電率が、なるべく小さいこと。
これは、信号伝播速度の高速化に関連する。
これは、信号伝播速度の高速化に関連する。
(4) セラミックと導体金属との接合、すなわちメタ
ライズ強度が大きいこと。これは、配線基板と入出力端
子との強度に関係する。
ライズ強度が大きいこと。これは、配線基板と入出力端
子との強度に関係する。
(5) セラミックの強度が、大きいこと。これは基板
作製プロセスでのハンドリングや、回路基板への封止治
具、冷却治具取付けに関連し高強度が必要である。
作製プロセスでのハンドリングや、回路基板への封止治
具、冷却治具取付けに関連し高強度が必要である。
以上のようなことから、配線基板用材料としては、上記
項目をすべて同時に満足するものでなければならない。
特に高集積化された半導体素子が数十ケのオーダーで搭
載される電子計算機用回路基板においては、これらの項
目のうちの一つが欠けても実用にはなり得ないものであ
る。
項目をすべて同時に満足するものでなければならない。
特に高集積化された半導体素子が数十ケのオーダーで搭
載される電子計算機用回路基板においては、これらの項
目のうちの一つが欠けても実用にはなり得ないものであ
る。
従来、この種の基板材料としてAl2O3が、使用され
ている。。Al2O3は、気密性、メタライズ強度、セ
ラミック強度の点では満足できるが、熱膨張係数がシリ
コンチップの3×10−6/℃に比し8×10−6/℃
と大きく、かつ誘電率が約10とこれも大きい。したが
って、Al2O3を配線基板材料として使用するのは不
適当であることがわかる。
ている。。Al2O3は、気密性、メタライズ強度、セ
ラミック強度の点では満足できるが、熱膨張係数がシリ
コンチップの3×10−6/℃に比し8×10−6/℃
と大きく、かつ誘電率が約10とこれも大きい。したが
って、Al2O3を配線基板材料として使用するのは不
適当であることがわかる。
熱膨張係数や誘電率がAl2O3よりも小さいセラミッ
ク絶縁体としては、シリカ(SiO2、誘電率約4)、
コージエライド結晶(5SiO2.2Al2O3.2M
gO、約5.0)、コージエライトガラス(6.3)、
ステアタイト(MgO.SiO2、6.3)フォルステ
ライト(2MgO.SiO2、6.5)、ムライト(3
Al2O2.2SiO2、7)などが知られている。
ク絶縁体としては、シリカ(SiO2、誘電率約4)、
コージエライド結晶(5SiO2.2Al2O3.2M
gO、約5.0)、コージエライトガラス(6.3)、
ステアタイト(MgO.SiO2、6.3)フォルステ
ライト(2MgO.SiO2、6.5)、ムライト(3
Al2O2.2SiO2、7)などが知られている。
しかし、SiO2やコージエライト結晶の熱膨張係数は
それそれ5×10−7/℃、1.5×10−6/℃、と
非常に小さ過ぎ、MgO.SiO2や2MgO.SiO
2のそれは、それぞれ7.2、9.8(室温〜400
℃)でAl2O3とほぼ同じく、若しくは大きい。ま
た、コージエライトガラスの熱膨張係数は約3.7で、
シリコンチップのそれに近いが、機械的強度が100M
Paと低いためにこれを回路基板として実用にはできな
い。
それそれ5×10−7/℃、1.5×10−6/℃、と
非常に小さ過ぎ、MgO.SiO2や2MgO.SiO
2のそれは、それぞれ7.2、9.8(室温〜400
℃)でAl2O3とほぼ同じく、若しくは大きい。ま
た、コージエライトガラスの熱膨張係数は約3.7で、
シリコンチップのそれに近いが、機械的強度が100M
Paと低いためにこれを回路基板として実用にはできな
い。
3Al2O3.2SiO2は誘電率や熱膨張係数(5×
10−6/℃)の点でやや不満足であるが、強度が35
0MPaと大きく、従来セラミックスの中で最も有望と
言える。
10−6/℃)の点でやや不満足であるが、強度が35
0MPaと大きく、従来セラミックスの中で最も有望と
言える。
しかしながら、3Al2O3.2SiO2はこれを回路
基板として用いる場合、次の(1),(2)のような本
質的な問題点を有している。すなわち、 (1)3Al2O3.2SiO2と導体金属との接合強
度が著るしく低い、これは、通常アルミナ基板などにお
いて導体金属として用いられるタングステン(W)やモ
リブデン(Mo)と3Al2O3.2SiO2との化学
反応が、高温においても生じないためであり、3Al2
O3.2SiO2のもつ本質的な性質である。
基板として用いる場合、次の(1),(2)のような本
質的な問題点を有している。すなわち、 (1)3Al2O3.2SiO2と導体金属との接合強
度が著るしく低い、これは、通常アルミナ基板などにお
いて導体金属として用いられるタングステン(W)やモ
リブデン(Mo)と3Al2O3.2SiO2との化学
反応が、高温においても生じないためであり、3Al2
O3.2SiO2のもつ本質的な性質である。
(2)3Al2O3.2SiO2が前記した特性、特に
高強度化するためには、特殊な粉末と特殊な焼結法を必
要とするので実用的でないと同時に高価である。すなわ
ち、ケイ.エス.マズデヤスニ(K.S.Mazdiy
asni)とエル.エム.ブラウン(L.M.Brow
n)はジャーナルオブアメリカンセラミックソサイティ
(J.Am.Ceram.Soc.)55〔11〕(1
972)548〜55におけるシンセシスアンドメカニ
カルプロパティーズオブストイケオミトリックアルミニ
ウムシリケート(ムライト)〔synthesis a
nd Mechanical Properties
of Stoichiometric Alumini
um Silicat(Mullite)〕と題する論
文の中で、非常に微細な3Al2O3.2SiO2粉末
を原料とし、これを成形後1800℃のような高温で焼
結することによつて前記強度をもつ3Al2O3.2S
iO2焼結体を得ている。
高強度化するためには、特殊な粉末と特殊な焼結法を必
要とするので実用的でないと同時に高価である。すなわ
ち、ケイ.エス.マズデヤスニ(K.S.Mazdiy
asni)とエル.エム.ブラウン(L.M.Brow
n)はジャーナルオブアメリカンセラミックソサイティ
(J.Am.Ceram.Soc.)55〔11〕(1
972)548〜55におけるシンセシスアンドメカニ
カルプロパティーズオブストイケオミトリックアルミニ
ウムシリケート(ムライト)〔synthesis a
nd Mechanical Properties
of Stoichiometric Alumini
um Silicat(Mullite)〕と題する論
文の中で、非常に微細な3Al2O3.2SiO2粉末
を原料とし、これを成形後1800℃のような高温で焼
結することによつて前記強度をもつ3Al2O3.2S
iO2焼結体を得ている。
しかし、このような微細な粉末を回路基板の素材である
グリーンシート(焼結前の生の状態のシート)化するこ
とは非常に困難であり、さらに、1800℃という焼結
温度は、通常の基板焼結温度である1500〜1650
℃に比し極めて高く、加熱炉の発熱体や断熱材などの点
からも実用上の非常な隘路になっている。
グリーンシート(焼結前の生の状態のシート)化するこ
とは非常に困難であり、さらに、1800℃という焼結
温度は、通常の基板焼結温度である1500〜1650
℃に比し極めて高く、加熱炉の発熱体や断熱材などの点
からも実用上の非常な隘路になっている。
以上に述べたように、3Al2O3.2SiO2セラミ
ックスは本質的に焼結し難いセラミックスであるが、こ
のような難焼結性セラミックスをち密にするためには、
古くから液相結晶と呼ばれる方法が用いられ、超硬合金
の製法として実用になっている。
ックスは本質的に焼結し難いセラミックスであるが、こ
のような難焼結性セラミックスをち密にするためには、
古くから液相結晶と呼ばれる方法が用いられ、超硬合金
の製法として実用になっている。
すなわち、超硬合金は、炭化タングステン(WC)とコ
バルト(Co)から成り、WCはそれ単体では難焼結性
であるが、これにコバルトを数%程度加えて焼結する
と、高度にち密化焼結される。この理由は、焼結過程に
おいてコバルトが溶融し、それが表面張力の作用によっ
て固相のWCを引き寄せるからである。
バルト(Co)から成り、WCはそれ単体では難焼結性
であるが、これにコバルトを数%程度加えて焼結する
と、高度にち密化焼結される。この理由は、焼結過程に
おいてコバルトが溶融し、それが表面張力の作用によっ
て固相のWCを引き寄せるからである。
この液相焼結法はまた、Al2O3回路基板の焼結にお
いても用いられている。すなわち、粒子径がμm程度の
通常のAl2O3は難焼結であるがこれにAl2O3よ
りもはるかに低い温度で溶融する物質,(SiO2,A
l2O3,MgO,CaOなどの3〜4元共晶組成物)
を加えると、液相焼結機構によってAl2O3がち密化
焼結されるものである。
いても用いられている。すなわち、粒子径がμm程度の
通常のAl2O3は難焼結であるがこれにAl2O3よ
りもはるかに低い温度で溶融する物質,(SiO2,A
l2O3,MgO,CaOなどの3〜4元共晶組成物)
を加えると、液相焼結機構によってAl2O3がち密化
焼結されるものである。
上述の2つの例において、液相を発生するコバルトや3
〜4元共晶組成物は、どちらも難焼結性物質の焼結を促
進させる役目を持っているにも拘らず、通常、前者では
結合材、後者では焼結助剤と呼ばれている。
〜4元共晶組成物は、どちらも難焼結性物質の焼結を促
進させる役目を持っているにも拘らず、通常、前者では
結合材、後者では焼結助剤と呼ばれている。
この理由は、WC−Co超硬合金の場合、WC結晶粒子
がCo金属によって強固に結合されており、硬くて高靱
性というこの合金の性質が、硬くて脆いWCと、粘いコ
バルトとの組合せによって任意に変化させることがで
き、コバルトの結合材的役割が極めて大きいからであ
る。
がCo金属によって強固に結合されており、硬くて高靱
性というこの合金の性質が、硬くて脆いWCと、粘いコ
バルトとの組合せによって任意に変化させることがで
き、コバルトの結合材的役割が極めて大きいからであ
る。
これに対し、Al2O3回路基板の場合には、3〜4元
系共晶組成物の添加によって、Al2O3の焼結性は大
きく促進できるが、元のAl2O3の持つ性質は殆んど
変化しないので、3〜4元系共晶組成物は、一般に焼結
助剤と呼ばれるものである。
系共晶組成物の添加によって、Al2O3の焼結性は大
きく促進できるが、元のAl2O3の持つ性質は殆んど
変化しないので、3〜4元系共晶組成物は、一般に焼結
助剤と呼ばれるものである。
以上述べたような観点から、3Al2O3.2SiO2
セラミックスの難焼結性を解決するために、3Al2O
3.2SiO2用焼結助剤に関する研究が行われてい
る。これらは、いずれも当然のことながら、液相焼結機
構によって3Al2O3.2SiO2をち密化するもの
であり、他の焼結助剤としてコージエライトを用いてい
る。
セラミックスの難焼結性を解決するために、3Al2O
3.2SiO2用焼結助剤に関する研究が行われてい
る。これらは、いずれも当然のことながら、液相焼結機
構によって3Al2O3.2SiO2をち密化するもの
であり、他の焼結助剤としてコージエライトを用いてい
る。
例えば、特開昭55−139709号ならびにアメリカ
ン セラミック ソサイティ ブリテン(Am.Cer
am.Soc.Bull.)63巻,705(198
4)におけるビー.エッチ.マスラー(B.H.Mus
sler)エム.ダブリュー.シェーファー(M.W.
Shafer)らによるプレパレーションアンドプロパ
ティーズオブムライト−コージライトコンポジット(P
reparation and Properties
of Mullite−Cordierite Co
mposites)と題する文献において、ムライト
(3Al2O3.2SiO2)を基本母相とし、その焼
結助剤としてコージエライト(5SiO2.2Al2O
3.2MgO)を用いることが論じられている。
ン セラミック ソサイティ ブリテン(Am.Cer
am.Soc.Bull.)63巻,705(198
4)におけるビー.エッチ.マスラー(B.H.Mus
sler)エム.ダブリュー.シェーファー(M.W.
Shafer)らによるプレパレーションアンドプロパ
ティーズオブムライト−コージライトコンポジット(P
reparation and Properties
of Mullite−Cordierite Co
mposites)と題する文献において、ムライト
(3Al2O3.2SiO2)を基本母相とし、その焼
結助剤としてコージエライト(5SiO2.2Al2O
3.2MgO)を用いることが論じられている。
SiO2−Al2O3−MgO系の平衡状態図から見て
5SiO2.2Al2O3.2MgOの溶融温度は14
90℃であり、これは3Al2O3.2SiO2の溶融
温度(1830℃)よりもはるかに低く、液相焼結作用
によって3Al2O3.SiO2のち密化が行われ吸水
率0%の焼結体が得られている。
5SiO2.2Al2O3.2MgOの溶融温度は14
90℃であり、これは3Al2O3.2SiO2の溶融
温度(1830℃)よりもはるかに低く、液相焼結作用
によって3Al2O3.SiO2のち密化が行われ吸水
率0%の焼結体が得られている。
特開昭55−139709号およびB.H.Mussl
erらは、同じコージライトという名称の焼結助剤を用
いているが、前者ではコージエライトが結晶質であるが
非晶質であるかは明らかにされておらず、後者では結晶
質のコージエライトが用いられている。
erらは、同じコージライトという名称の焼結助剤を用
いているが、前者ではコージエライトが結晶質であるが
非晶質であるかは明らかにされておらず、後者では結晶
質のコージエライトが用いられている。
結晶質、非晶質のいずれであっても、前述のように、コ
ージエライトの熱膨張係数および誘電率は3Al
2O3.2SiO2よりも小さいため、コージエライト
を3Al2O3.2SiO2に添加すれば前記焼結助剤
の効果と共に3Al2O3.2SiO3の熱膨張係数お
よび誘電率を低減させることが期待される。
ージエライトの熱膨張係数および誘電率は3Al
2O3.2SiO2よりも小さいため、コージエライト
を3Al2O3.2SiO2に添加すれば前記焼結助剤
の効果と共に3Al2O3.2SiO3の熱膨張係数お
よび誘電率を低減させることが期待される。
すなわち、特開昭55−139709号においてはムラ
イトに対するコージエライトの添加量を3.63〜36.2重量
%に変えたとき、熱膨張係数として4.2〜3.8×10-6/
℃,誘電率が6.5〜6.7のものが得られている。
イトに対するコージエライトの添加量を3.63〜36.2重量
%に変えたとき、熱膨張係数として4.2〜3.8×10-6/
℃,誘電率が6.5〜6.7のものが得られている。
なお、特開昭55−139709号においては、3Al
2O3.2SiO2を母結晶とし、これにコージエライ
トを加えたものであるにも拘らず、上記特性を得るため
の組成範囲を、MgO,Al2O3+SiO2,および
Al2O3/SiO2重量比で表わしている。このよう
な組成表示法は、液相焼結機構でち密化させる焼結体に
対して、および特性のすべてが母結晶である3Al2O
2に依存している焼結体に対して不適当なことは明白で
ある。したがって、3Al2O3.2SiO2に対する
コージエライト添加量という方法で、ムライト−コージ
エライド焼結体の組成を表わすのが妥当である。
2O3.2SiO2を母結晶とし、これにコージエライ
トを加えたものであるにも拘らず、上記特性を得るため
の組成範囲を、MgO,Al2O3+SiO2,および
Al2O3/SiO2重量比で表わしている。このよう
な組成表示法は、液相焼結機構でち密化させる焼結体に
対して、および特性のすべてが母結晶である3Al2O
2に依存している焼結体に対して不適当なことは明白で
ある。したがって、3Al2O3.2SiO2に対する
コージエライト添加量という方法で、ムライト−コージ
エライド焼結体の組成を表わすのが妥当である。
次に、ビー.エム.マスラー(B.H.Mussle
r)およびエム.ダブリュー.シェーファー(M.W.
shafer)らの報告においては、3Al2O3.2
SiO2に対する結晶質コージエライトの添加量を1.
7〜76.8重量%に変化させたとき、熱膨張係数4.
5〜3.2×10−6/℃、誘電率5.7〜4.8の焼
結体が得られている。
r)およびエム.ダブリュー.シェーファー(M.W.
shafer)らの報告においては、3Al2O3.2
SiO2に対する結晶質コージエライトの添加量を1.
7〜76.8重量%に変化させたとき、熱膨張係数4.
5〜3.2×10−6/℃、誘電率5.7〜4.8の焼
結体が得られている。
以上に述べた2つの従来例においては、これらを回路基
板として用いる場合、気密性、熱膨張係数、誘電率の点
では、ほぼ満足できる値に近い。
板として用いる場合、気密性、熱膨張係数、誘電率の点
では、ほぼ満足できる値に近い。
また、回路基板に要求される特性のうちのセラミック強
度に関しては、前記2つの従来例ともに記載されておら
ず、これらの従来材料が回路基板用として満足すべき強
度を持っているかどうかに大きな疑問がある。
度に関しては、前記2つの従来例ともに記載されておら
ず、これらの従来材料が回路基板用として満足すべき強
度を持っているかどうかに大きな疑問がある。
さらに、メタライズ強度に関する従来例の検討結果は全
く見当らない。特に、多層化層数の多い配線基板におい
ては、導体金属と絶縁体セラミックスとの同時、一体化
焼結が不可欠であるにも拘らずメタライズ強度について
の記載がないことは、これらの材料を回路基板として用
いる上で致命的な問題である。
く見当らない。特に、多層化層数の多い配線基板におい
ては、導体金属と絶縁体セラミックスとの同時、一体化
焼結が不可欠であるにも拘らずメタライズ強度について
の記載がないことは、これらの材料を回路基板として用
いる上で致命的な問題である。
このような従来例において、メタライズ強度に関する結
果が示されていないのは、従来例で用いられている焼結
助剤がムライト基板のメタライジング機構上、根本的な
欠点を持っているからである。
果が示されていないのは、従来例で用いられている焼結
助剤がムライト基板のメタライジング機構上、根本的な
欠点を持っているからである。
すなわち、3Al2O3.2SiO2と、WやMoのよ
うな高融点金属とは化学反応をしないためにこれらを相
互に接合するためにはAl2O3基板などで用いられて
いる液相浸透法が不可欠である。
うな高融点金属とは化学反応をしないためにこれらを相
互に接合するためにはAl2O3基板などで用いられて
いる液相浸透法が不可欠である。
本発明の目的は上述した従来法の欠点を解消し、ち密質
で、熱膨張係数ができるだけシリコンに近く、誘電率も
Al2O3に比し十分に低く、かつセラミック強度が大
で、W,MOなどの高融点金属と強固に接合するセラミ
ック回路基板及びその製造法を提供することにある。
で、熱膨張係数ができるだけシリコンに近く、誘電率も
Al2O3に比し十分に低く、かつセラミック強度が大
で、W,MOなどの高融点金属と強固に接合するセラミ
ック回路基板及びその製造法を提供することにある。
本発明は、液相焼結によるち密化作用、結合材によるセ
ラミックスの特性改善、及び液相浸透作用によるセラミ
ックスと導体金属との接合等を、同時に満足するような
3Al3O3.2SiO2焼結用の結合材を新規に見出
したことによってなされたものである。
ラミックスの特性改善、及び液相浸透作用によるセラミ
ックスと導体金属との接合等を、同時に満足するような
3Al3O3.2SiO2焼結用の結合材を新規に見出
したことによってなされたものである。
以下、本発明の基本的考え方について若干説明する。す
なわち、結合材として次の条件が必要である。
なわち、結合材として次の条件が必要である。
(1) 液相結晶機構によって3Al2O3.2SiO
2をち密化焼結させるためには、結合材の溶融温度が3
Al2O3.2SiO2よりも十分に低く、焼結温度に
おける結合材と3Al2O3.SiO2との化学反応が
わづかに起り、かつ3Al2O3.SiO2結晶粒子が
溶融した結合材によつて十分にぬれること。
2をち密化焼結させるためには、結合材の溶融温度が3
Al2O3.2SiO2よりも十分に低く、焼結温度に
おける結合材と3Al2O3.SiO2との化学反応が
わづかに起り、かつ3Al2O3.SiO2結晶粒子が
溶融した結合材によつて十分にぬれること。
(2) 液相浸透作用によって導体金属と3Al
2O3.2SiO2が接合するためには、上記(1)で
述べた結合材が溶融状態において導体金属表面を十分に
ぬらすこと。
2O3.2SiO2が接合するためには、上記(1)で
述べた結合材が溶融状態において導体金属表面を十分に
ぬらすこと。
(3) 3Al2O3.2SiO2に添加される結合材
は、WC−Co合金におけるコバルトの場合と同様、3
Al2O3.2SiO2の熱膨張係数、誘電率、強度な
どの特性改善を示す効果をもっていること。
は、WC−Co合金におけるコバルトの場合と同様、3
Al2O3.2SiO2の熱膨張係数、誘電率、強度な
どの特性改善を示す効果をもっていること。
以上の事柄を要約すると、3Al2O3.2SiO2を
ベースとした配線基板の結合材として、3Al2O3.
2SiO2よりも溶融点が十分に低く、溶融状態におい
て導体金属や3Al2O3.2SiO2結晶粒子の表面
を十分にぬらし、かつ耐熱無機単体物質中、熱膨張係数
や誘電率が最も小さいSiO2を多量に含むこと、すな
わちSiO2を母体とすることが必要である。
ベースとした配線基板の結合材として、3Al2O3.
2SiO2よりも溶融点が十分に低く、溶融状態におい
て導体金属や3Al2O3.2SiO2結晶粒子の表面
を十分にぬらし、かつ耐熱無機単体物質中、熱膨張係数
や誘電率が最も小さいSiO2を多量に含むこと、すな
わちSiO2を母体とすることが必要である。
ここで、本発明に重要な係りをもつぬれ性について説明
する。第1図は、固体平板1上に置かれた溶融液滴2の
形状を示したものである。ここでθは接触角と呼ばれ、
θ>90゜(第1図(a))ではぬれない、θ<90゜
(第1図(b))の場合にはぬれると表現される。本発
明においては導体金属および3Al2O3.2SiO2
結晶粒子が固体平板に、溶融した結合材が液滴に相当す
ることになる。
する。第1図は、固体平板1上に置かれた溶融液滴2の
形状を示したものである。ここでθは接触角と呼ばれ、
θ>90゜(第1図(a))ではぬれない、θ<90゜
(第1図(b))の場合にはぬれると表現される。本発
明においては導体金属および3Al2O3.2SiO2
結晶粒子が固体平板に、溶融した結合材が液滴に相当す
ることになる。
一般に液相焼結によって固体をち密化する場合には、θ
90゜ではまだ不十分であり、通常θ50゜以下を
必要とする。したがって、上述した3Al2O3.2S
ic2配線基板用の結合材としては、θ<50゜以下が
望ましいことになる。
90゜ではまだ不十分であり、通常θ50゜以下を
必要とする。したがって、上述した3Al2O3.2S
ic2配線基板用の結合材としては、θ<50゜以下が
望ましいことになる。
以下、本発明の実施例について詳述する。
実施例1 第2図は、本発明による3Al2O3.SiO2回路基
板用結合材中のSiO2(wt%)と、溶融温度との関
係を示したものである。結合材に対して、3Al
2O3.2SiO2の熱膨張係数や誘電率の低減を期待
するためには、結合材中のSiO2量が重量にして50
%以上でなければならないが、SiO2100%になる
と融点が1740℃となり、配線基板の焼結という面か
ら見た場合高過ぎるために実用的ではない。
板用結合材中のSiO2(wt%)と、溶融温度との関
係を示したものである。結合材に対して、3Al
2O3.2SiO2の熱膨張係数や誘電率の低減を期待
するためには、結合材中のSiO2量が重量にして50
%以上でなければならないが、SiO2100%になる
と融点が1740℃となり、配線基板の焼結という面か
ら見た場合高過ぎるために実用的ではない。
結合材中のSiO2量を50wt%以上とし、その溶融
温度をタングステンやモリブテンメタライズ可能な通常
の回路基板の焼結温度1550〜1770℃にするためには、S
iO2に対する第2,第3元素添加による融点降下原理
を用いる。
温度をタングステンやモリブテンメタライズ可能な通常
の回路基板の焼結温度1550〜1770℃にするためには、S
iO2に対する第2,第3元素添加による融点降下原理
を用いる。
このような観点から第2図においては、SiO250〜90
wt%の範囲においてAl2O3はおよびMgOを同時
に添加したものであり、Al2O3は35〜4wt%M
gOは15〜1wt%の範囲でそれぞれ変化させてある。
wt%の範囲においてAl2O3はおよびMgOを同時
に添加したものであり、Al2O3は35〜4wt%M
gOは15〜1wt%の範囲でそれぞれ変化させてある。
次に第2図に示した組成の結合材を1650℃に加熱
し、その溶融体と3Al2O3.2SiO2単体の焼結
体との接触角を調べたのが第3図である。接触角は、結
合材中のSiO2量が50〜90wt%の範囲において
50゜以下である。
し、その溶融体と3Al2O3.2SiO2単体の焼結
体との接触角を調べたのが第3図である。接触角は、結
合材中のSiO2量が50〜90wt%の範囲において
50゜以下である。
さらに第4図は、第2図に示した組成の結合材を165
0℃に加熱したときのモリブテン及びタングステン金属
板に対する接触角を示したもので、1はモリブテン、2
はタングステンに対する値である。
0℃に加熱したときのモリブテン及びタングステン金属
板に対する接触角を示したもので、1はモリブテン、2
はタングステンに対する値である。
以上に述べた第2図、第3図、第4図の結果と、前述し
た3Al2O3.2SiO2配線基板用結合材として必
要な条件とを対比すると、焼結温度1550〜1660
℃で3Al2O3.2SiO2およびモリブデン、タン
グステン金属との接触角が50゜以下を示す組成は、第
2図に示した形成の結合材においてSiO2含有量が5
0〜90wt%であることが判る。液相焼結法によっ
て、3Al2O3.2SiO2やタングステン、モリブ
テンなどを焼結する場合の接触角は、できるだけ低いこ
とが望ましい。したがって、第3図及び第4図の両者か
ら、結合材中のSiO2含有量の好ましい範囲として
は、60〜80wt%となる。
た3Al2O3.2SiO2配線基板用結合材として必
要な条件とを対比すると、焼結温度1550〜1660
℃で3Al2O3.2SiO2およびモリブデン、タン
グステン金属との接触角が50゜以下を示す組成は、第
2図に示した形成の結合材においてSiO2含有量が5
0〜90wt%であることが判る。液相焼結法によっ
て、3Al2O3.2SiO2やタングステン、モリブ
テンなどを焼結する場合の接触角は、できるだけ低いこ
とが望ましい。したがって、第3図及び第4図の両者か
ら、結合材中のSiO2含有量の好ましい範囲として
は、60〜80wt%となる。
次に配線基板とシリコンチップとの接続部に大きい影響
を与える熱膨張係数(室温〜500℃)の点から見る
と、第5図のようになる。この図は、結合材の組成をS
iO290wt%、Al2O37.0wt%、MgO
3.0wt%と一定にし、3Al2O3.2SiO2と
結合材との割合を種々変化させて1620℃、1時間焼
結した焼結体についての結果である。第5図から好まし
い範囲を選ぶとすれば、3Al2O3.2SiO2に対
する結合剤の割合が10〜30wtである。
を与える熱膨張係数(室温〜500℃)の点から見る
と、第5図のようになる。この図は、結合材の組成をS
iO290wt%、Al2O37.0wt%、MgO
3.0wt%と一定にし、3Al2O3.2SiO2と
結合材との割合を種々変化させて1620℃、1時間焼
結した焼結体についての結果である。第5図から好まし
い範囲を選ぶとすれば、3Al2O3.2SiO2に対
する結合剤の割合が10〜30wtである。
これから明らかなように、3Al2O3.2SiO2に
対する結合材の割合が増すにつれて、熱膨張係数も増加
する傾向にある。なお、結合材が0の組成の値は、ケ.
エス.マズデヤスニ(K.S.Mazdiysni)と
エル.エム.ブラウン(L.M.Brown)らの測定
値である。このような熱膨張係数変化の傾向は、結合材
の熱膨張係数3Al2O3.2SiO2よりも大きいた
めである。
対する結合材の割合が増すにつれて、熱膨張係数も増加
する傾向にある。なお、結合材が0の組成の値は、ケ.
エス.マズデヤスニ(K.S.Mazdiysni)と
エル.エム.ブラウン(L.M.Brown)らの測定
値である。このような熱膨張係数変化の傾向は、結合材
の熱膨張係数3Al2O3.2SiO2よりも大きいた
めである。
一般に、物質の熱膨張係数は物質の組成及び結晶構造に
依存し、結晶性のものより非結晶質体の熱膨張係数の大
きいことが知られている。第5図に用いた結合材の結晶
構造を調べてみると非晶質構造であり、また顕微鏡組織
的にもガラス状であった。このような事実から、本発明
において用いられている結合材は非晶質体であると言え
る。
依存し、結晶性のものより非結晶質体の熱膨張係数の大
きいことが知られている。第5図に用いた結合材の結晶
構造を調べてみると非晶質構造であり、また顕微鏡組織
的にもガラス状であった。このような事実から、本発明
において用いられている結合材は非晶質体であると言え
る。
さらに、3Al2O3.2SiO2に対する結合材の割
合を75対25と一定にし、結合材の組成を第2図に示
した範囲で変化させた結果、SiO2が増すにつれて熱
膨張係数が5.7×10−6/℃から4.8×10−6
/℃に若干減少した。
合を75対25と一定にし、結合材の組成を第2図に示
した範囲で変化させた結果、SiO2が増すにつれて熱
膨張係数が5.7×10−6/℃から4.8×10−6
/℃に若干減少した。
なお、特開昭55−139709での従来例において
は、3Al2O3.2SiO2に対してコージエライト
結晶を結晶助剤として添加すると、熱膨張係数が大きく
減少すると報告されている。この理由は、この焼結助剤
が3Al2O3.2SiO2よりも熱膨張係数がきわめ
て小さい結晶質コージエライトであるためと思われる。
は、3Al2O3.2SiO2に対してコージエライト
結晶を結晶助剤として添加すると、熱膨張係数が大きく
減少すると報告されている。この理由は、この焼結助剤
が3Al2O3.2SiO2よりも熱膨張係数がきわめ
て小さい結晶質コージエライトであるためと思われる。
以上のことから、本発明によるセラミックスの熱膨張係
数は、従来のAl2O3基板のそれよりも非常に小さ
く、配線基板とSiチップの接続部の信頼度を向上する
上で極めて効果的であることがわかる。
数は、従来のAl2O3基板のそれよりも非常に小さ
く、配線基板とSiチップの接続部の信頼度を向上する
上で極めて効果的であることがわかる。
第6図は、第5図と同じ試料について誘電率(1MH
z)を測定した結果、および第7図は、3Al2O3.
2SiO2と結合材との割合を75/25と一定にし結
合材の組成を第2図と同様に変化させて誘電率を求めた
結果である。第6図において好ましい範囲を挙げるとす
れば、誘電率としてはなるべく低いことが望ましいが、
他の特性との兼ね合いから、3Al2O3.2SiO2
に対する結合材の割合として好ましい範囲は10〜30
wt%となる。また、第7図においても、誘電率の低い
ことが望ましいが、望ましい範囲は60〜90%であ
り、この組成範囲での誘電率の差が小さく、安定してい
る。
z)を測定した結果、および第7図は、3Al2O3.
2SiO2と結合材との割合を75/25と一定にし結
合材の組成を第2図と同様に変化させて誘電率を求めた
結果である。第6図において好ましい範囲を挙げるとす
れば、誘電率としてはなるべく低いことが望ましいが、
他の特性との兼ね合いから、3Al2O3.2SiO2
に対する結合材の割合として好ましい範囲は10〜30
wt%となる。また、第7図においても、誘電率の低い
ことが望ましいが、望ましい範囲は60〜90%であ
り、この組成範囲での誘電率の差が小さく、安定してい
る。
これらの図において、結合材の添加量、および結合材中
のSiO2量が増すにつれて誘電率の値は、元の3Al
2O3.2SiO2よりも大きく減少している。なおこ
こで、結合材0の値は、ケー.エス.マズヤスニ(K.
S.Mazdiyasni)とエル.エム.ブラウン
(L.M.Broun)らの測定値である。
のSiO2量が増すにつれて誘電率の値は、元の3Al
2O3.2SiO2よりも大きく減少している。なおこ
こで、結合材0の値は、ケー.エス.マズヤスニ(K.
S.Mazdiyasni)とエル.エム.ブラウン
(L.M.Broun)らの測定値である。
以上、本発明によるセラミックスにおける結合材の効果
について詳述したが、この結果は前述した二つの従来例
における焼結助剤の効果よりも、熱膨張係数および誘電
率の点で若干劣っている。この理由は、本発明において
は非晶質体の結合材を用いているのに対し、従来例では
結晶質の焼結助剤を用いているからである。
について詳述したが、この結果は前述した二つの従来例
における焼結助剤の効果よりも、熱膨張係数および誘電
率の点で若干劣っている。この理由は、本発明において
は非晶質体の結合材を用いているのに対し、従来例では
結晶質の焼結助剤を用いているからである。
しかし、回路基板全体に対して要求される総合特性の点
から見れば、熱膨張係数及び誘電率が従来セラミックよ
りも若干劣ることは問題にならない。つまり、配線基板
を実用化する上での最大の課題は、以下に述べるセラミ
ック強度およびセラミックと導体金属との接合強度であ
るからである。
から見れば、熱膨張係数及び誘電率が従来セラミックよ
りも若干劣ることは問題にならない。つまり、配線基板
を実用化する上での最大の課題は、以下に述べるセラミ
ック強度およびセラミックと導体金属との接合強度であ
るからである。
第8図は、配線基板の必要特性の一つであるセラミック
絶縁体の抗折力(3点曲げ試験法)を第5図と同じ試料
について求めた効果であり第9図は、第7図と同じ試料
についての結果である。配線基板として必要な15kg
/mm2以上の抗折力をもつものは、第8図から3Al
2O3.2SiO2に対する結合材の割合が10〜35
wt%、好ましくは15〜30wt%、第9図から結合
材中のSiO2が50〜95wt%、好ましくは65〜
90wt%であることがわかる。
絶縁体の抗折力(3点曲げ試験法)を第5図と同じ試料
について求めた効果であり第9図は、第7図と同じ試料
についての結果である。配線基板として必要な15kg
/mm2以上の抗折力をもつものは、第8図から3Al
2O3.2SiO2に対する結合材の割合が10〜35
wt%、好ましくは15〜30wt%、第9図から結合
材中のSiO2が50〜95wt%、好ましくは65〜
90wt%であることがわかる。
なお、第8図において結合材の割合が30wt%以上で
抗折力が低下するのは、結合材自体の強度が3Al2O
3.2SiO2よりも低いからであり、第9図における
結合材中のSiO2含有量90wt%以上での抗折力の
低下は、SiO2量の増加によって3Al2O3.2S
iO2のち密化が抑制されたためと思われる。
抗折力が低下するのは、結合材自体の強度が3Al2O
3.2SiO2よりも低いからであり、第9図における
結合材中のSiO2含有量90wt%以上での抗折力の
低下は、SiO2量の増加によって3Al2O3.2S
iO2のち密化が抑制されたためと思われる。
セラミックスの抗折力を支配する因子の一つは、セラミ
ックの焼結ち密化が十分に行われないためには、焼結体
に残留する気孔である。気孔量が少いほど焼結体の強度
は増加することが知られている。第10図は、第9図に
示したと同様の試料についての気孔率の結果である。こ
れから明らかなように、結合材中のSiO2量が60〜
90wt%の範囲では気孔率が5%以下であり、第9図
の抗折力の結果とも良く対応していることがわかる。そ
して、SiO2の好ましい範囲は65〜90wt%であ
る。なお、本発明によるセラミックスは、第10図に示
した組成範囲で気密質であることは言うまでもない。
ックの焼結ち密化が十分に行われないためには、焼結体
に残留する気孔である。気孔量が少いほど焼結体の強度
は増加することが知られている。第10図は、第9図に
示したと同様の試料についての気孔率の結果である。こ
れから明らかなように、結合材中のSiO2量が60〜
90wt%の範囲では気孔率が5%以下であり、第9図
の抗折力の結果とも良く対応していることがわかる。そ
して、SiO2の好ましい範囲は65〜90wt%であ
る。なお、本発明によるセラミックスは、第10図に示
した組成範囲で気密質であることは言うまでもない。
本発明によるセラミックスのごとき複合材料の強度は、
前述した焼結体中の残留気孔の他に一般に母相と結合材
との熱膨張係数の差に大きく依存することが知られてい
る。母相の熱膨張係数が結合材のそれよりも大きく、か
つその差も大きいときには、焼結後の冷却過程において
結合材に大きな張力を生じさせ、この内部応力のために
複合材料の全体の強度が著るしく低下する。
前述した焼結体中の残留気孔の他に一般に母相と結合材
との熱膨張係数の差に大きく依存することが知られてい
る。母相の熱膨張係数が結合材のそれよりも大きく、か
つその差も大きいときには、焼結後の冷却過程において
結合材に大きな張力を生じさせ、この内部応力のために
複合材料の全体の強度が著るしく低下する。
上述の強度発現の機構を、本発明によるセラミックスに
対応させて考えると、母相の3Al2O3.2SiO2
に対し、結合材の熱膨張係数がかなり近いことを示して
いると考えられる。この理由は、本発明による結合材が
非晶質体であり、結晶体よりも非晶質の熱膨張係数がか
なり大きいという前述のコージエライトの例から見ても
当然の帰結である。
対応させて考えると、母相の3Al2O3.2SiO2
に対し、結合材の熱膨張係数がかなり近いことを示して
いると考えられる。この理由は、本発明による結合材が
非晶質体であり、結晶体よりも非晶質の熱膨張係数がか
なり大きいという前述のコージエライトの例から見ても
当然の帰結である。
最後に、配線基板の必須条件であるセラミックと導体金
属との接合、すなわちメタライズ強度の結果について述
べる。
属との接合、すなわちメタライズ強度の結果について述
べる。
前述したように、3Al2O3.2SiO2セラミック
スとタングステン、モリブデンとの間には、1650℃
のような高温(還元性雰囲気下)でも化学反応が起らな
いため、これらを接合させるためにはある程度の液相が
必要、つまり液相浸透機構によらなければならないこと
が不可欠である。
スとタングステン、モリブデンとの間には、1650℃
のような高温(還元性雰囲気下)でも化学反応が起らな
いため、これらを接合させるためにはある程度の液相が
必要、つまり液相浸透機構によらなければならないこと
が不可欠である。
通常、多層配線された基板は、セラミック絶縁体層と導
体金属層とが交互に積み重ねられた構造をもっている。
このような構成の基板ではセラミックと導体金属とを接
合させるための液相が組成が、セラミックをち密化焼結
するための結合材と同じであることが理想的である。す
でに述べた第3図,第4図の結果から、本発明による結
合材は3Al2O3.2SiO2及びタングステン,モ
リブデンの双方に対して十分なぬれ性を持っていること
がわかる。第4図に示したと同じ組成範囲の結合材を、
3Al2O3.2SiO2に対し28wt%添加した組
成のセラミック.グリーンシート上に、タングステンあ
るいはモリブデン導体ペーストを2mm□に印刷形成
し、これらを1630℃,2時間焼結した試料につきメ
タライズ強度を測定した結果、タングステンでは1.5
〜5kg,モリブデンでは1.0〜4.0kgであっ
た。
体金属層とが交互に積み重ねられた構造をもっている。
このような構成の基板ではセラミックと導体金属とを接
合させるための液相が組成が、セラミックをち密化焼結
するための結合材と同じであることが理想的である。す
でに述べた第3図,第4図の結果から、本発明による結
合材は3Al2O3.2SiO2及びタングステン,モ
リブデンの双方に対して十分なぬれ性を持っていること
がわかる。第4図に示したと同じ組成範囲の結合材を、
3Al2O3.2SiO2に対し28wt%添加した組
成のセラミック.グリーンシート上に、タングステンあ
るいはモリブデン導体ペーストを2mm□に印刷形成
し、これらを1630℃,2時間焼結した試料につきメ
タライズ強度を測定した結果、タングステンでは1.5
〜5kg,モリブデンでは1.0〜4.0kgであっ
た。
一般に配線基板におけるメタライズ強度は、1kg以上
が望ましいとされており、本発明によりセラミックスは
配線基板として十分実用に供し得ることがわかる。な
お、このような高いメタライズ強度が得られたのは、本
発明による結合材と3Al2O3.2SiO2及びタン
グステン,モリブデン金属との接触角が小さく、液相浸
透作用の効果を十分に発揮したことに他ならない。
が望ましいとされており、本発明によりセラミックスは
配線基板として十分実用に供し得ることがわかる。な
お、このような高いメタライズ強度が得られたのは、本
発明による結合材と3Al2O3.2SiO2及びタン
グステン,モリブデン金属との接触角が小さく、液相浸
透作用の効果を十分に発揮したことに他ならない。
なお用いるペーストは、タングステン,モリブデンなど
の高融点金属、溶剤、有機ビヒクルよりなっている。こ
れら三者の配合割合は、導電率により多少異なるが、通
常上記高融点金属70〜85wt%溶剤10〜29wt
%、有機ビヒクル1〜5wt%である。また、上記高融
点金属の平均粒径は0.5〜2.0μm、純度99.9
%以上のものが良い。
の高融点金属、溶剤、有機ビヒクルよりなっている。こ
れら三者の配合割合は、導電率により多少異なるが、通
常上記高融点金属70〜85wt%溶剤10〜29wt
%、有機ビヒクル1〜5wt%である。また、上記高融
点金属の平均粒径は0.5〜2.0μm、純度99.9
%以上のものが良い。
さらに、セラミック絶縁体と導体を同時に焼結可能であ
ることは、特に多層配線を必要とする電子計算機用配線
基板を作る上でプロセス制御上及び価格の点で極めて有
利である。
ることは、特に多層配線を必要とする電子計算機用配線
基板を作る上でプロセス制御上及び価格の点で極めて有
利である。
実施例2 第11図は、本発明による3Al2O3.2SiO2ベ
ースのセラミックスの結晶温度と抗折力の関係を示した
もので、試料は、3Al2O3.2SiO280wt%
に対してSiO290wt%、Al2O37wt%、M
gO3.0wt%組成の結合材を20wt%添加し、各
温度で60分、還元雰囲気中で焼結したものである。
ースのセラミックスの結晶温度と抗折力の関係を示した
もので、試料は、3Al2O3.2SiO280wt%
に対してSiO290wt%、Al2O37wt%、M
gO3.0wt%組成の結合材を20wt%添加し、各
温度で60分、還元雰囲気中で焼結したものである。
この図から明らかなように、本発明によるセラミックス
は、1550〜1700℃の温度範囲において配線基板
として必要な15kg/mm2以上の抗折力をもつこと
がわかる。そして好ましい焼結温度は1600〜170
0℃である。これはムライトと溶融剤とのぬれ性などと
も関連している。なおこの温度範囲は、第2図に示した
組成範囲の結合材の溶融温度や各温度における3Al2
O3.2BiO2との接触角の大きさによって制限され
ることは当然である。
は、1550〜1700℃の温度範囲において配線基板
として必要な15kg/mm2以上の抗折力をもつこと
がわかる。そして好ましい焼結温度は1600〜170
0℃である。これはムライトと溶融剤とのぬれ性などと
も関連している。なおこの温度範囲は、第2図に示した
組成範囲の結合材の溶融温度や各温度における3Al2
O3.2BiO2との接触角の大きさによって制限され
ることは当然である。
実施例3 次に、グリーンシート積層法により作製した本発明によ
る回路基板について説明する。
る回路基板について説明する。
粒径2μmの市販の3Al2O3.2SiO2粉末70
wt%と、残部がSiO260wt%、Al2O330
wt%MgO10wt%の組成を持つ結合材粉末(1〜
3μm)とを、湿式ボールミルにより十分混合する。こ
の際、有機バインダーや可塑剤、さらには分散溶媒を成
形助剤として添加する。有機バインダーとしては、ポリ
ビニルプチラール樹脂アクリル酸エステル等が使用さ
れ、可塑剤としてはフタル酸エステル等が、また分散溶
媒としてはアルコール、トリクロルエチレン等が使用さ
れる。
wt%と、残部がSiO260wt%、Al2O330
wt%MgO10wt%の組成を持つ結合材粉末(1〜
3μm)とを、湿式ボールミルにより十分混合する。こ
の際、有機バインダーや可塑剤、さらには分散溶媒を成
形助剤として添加する。有機バインダーとしては、ポリ
ビニルプチラール樹脂アクリル酸エステル等が使用さ
れ、可塑剤としてはフタル酸エステル等が、また分散溶
媒としてはアルコール、トリクロルエチレン等が使用さ
れる。
このような成形助剤を加えてスラリー状としたものを、
例えばドクタープレード法により成形する。この方法
は、スラリーを基材フィルム(キャリアテープ)上に一
定の厚みでコートし乾燥固化後基材フィルムから剥がし
て通称グリーンシートと呼ばれるセラミックス素地のシ
ート成形体を作る方法である。
例えばドクタープレード法により成形する。この方法
は、スラリーを基材フィルム(キャリアテープ)上に一
定の厚みでコートし乾燥固化後基材フィルムから剥がし
て通称グリーンシートと呼ばれるセラミックス素地のシ
ート成形体を作る方法である。
このように成形した3Al2O3.2SiO2系グリー
ンシートの厚さは、回路基板として必要とされる誘電率
の点から0.15〜0.25mmとする。次に、このグ
リーンシートに対し、回路基板の厚さ方向の配線のため
のスルーホールを、ポンチ打抜き加工などにより形成す
る。このスルーホールには、平均粒径1μmのタングス
テン金属粉末に樹脂,溶剤を加えて作ったWペーストを
充填する。なお、ここで用いたタングステンペースト
は、例えばタングステン粉末に平均粒径1μm、±0.
5μm、純度99.9%以上のものを用い、上記タング
ステン粉末77.5wt%、ジエチレングリコール モ
ノ−n−ブチルエーテルアセテート20wt%エチルセ
ルロース2.0wt%、ポリビニルプチラール0.5w
t%よりなるものである。
ンシートの厚さは、回路基板として必要とされる誘電率
の点から0.15〜0.25mmとする。次に、このグ
リーンシートに対し、回路基板の厚さ方向の配線のため
のスルーホールを、ポンチ打抜き加工などにより形成す
る。このスルーホールには、平均粒径1μmのタングス
テン金属粉末に樹脂,溶剤を加えて作ったWペーストを
充填する。なお、ここで用いたタングステンペースト
は、例えばタングステン粉末に平均粒径1μm、±0.
5μm、純度99.9%以上のものを用い、上記タング
ステン粉末77.5wt%、ジエチレングリコール モ
ノ−n−ブチルエーテルアセテート20wt%エチルセ
ルロース2.0wt%、ポリビニルプチラール0.5w
t%よりなるものである。
さらに、回路基板の内部や表面層の配線は、同様にタン
グステンをペースト状にしたインクで印刷法により形成
する。尚、ペースト状にするものは、モリブデンでもよ
い。
グステンをペースト状にしたインクで印刷法により形成
する。尚、ペースト状にするものは、モリブデンでもよ
い。
以上のようにして形成された配線済みのセラミック.グ
リーンシートを20枚積み重ね、110℃50kg/c
m3程度の圧力でホットプレスして、セラミック.グリ
ーンシート積層体を作る。この積層体を、1580℃、
5時間、加湿水素雰囲気中で焼結することにより、タン
グステン導体を配線した3Al2O3.2SiO2系回
路基板が得られる。
リーンシートを20枚積み重ね、110℃50kg/c
m3程度の圧力でホットプレスして、セラミック.グリ
ーンシート積層体を作る。この積層体を、1580℃、
5時間、加湿水素雰囲気中で焼結することにより、タン
グステン導体を配線した3Al2O3.2SiO2系回
路基板が得られる。
得られた配線基板の吸水率は0、熱膨張係数は5.4×
10−4/℃、誘電率は6.1、抗折力20kg/mm
2であった。また、この基板の断面微構造を顕微鏡によ
り観察した結果、第12図のように3Al2O3.2S
iO2粒子が結合材に取り囲まれた構造をもっており、
本発明の特徴および効果が容易に確認された。
10−4/℃、誘電率は6.1、抗折力20kg/mm
2であった。また、この基板の断面微構造を顕微鏡によ
り観察した結果、第12図のように3Al2O3.2S
iO2粒子が結合材に取り囲まれた構造をもっており、
本発明の特徴および効果が容易に確認された。
実施例 4 実施例3と同じ原料粉末を用い、3Al2O3.2Si
O280wt%に対し、結合材(SiO290wt%A
l2O37.0wt%、MgO33.0wt%)20w
t%を加えたものを出発組成とし、これを実施例3と同
じ方法により、グリーンシート化、スルーホール導体配
線形成を行い、25層の積層体を作った。この積層体を
1620℃、2時間、加湿水素中で焼結し、多層配線基
板を得た。
O280wt%に対し、結合材(SiO290wt%A
l2O37.0wt%、MgO33.0wt%)20w
t%を加えたものを出発組成とし、これを実施例3と同
じ方法により、グリーンシート化、スルーホール導体配
線形成を行い、25層の積層体を作った。この積層体を
1620℃、2時間、加湿水素中で焼結し、多層配線基
板を得た。
この基板の給水率は0、熱膨張係数は5.2×10−6
/C、誘電率は5.9、抗折力は25kg/mm2であ
った。また、この基板の内部内線を顕微鏡にて断面観察
した結果、第13図のようにセラミック部と導体金属部
とが完全に一体化されていることが確認された。このよ
うに一体化された原因は、3Al2O3.2SiO2セ
ラミックに添加された結合材が、焼結過程において3A
l2O3.2SiO2のち密化の役割を果すと共に、タ
ングステン導体層への浸透が十分に行われたことによる
ものである。
/C、誘電率は5.9、抗折力は25kg/mm2であ
った。また、この基板の内部内線を顕微鏡にて断面観察
した結果、第13図のようにセラミック部と導体金属部
とが完全に一体化されていることが確認された。このよ
うに一体化された原因は、3Al2O3.2SiO2セ
ラミックに添加された結合材が、焼結過程において3A
l2O3.2SiO2のち密化の役割を果すと共に、タ
ングステン導体層への浸透が十分に行われたことによる
ものである。
実施例5 実施例3と同じ出発原料を用い、3Al2O3.2Si
O285wt%に対し、結合材(SiO295wt%,
Al2O34wt%,MgO1wt%)15wt%を加
えたものを、実施例3と同じ方法でグリーンシート化ス
ルーホール、配線形成を行い、18層の積層体を作っ
た。この積層体を1660℃、1時間、加湿水素中で焼
結し回路基板を得た。
O285wt%に対し、結合材(SiO295wt%,
Al2O34wt%,MgO1wt%)15wt%を加
えたものを、実施例3と同じ方法でグリーンシート化ス
ルーホール、配線形成を行い、18層の積層体を作っ
た。この積層体を1660℃、1時間、加湿水素中で焼
結し回路基板を得た。
この基板の各孔率は0、熱膨張係数は4.6×10−6
/℃、誘電率は5.7、抗折力は21kg/mm2であ
った。また、この配線基板に、コバール金属製の入出力
端子をろう材で固着し、基板とコバール金属の間に応力
が加わるように引張り試験をした結果、破壊はすべて基
板のセラミック内部で生じ、その破壊モードが通常のア
ルミナ基板と同様であることから本実施例の基板が十分
実用できることを示した。
/℃、誘電率は5.7、抗折力は21kg/mm2であ
った。また、この配線基板に、コバール金属製の入出力
端子をろう材で固着し、基板とコバール金属の間に応力
が加わるように引張り試験をした結果、破壊はすべて基
板のセラミック内部で生じ、その破壊モードが通常のア
ルミナ基板と同様であることから本実施例の基板が十分
実用できることを示した。
本発明によれば、ち密質で、従来実用となっているアル
ミナに比し、熱膨張係数が4.5〜5.5×10−6/
℃、誘電率が5.5〜6.2と極めて小さく熱的電気的
特性に優れ、さらにセラミック絶縁体の抗折力が15〜
25kg/mm2で、WやMoなどの配線導体金属との
同時焼結、一体化が可能となるので回路基板としての信
号伝播速度を、従来アルミナ基板にくらべ25%以上向
上させ、同時に基板とSiチップとの接続部の信頼度向
上、基板と入出力端子との接続部の信頼度向上、ならび
に経済性、プロセスの安定性などの点において著るしい
効果がある。
ミナに比し、熱膨張係数が4.5〜5.5×10−6/
℃、誘電率が5.5〜6.2と極めて小さく熱的電気的
特性に優れ、さらにセラミック絶縁体の抗折力が15〜
25kg/mm2で、WやMoなどの配線導体金属との
同時焼結、一体化が可能となるので回路基板としての信
号伝播速度を、従来アルミナ基板にくらべ25%以上向
上させ、同時に基板とSiチップとの接続部の信頼度向
上、基板と入出力端子との接続部の信頼度向上、ならび
に経済性、プロセスの安定性などの点において著るしい
効果がある。
第1図は固体と液体とのぬれ性の説明図、第2図は結合
材中のSiO2量とその溶融温度の関係図、第3図は結
合材中のSiO2量と3Al2O3.2SiO2との接
触角の関係図、第4は結合材中のSiO2量とW,Mo
との接触角の関係図、第5図はムライトに対する結合材
の割合と熱膨張係数との関係図、第6図はムライトに対
する結合材の割合と誘電率との関係図、第7図は結合材
中のSiO2量と誘電率との関係図、第8図はムライト
に対する結合材の割合と抗折力との関係図、第9図は結
合材中のSiO2と抗折力との関係図、第10図は結合
材中のSiO2と気孔率との関係図、第11図は焼結温
度と抗折力との関係図、第12図は本発明によるセラミ
ックスの微細構造写真、第13図は本発明によるセラミ
ックスとW導体部の微細構造写真である。 1……固体 2……液滴 第4図において 1……Mo 2……W
材中のSiO2量とその溶融温度の関係図、第3図は結
合材中のSiO2量と3Al2O3.2SiO2との接
触角の関係図、第4は結合材中のSiO2量とW,Mo
との接触角の関係図、第5図はムライトに対する結合材
の割合と熱膨張係数との関係図、第6図はムライトに対
する結合材の割合と誘電率との関係図、第7図は結合材
中のSiO2量と誘電率との関係図、第8図はムライト
に対する結合材の割合と抗折力との関係図、第9図は結
合材中のSiO2と抗折力との関係図、第10図は結合
材中のSiO2と気孔率との関係図、第11図は焼結温
度と抗折力との関係図、第12図は本発明によるセラミ
ックスの微細構造写真、第13図は本発明によるセラミ
ックスとW導体部の微細構造写真である。 1……固体 2……液滴 第4図において 1……Mo 2……W
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 FI 技術表示箇所 H05K 1/03 B 7011−4E 3/46 T 6921−4E (72)発明者 諌田 尚哉 神奈川県横浜市戸塚区吉田町292番地 株 式会社日立製作所生産技術研究所内 (72)発明者 藤田 毅 神奈川県横浜市戸塚区吉田町292番地 株 式会社日立製作所生産技術研究所内 (56)参考文献 特開 昭59−217392(JP,A)
Claims (1)
- 【請求項1】ムライトセラミック70〜90重量%と、
残部がSiO2−Al2O3−MgOの組成を有する結
合材30〜10重量%とからなる組成物をグリーンシー
トにする工程と、このグリーンシートにスルーホールを
形成する工程と、このスルーホール形成グリーンシート
上に高融点金属であるタングステン又はモリブデンから
なる導体ペーストによって配線導体を印刷し、スルーホ
ール内に前記導体ペーストを充填する工程と、配線導体
を印刷し、スルーホール内に前記導体ペーストを充填し
たグリーンシートを複数枚積層して積層体とする工程
と、この積層体を1550〜1770℃、還元雰囲気中
で焼結する工程からなるセラミック基板の製造方法にお
いて、 前記SiO2−Al2O3−MgOに対し、前記SiO
2が65〜80重量%の組成割合であることを特徴とす
るセラミック基板の製造方法。
Priority Applications (7)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7086485A JPH0610927B2 (ja) | 1985-04-05 | 1985-04-05 | セラミック基板の製造方法 |
CN86102992.5A CN1005369B (zh) | 1985-04-05 | 1986-03-28 | 微电子线路用陶瓷基片的制作方法 |
US06/847,302 US4817276A (en) | 1985-04-05 | 1986-04-02 | Process for producing ceramic substrates for microelectronic circuits |
KR1019860002483A KR900004344B1 (ko) | 1985-04-05 | 1986-04-02 | 마이크로 전자회로를 위한 세라믹 기판의 제조방법 |
EP19860104526 EP0196670B1 (en) | 1985-04-05 | 1986-04-03 | Ceramic substrates for microelectronic circuits and process for producing same |
DE8686104526T DE3677033D1 (de) | 1985-04-05 | 1986-04-03 | Keramisches substrat fuer mikroelektronische schaltungen und verfahren zu deren herstellung. |
US07/280,346 US4935285A (en) | 1985-04-05 | 1988-12-06 | Ceramic substrates for microelectronic circuits and process for producing same |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7086485A JPH0610927B2 (ja) | 1985-04-05 | 1985-04-05 | セラミック基板の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS61230204A JPS61230204A (ja) | 1986-10-14 |
JPH0610927B2 true JPH0610927B2 (ja) | 1994-02-09 |
Family
ID=13443850
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP7086485A Expired - Lifetime JPH0610927B2 (ja) | 1985-04-05 | 1985-04-05 | セラミック基板の製造方法 |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US4817276A (ja) |
EP (1) | EP0196670B1 (ja) |
JP (1) | JPH0610927B2 (ja) |
KR (1) | KR900004344B1 (ja) |
CN (1) | CN1005369B (ja) |
DE (1) | DE3677033D1 (ja) |
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---|---|---|---|---|
JPH0610927B2 (ja) * | 1985-04-05 | 1994-02-09 | 株式会社日立製作所 | セラミック基板の製造方法 |
JPH0632355B2 (ja) * | 1986-01-27 | 1994-04-27 | 株式会社日立製作所 | セラミツク配線基板とその製造方法 |
JPH0634442B2 (ja) * | 1986-11-25 | 1994-05-02 | 株式会社日立製作所 | ムライト配線基板の製造方法 |
JP2652014B2 (ja) * | 1987-03-19 | 1997-09-10 | 株式会社住友金属エレクトロデバイス | 複合セラミック基板 |
US4971856A (en) * | 1987-05-07 | 1990-11-20 | Arthur Karp | Microwave components with a surface coating which imparts a very high RF loss |
JP2760541B2 (ja) * | 1988-03-02 | 1998-06-04 | 新光電気工業株式会社 | セラミック組成物 |
US5224017A (en) * | 1989-05-17 | 1993-06-29 | The Charles Stark Draper Laboratory, Inc. | Composite heat transfer device |
JPH02304958A (ja) * | 1989-05-19 | 1990-12-18 | Hitachi Ltd | 電子回路装置 |
JP3166251B2 (ja) * | 1991-12-18 | 2001-05-14 | 株式会社村田製作所 | セラミック多層電子部品の製造方法 |
US6117367A (en) * | 1998-02-09 | 2000-09-12 | International Business Machines Corporation | Pastes for improved substrate dimensional control |
US20030057248A1 (en) * | 1999-09-10 | 2003-03-27 | Bruins Roger C. | Automatic washer feeder for automatic nailer |
DE69905322T2 (de) * | 1998-10-01 | 2003-10-16 | Corning Inc | Herstellung von porösen Mullitkörpern |
US20030236335A1 (en) * | 2002-05-13 | 2003-12-25 | Miller James D. | Thermally-conductive plastic substrates for electronic circuits and methods of manufacturing same |
KR100819876B1 (ko) * | 2006-09-19 | 2008-04-07 | 삼성전기주식회사 | 합금배선기판 및 그 제조방법 |
SE533070C2 (sv) * | 2008-11-10 | 2010-06-22 | Seco Tools Ab | Sätt att tillverka skärverktyg |
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