JPH0596471A - 高速回転用超砥粒砥石 - Google Patents
高速回転用超砥粒砥石Info
- Publication number
- JPH0596471A JPH0596471A JP25350391A JP25350391A JPH0596471A JP H0596471 A JPH0596471 A JP H0596471A JP 25350391 A JP25350391 A JP 25350391A JP 25350391 A JP25350391 A JP 25350391A JP H0596471 A JPH0596471 A JP H0596471A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- grinding wheel
- grindstone
- groove
- segments
- frame metal
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Polishing Bodies And Polishing Tools (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 超高速研削を実現する。
【構成】 砥石台金１１の外周部に溝１２を形成し、隣
接する砥石セグメント１３同士の隙間１４を溝１２の幅
ｗよりも狭くし、加工精度を低下させたり砥石セグメン
ト１３の端面での砥石破損が生じることなく、回転によ
り生じる応力を大幅に低減し、今までにない超高速研削
を実現する。
接する砥石セグメント１３同士の隙間１４を溝１２の幅
ｗよりも狭くし、加工精度を低下させたり砥石セグメン
ト１３の端面での砥石破損が生じることなく、回転によ
り生じる応力を大幅に低減し、今までにない超高速研削
を実現する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高速回転用超砥粒砥石
に関し、遠心力による破壊を防止するようにしたもので
ある。
に関し、遠心力による破壊を防止するようにしたもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】Ａl2Ｏ3 ，ＳｉＣを砥粒とした砥石に替
わり、ダイヤモンド及びＣＢＮを砥粒として用いた超砥
粒砥石が用いられてきている。
わり、ダイヤモンド及びＣＢＮを砥粒として用いた超砥
粒砥石が用いられてきている。
【０００３】超砥粒砥石は、砥石摩耗が少なく加工能率
面で障害となるドレッシングの回数が減少し、切れ味が
良いので加工能率が高まる等の特徴を有している。更
に、セラミックスのような硬度の高い新素材は、Ａl2Ｏ
3 あるいはＳｉＣの砥石では加工できず、超砥粒砥石が
不可欠である。
面で障害となるドレッシングの回数が減少し、切れ味が
良いので加工能率が高まる等の特徴を有している。更
に、セラミックスのような硬度の高い新素材は、Ａl2Ｏ
3 あるいはＳｉＣの砥石では加工できず、超砥粒砥石が
不可欠である。
【０００４】近年、超砥粒砥石を従来の砥石周速３０〜
６０ｍ／ｓの数倍で回転させて研削する超高速研削が注
目され、超高速研削盤の開発、商品化が活発化してい
る。超高速研削の砥石周速は現状は１５０ｍ／ｓ程度で
あるが、更に高速化すればそれに比例して研削性能が高
くなる。
６０ｍ／ｓの数倍で回転させて研削する超高速研削が注
目され、超高速研削盤の開発、商品化が活発化してい
る。超高速研削の砥石周速は現状は１５０ｍ／ｓ程度で
あるが、更に高速化すればそれに比例して研削性能が高
くなる。
【０００５】ところで、超高速研削で砥石周速を制限し
ているのは、遠心力による砥石の回転破壊である。実用
性が高いビトリファイドボンドあるいはメタルボンド等
のボンドタイプの超砥粒砥石では、回転破壊が特に問題
である。
ているのは、遠心力による砥石の回転破壊である。実用
性が高いビトリファイドボンドあるいはメタルボンド等
のボンドタイプの超砥粒砥石では、回転破壊が特に問題
である。
【０００６】図６、図７に基づいてボンドタイプの超砥
粒砥石を説明する。図６には従来の超砥粒砥石の側面、
図７には従来の超砥粒砥石の正面を示してある。
粒砥石を説明する。図６には従来の超砥粒砥石の側面、
図７には従来の超砥粒砥石の正面を示してある。
【０００７】金属あるいはＦＲＰ（繊維強化プラスチッ
ク）製の円盤状の砥石台金（台金）１の外周部には、ダ
イヤモンドあるいはＣＢＮ砥粒よりなる砥石層２が取付
けられている。砥石層２は複数（図示例では８個）のセ
グメント２ａ，２ｂ，…２ｈに分割され、セグメント２
ａ〜２ｈは接着剤（主としてエポキシ系）で台金１に貼
付けられている。セグメント２ａ〜２ｈと台金１との境
界３、及び隣接するセグメント２ａ〜２ｈの間の境界４
に接着剤が塗布されている。
ク）製の円盤状の砥石台金（台金）１の外周部には、ダ
イヤモンドあるいはＣＢＮ砥粒よりなる砥石層２が取付
けられている。砥石層２は複数（図示例では８個）のセ
グメント２ａ，２ｂ，…２ｈに分割され、セグメント２
ａ〜２ｈは接着剤（主としてエポキシ系）で台金１に貼
付けられている。セグメント２ａ〜２ｈと台金１との境
界３、及び隣接するセグメント２ａ〜２ｈの間の境界４
に接着剤が塗布されている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】遠心力による砥石の回
転破壊における一般的な破壊形態は次の通りである。遠
心力によって台金１が膨張し、その結果、砥石層２の周
方向の応力により境界４の面が剥離する。このため、セ
グメント２ａ〜２ｈの台金１との接着部（例えばセグメ
ント２ａでは図６中の５，６）に周方向応力と半径方向
応力が集中し、この部分を起点にセグメント２ａが台金
１から剥離して飛散する虞があった。
転破壊における一般的な破壊形態は次の通りである。遠
心力によって台金１が膨張し、その結果、砥石層２の周
方向の応力により境界４の面が剥離する。このため、セ
グメント２ａ〜２ｈの台金１との接着部（例えばセグメ
ント２ａでは図６中の５，６）に周方向応力と半径方向
応力が集中し、この部分を起点にセグメント２ａが台金
１から剥離して飛散する虞があった。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
の本発明の構成は、砥石台金の外周側部にＣＢＮもしく
はダイヤモンドを砥粒とした砥石セグメントを貼付した
超砥粒砥石において、砥石台金の回転中心軸方向に貫通
する溝を砥石台金の外周側部に形成し、隣接する溝の間
の砥石台金に一つの砥石セグメントを貼付し、隣接する
砥石セグメント同士の隙間を溝の幅よりも狭くしたこと
を特徴とする。
の本発明の構成は、砥石台金の外周側部にＣＢＮもしく
はダイヤモンドを砥粒とした砥石セグメントを貼付した
超砥粒砥石において、砥石台金の回転中心軸方向に貫通
する溝を砥石台金の外周側部に形成し、隣接する溝の間
の砥石台金に一つの砥石セグメントを貼付し、隣接する
砥石セグメント同士の隙間を溝の幅よりも狭くしたこと
を特徴とする。
【００１０】
【作用】隣接する砥石セグメント同士の接着は行なわ
ず、砥石台金に溝を形成することにより、遠心力によっ
て砥石台金が膨張しても砥石セグメントに生じる応力を
大幅に抑えることができる。
ず、砥石台金に溝を形成することにより、遠心力によっ
て砥石台金が膨張しても砥石セグメントに生じる応力を
大幅に抑えることができる。
【００１１】
【実施例】図１には本発明の一実施例に係る高速回転用
超砥粒砥石の側面、図２には図１中の矢印II部の拡大状
態を示してある。
超砥粒砥石の側面、図２には図１中の矢印II部の拡大状
態を示してある。
【００１２】砥石台金（台金）１１の外周部には略半径
方向に延びる溝１２が形成され、溝１２は台金１１の軸
方向に貫通した状態になっている。隣接する溝１２の間
の台金１１の外周にはＣＢＮもしくはダイヤモンドを砥
粒とした一つの砥石セグメント１３が貼付けられ、図２
に示すように、隣接する砥石セグメント１３の境界には
幅ｂの隙間１４が形成されている。隙間１４の幅ｂは溝
１２の幅ｗより狭く形成され、断続的な研削にならない
ようになっている。
方向に延びる溝１２が形成され、溝１２は台金１１の軸
方向に貫通した状態になっている。隣接する溝１２の間
の台金１１の外周にはＣＢＮもしくはダイヤモンドを砥
粒とした一つの砥石セグメント１３が貼付けられ、図２
に示すように、隣接する砥石セグメント１３の境界には
幅ｂの隙間１４が形成されている。隙間１４の幅ｂは溝
１２の幅ｗより狭く形成され、断続的な研削にならない
ようになっている。
【００１３】図３に基づいて、溝１２がある場合と無い
場合の応力の差を説明する。尚、両者とも砥石セグメン
ト間は接着剤で接着はしていない。応力の値は、図４、
図５に示すように、砥石セグメントの最内周部の砥石周
方向端部１５で、砥石幅の中央１６の位置のものであ
る。条件は、砥石径３８０mm、砥石幅３０mm、砥石セグ
メント（ＣＢＮを使用）の厚さ５mm、砥石周速２００ｍ
／ｓであり、台金はジュラルミン（Ａ２０１７）であ
る。溝の深さは１５mm、幅は０．３mm、隣接する砥石セ
グメント間の隙間は０．０３mmである。
場合の応力の差を説明する。尚、両者とも砥石セグメン
ト間は接着剤で接着はしていない。応力の値は、図４、
図５に示すように、砥石セグメントの最内周部の砥石周
方向端部１５で、砥石幅の中央１６の位置のものであ
る。条件は、砥石径３８０mm、砥石幅３０mm、砥石セグ
メント（ＣＢＮを使用）の厚さ５mm、砥石周速２００ｍ
／ｓであり、台金はジュラルミン（Ａ２０１７）であ
る。溝の深さは１５mm、幅は０．３mm、隣接する砥石セ
グメント間の隙間は０．０３mmである。
【００１４】図４に示す応力のうち最も問題になるの
は、砥石半径方向応力σR である。即ち、砥石セグメン
トと台金は前述の通りエポキシ系の接着剤で接着する
が、この接着力は２kgf ／mm2 以下であり、溝が無い場
合には砥石半径方向応力σR が４．１kgf ／mm2 になる
ため砥石セグメントは剥離して飛散する。溝が無い場合
の砥石周速の限界は１００ｍ／ｓ程度である。
は、砥石半径方向応力σR である。即ち、砥石セグメン
トと台金は前述の通りエポキシ系の接着剤で接着する
が、この接着力は２kgf ／mm2 以下であり、溝が無い場
合には砥石半径方向応力σR が４．１kgf ／mm2 になる
ため砥石セグメントは剥離して飛散する。溝が無い場合
の砥石周速の限界は１００ｍ／ｓ程度である。
【００１５】一方、溝を形成すると砥石半径方向応力σ
R は０．１６kgf ／mm2 と大幅に低下し、砥石周速２０
０ｍ／ｓで問題なく回転させることができる。また、溝
を形成することにより、砥石周方向応力σ0 及び半径方
向及び周方向面内せん断応力τR0は極めて小さくなり無
視することができる。
R は０．１６kgf ／mm2 と大幅に低下し、砥石周速２０
０ｍ／ｓで問題なく回転させることができる。また、溝
を形成することにより、砥石周方向応力σ0 及び半径方
向及び周方向面内せん断応力τR0は極めて小さくなり無
視することができる。
【００１６】尚、図３に示す結果は、溝幅にはほとんど
影響されないため、加工が容易な０．１mm以上としてよ
いが、砥石セグメント間の隙間は、研削精度、砥石破壊
等の原因になることがあるため、極力小さくする必要が
ある。従って、図１、図２に示した超砥粒砥石では、隣
接する砥石セグメント１３の隙間１４の幅ｂを溝１２の
幅ｗより狭くしてある。
影響されないため、加工が容易な０．１mm以上としてよ
いが、砥石セグメント間の隙間は、研削精度、砥石破壊
等の原因になることがあるため、極力小さくする必要が
ある。従って、図１、図２に示した超砥粒砥石では、隣
接する砥石セグメント１３の隙間１４の幅ｂを溝１２の
幅ｗより狭くしてある。
【００１７】
【発明の効果】本発明の高速回転用超砥粒砥石は、砥石
台金に砥石セグメントを貼付けた超砥粒砥石において、
砥石台金の外周側部に溝を形成し、隣接する砥石セグメ
ント同士の隙間を溝の幅よりも狭くしたので、加工精度
を低下させたり砥石セグメント端面での砥石破損が生じ
ることなく、回転により生じる応力を大幅に低減するこ
とができる。この結果、今までにない超高速研削を実現
することができる。
台金に砥石セグメントを貼付けた超砥粒砥石において、
砥石台金の外周側部に溝を形成し、隣接する砥石セグメ
ント同士の隙間を溝の幅よりも狭くしたので、加工精度
を低下させたり砥石セグメント端面での砥石破損が生じ
ることなく、回転により生じる応力を大幅に低減するこ
とができる。この結果、今までにない超高速研削を実現
することができる。
【図１】本発明の一実施例に係る高速回転用超砥粒砥石
の側面図。
の側面図。
【図２】図１中の矢印II部の拡大図。
【図３】応力差を表わす表図。
【図４】応力値の位置を示す砥石の側面図。
【図５】応力値の位置を示す砥石の正面図。
【図６】超砥粒砥石の側面図。
【図７】超砥粒砥石の正面図。
１１ 砥石台金（台金） １２ 溝 １３ 砥石セグメント １４ 隙間
フロントページの続き (72)発明者 深谷 保博 広島県広島市西区観音新町四丁目６番22号 三菱重工業株式会社広島研究所内 (72)発明者 吉岡 肇 京都府京都市右京区太秦巽町１番地 三菱 重工業株式会社京都精機製作所内
Claims (1)
- 【請求項１】 砥石台金の外周側部にＣＢＮもしくはダ
イヤモンドを砥粒とした砥石セグメントを貼付した超砥
粒砥石において、砥石台金の回転中心軸方向に貫通する
溝を砥石台金の外周側部に形成し、隣接する溝の間の砥
石台金に一つの砥石セグメントを貼付し、隣接する砥石
セグメント同士の隙間を溝の幅よりも狭くしたことを特
徴とする高速回転用超砥粒砥石。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25350391A JPH0596471A (ja) | 1991-10-01 | 1991-10-01 | 高速回転用超砥粒砥石 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25350391A JPH0596471A (ja) | 1991-10-01 | 1991-10-01 | 高速回転用超砥粒砥石 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0596471A true JPH0596471A (ja) | 1993-04-20 |
Family
ID=17252287
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25350391A Withdrawn JPH0596471A (ja) | 1991-10-01 | 1991-10-01 | 高速回転用超砥粒砥石 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0596471A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6296455B1 (en) | 1998-02-06 | 2001-10-02 | Grove U.S. L.L.C. | Pump enable system and method |
| WO2007077675A1 (ja) * | 2005-12-28 | 2007-07-12 | Toyoda Van Moppes Ltd. | セグメント砥石およびその製造方法 |
| JP2007203458A (ja) * | 1998-01-30 | 2007-08-16 | Saint-Gobain Abrasives Inc | 高速研削砥石 |
-
1991
- 1991-10-01 JP JP25350391A patent/JPH0596471A/ja not_active Withdrawn
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007203458A (ja) * | 1998-01-30 | 2007-08-16 | Saint-Gobain Abrasives Inc | 高速研削砥石 |
| US6296455B1 (en) | 1998-02-06 | 2001-10-02 | Grove U.S. L.L.C. | Pump enable system and method |
| WO2007077675A1 (ja) * | 2005-12-28 | 2007-07-12 | Toyoda Van Moppes Ltd. | セグメント砥石およびその製造方法 |
| EP1974863A1 (en) * | 2005-12-28 | 2008-10-01 | Toyoda Van Moppes Ltd. | Segment magnet and process for producing the same |
| EP1974863A4 (en) * | 2005-12-28 | 2011-06-22 | Toyoda Van Moppes Ltd | SEGMENT MAGNET AND METHOD OF MANUFACTURING THE SAME |
| US8033278B2 (en) | 2005-12-28 | 2011-10-11 | Toyoda Van Moppes Ltd. | Segmented grinding wheel and manufacturing method therefor |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN101500755B (zh) | 旋转磨石 | |
| JPH08300259A (ja) | Ｃｂｎ研削ベルトおよび研削砥石のドレッシング装置 | |
| JPH0596471A (ja) | 高速回転用超砥粒砥石 | |
| US3271911A (en) | Abrasive wheel | |
| JP3083483B2 (ja) | 研削砥石 | |
| JPS6224956A (ja) | 玉軸受の軌道溝の超仕上げ方法 | |
| JP2001293661A (ja) | 回転円盤砥石 | |
| JPH0822509B2 (ja) | 研削砥石 | |
| JPH09201761A (ja) | 複合材料のポリシング加工方法 | |
| JP2514545B2 (ja) | 超砥粒砥石の再生方法 | |
| JP2004299019A (ja) | セグメント型超砥粒砥石 | |
| JPH11188637A (ja) | 研削ホイール及びその製造方法 | |
| JPH11188638A (ja) | 研削ホイール及びその製造方法 | |
| JPS6312747B2 (ja) | ||
| JPH0752043A (ja) | アンギュラー研削砥石成形用ロータリードレッサー | |
| JPH11188642A (ja) | ディスク状研削ホイール | |
| JP3102715B2 (ja) | 研削砥石 | |
| JPH03256674A (ja) | ベース円板形研削砥石 | |
| JP2005329518A (ja) | 研磨方法及び研磨用砥石 | |
| JP3004190B2 (ja) | ホーニング加工用内歯型砥石 | |
| JP2614694B2 (ja) | ダイヤモンドドレッサ | |
| JPH0750144Y2 (ja) | ハブ付き極薄刃砥石 | |
| JP2868988B2 (ja) | 螺旋状ホイールの製造方法 | |
| JP4629900B2 (ja) | 研削砥石のドレッシング方法 | |
| JP2889658B2 (ja) | 溝研削方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19990107 |