JP3102715B2 - 研削砥石 - Google Patents
研削砥石Info
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- JP3102715B2 JP3102715B2 JP04305083A JP30508392A JP3102715B2 JP 3102715 B2 JP3102715 B2 JP 3102715B2 JP 04305083 A JP04305083 A JP 04305083A JP 30508392 A JP30508392 A JP 30508392A JP 3102715 B2 JP3102715 B2 JP 3102715B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、研削砥石に関し、特
に、繊維強化プラスチック製の砥石コアを有する研削砥
石に関するものである。
に、繊維強化プラスチック製の砥石コアを有する研削砥
石に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来より、ポリエチレン等の樹脂製の砥
石コア、あるいはスチールやアルミニウム合金等の金属
製の砥石コアの表面にダイヤモンドやＣＢＮ（立方晶窒
化硼素）等の超砥粒あるいはアルミナや炭化珪素等の一
般砥粒を多数固着して成る研削砥石が知られている。か
かる研削砥石にて被削材を研削する際には、加工能率や
砥石寿命を高めるために砥石の回転速度を一層速くする
ことが望まれるが、上記樹脂製の砥石コアを有する研削
砥石においては、高速回転時の遠心力により砥石コアが
比較的大きく伸びることにより、被削材の加工精度を充
分に得難い場合があるとともに、砥粒を含む砥粒固着層
と砥石コアとの伸び率の差により砥粒固着層が剥がれて
飛散する場合もあった。また、上記金属製の砥石コアを
有する研削砥石においては、高速回転時の研削熱により
砥石コアひいては砥石全体が比較的大きく膨張するた
め、被削材の加工精度を充分に得難い場合があるととも
に、重量が比較的重くなるため、砥石を回転駆動するた
めのモータ等の負荷が大きくなるという欠点があった。
石コア、あるいはスチールやアルミニウム合金等の金属
製の砥石コアの表面にダイヤモンドやＣＢＮ（立方晶窒
化硼素）等の超砥粒あるいはアルミナや炭化珪素等の一
般砥粒を多数固着して成る研削砥石が知られている。か
かる研削砥石にて被削材を研削する際には、加工能率や
砥石寿命を高めるために砥石の回転速度を一層速くする
ことが望まれるが、上記樹脂製の砥石コアを有する研削
砥石においては、高速回転時の遠心力により砥石コアが
比較的大きく伸びることにより、被削材の加工精度を充
分に得難い場合があるとともに、砥粒を含む砥粒固着層
と砥石コアとの伸び率の差により砥粒固着層が剥がれて
飛散する場合もあった。また、上記金属製の砥石コアを
有する研削砥石においては、高速回転時の研削熱により
砥石コアひいては砥石全体が比較的大きく膨張するた
め、被削材の加工精度を充分に得難い場合があるととも
に、重量が比較的重くなるため、砥石を回転駆動するた
めのモータ等の負荷が大きくなるという欠点があった。
【０００３】これに対し、たとえば、本出願人が先に出
願して公開された特開平３−２３４４７４号公報に記載
されているように、プラスチック中に繊維を分散させて
成る複合材（所謂繊維強化プラスチック）にて砥石コア
を構成することにより、砥石コアの高速回転時における
伸びおよび熱膨張や重量を共に低減することが提案され
ている。
願して公開された特開平３−２３４４７４号公報に記載
されているように、プラスチック中に繊維を分散させて
成る複合材（所謂繊維強化プラスチック）にて砥石コア
を構成することにより、砥石コアの高速回転時における
伸びおよび熱膨張や重量を共に低減することが提案され
ている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記公
報に記載の研削砥石においても、未だ、被削材の加工精
度が充分に得られるとは必ずしも言い難い。すなわち、
上記公報に記載の研削砥石においては、砥粒はビトリフ
ァイドボンド、レジノイドボンド、あるいはメタルボン
ドにて繊維強化プラスチック製の砥石コアに接着される
ようになっているので、砥粒およびボンドを含む砥粒固
着層が比較的厚くなることが避け難く、その砥粒固着層
の重量が比較的重くなることから、特に高速回転時にお
ける砥粒固着層の遠心力ひいては砥石コアの伸びが比較
的大きくなり、これにより、被削材の加工精度を充分に
得難い場合があるのである。
報に記載の研削砥石においても、未だ、被削材の加工精
度が充分に得られるとは必ずしも言い難い。すなわち、
上記公報に記載の研削砥石においては、砥粒はビトリフ
ァイドボンド、レジノイドボンド、あるいはメタルボン
ドにて繊維強化プラスチック製の砥石コアに接着される
ようになっているので、砥粒およびボンドを含む砥粒固
着層が比較的厚くなることが避け難く、その砥粒固着層
の重量が比較的重くなることから、特に高速回転時にお
ける砥粒固着層の遠心力ひいては砥石コアの伸びが比較
的大きくなり、これにより、被削材の加工精度を充分に
得難い場合があるのである。
【０００５】本発明は以上の事情を背景として為された
ものであって、その目的とするところは、繊維強化プラ
スチック製の砥石コアの表面に多数の砥粒が固着されて
成る研削砥石において、高速回転時における被削材の加
工精度を一層好適に得ることができる研削砥石を提供す
ることにある。
ものであって、その目的とするところは、繊維強化プラ
スチック製の砥石コアの表面に多数の砥粒が固着されて
成る研削砥石において、高速回転時における被削材の加
工精度を一層好適に得ることができる研削砥石を提供す
ることにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
の第１発明の要旨とするところは、繊維強化プラスチッ
ク製の砥石コアの表面に多数の砥粒が固着されて成る研
削砥石であって、（ａ）前記砥石コアの取付穴よりも外
周側に位置する部分が外周側へ向かう程肉厚が薄くさ
れ、且つ３０〜７０容積％の強化繊維を含む繊維強化プ
ラスチック製の砥石コアと、（ｂ）前記砥粒がメッキ層
により前記砥石コアの外周面に固着された一層の砥粒固
着層とを含むことにある。また、上記目的を達成するた
めの第２発明の要旨とするところは、繊維強化プラスチ
ック製の砥石コアの表面に多数の砥粒が固着されて成る
研削砥石であって、（ａ）３０〜７０容積％の強化繊維
を含み、且つ比弾性が２．０×１０-9以下である繊維強
化プラスチック製の砥石コアと、（ｂ）前記砥粒がメッ
キ層により前記砥石コアの外周面に固着された一層の砥
粒固着層とを含むことにある。
の第１発明の要旨とするところは、繊維強化プラスチッ
ク製の砥石コアの表面に多数の砥粒が固着されて成る研
削砥石であって、（ａ）前記砥石コアの取付穴よりも外
周側に位置する部分が外周側へ向かう程肉厚が薄くさ
れ、且つ３０〜７０容積％の強化繊維を含む繊維強化プ
ラスチック製の砥石コアと、（ｂ）前記砥粒がメッキ層
により前記砥石コアの外周面に固着された一層の砥粒固
着層とを含むことにある。また、上記目的を達成するた
めの第２発明の要旨とするところは、繊維強化プラスチ
ック製の砥石コアの表面に多数の砥粒が固着されて成る
研削砥石であって、（ａ）３０〜７０容積％の強化繊維
を含み、且つ比弾性が２．０×１０-9以下である繊維強
化プラスチック製の砥石コアと、（ｂ）前記砥粒がメッ
キ層により前記砥石コアの外周面に固着された一層の砥
粒固着層とを含むことにある。
【０００７】
【作用および発明の効果】このようにすれば、繊維強化
プラスチック製の砥石コアの表面に一層の砥粒がメッキ
層により固着されることによって研削砥石が構成される
ので、繊維強化プラスチック製の砥石コアの表面に砥粒
をビトリファイドボンド等で接着して成る研削砥石の場
合における砥粒およびボンドを含む砥粒固着層に比べ
て、砥粒およびメッキ層を含む砥粒固着層の厚みを一層
薄くし得て砥粒固着層の重量を一層軽くし得るため、高
速回転時における砥粒固着層の遠心力を一層小さくし得
るとともに、それに伴って砥石コアの伸びを一層小さく
し得ることにより、被削材の加工精度を一層好適に得る
ことができる。
プラスチック製の砥石コアの表面に一層の砥粒がメッキ
層により固着されることによって研削砥石が構成される
ので、繊維強化プラスチック製の砥石コアの表面に砥粒
をビトリファイドボンド等で接着して成る研削砥石の場
合における砥粒およびボンドを含む砥粒固着層に比べ
て、砥粒およびメッキ層を含む砥粒固着層の厚みを一層
薄くし得て砥粒固着層の重量を一層軽くし得るため、高
速回転時における砥粒固着層の遠心力を一層小さくし得
るとともに、それに伴って砥石コアの伸びを一層小さく
し得ることにより、被削材の加工精度を一層好適に得る
ことができる。
【０００８】また、上記のように砥粒固着層の重量を軽
くし得ることから、高速回転時に砥粒固着層が破壊する
ようなことが万一あったとしても作業者等の被害を好適
に抑制できる利点がある。
くし得ることから、高速回転時に砥粒固着層が破壊する
ようなことが万一あったとしても作業者等の被害を好適
に抑制できる利点がある。
【０００９】
【００１０】
【実施例】以下、本発明の一実施例を図面に基づいて詳
細に説明する。
細に説明する。
【００１１】図１および図２において、研削砥石１０
は、繊維強化プラスチック製の円板状の砥石コア１２
と、その砥石コア１２の外周面１４に設けられた砥粒固
着層１６とから成る。砥石コア１２は、その中心部に厚
み方向に貫通する第１取付穴１８を有し且つ第１取付穴
１８の周りに厚み方向にそれぞれ貫通する複数（本実施
例においては８個）の第２取付穴２０を有している。
は、繊維強化プラスチック製の円板状の砥石コア１２
と、その砥石コア１２の外周面１４に設けられた砥粒固
着層１６とから成る。砥石コア１２は、その中心部に厚
み方向に貫通する第１取付穴１８を有し且つ第１取付穴
１８の周りに厚み方向にそれぞれ貫通する複数（本実施
例においては８個）の第２取付穴２０を有している。
【００１２】上記砥粒固着層１６は、その厚み方向の断
面を図３に拡大して示すように、砥石コア１２の外周面
１４に無電解メッキにて固着された薄い第１メッキ層２
２と、その第１メッキ層２２の表面に電気メッキにて固
着された薄い第２メッキ層２４と、その第２メッキ層２
４により第１メッキ層２２を介して砥石コア１２の外周
面１４に固着され、たとえば＃８０程度の粒度を有する
ＣＢＮ（立方晶窒化硼素）製の多数の砥粒２６とを備え
ている。上記第１メッキ層２２はたとえば１μｍ〜５０
μｍ程度の厚みを有しているとともに、上記第２メッキ
層２４は、たとえば、砥粒の粒径の５５％程度の厚みを
有している。本実施例においては、上記第１メッキ層２
２および第２メッキ層２４がクレームにおけるメッキ層
に相当する。なお、図２の断面部分において、第１メッ
キ層２２および第２メッキ層２４の図示は省略されてい
る。
面を図３に拡大して示すように、砥石コア１２の外周面
１４に無電解メッキにて固着された薄い第１メッキ層２
２と、その第１メッキ層２２の表面に電気メッキにて固
着された薄い第２メッキ層２４と、その第２メッキ層２
４により第１メッキ層２２を介して砥石コア１２の外周
面１４に固着され、たとえば＃８０程度の粒度を有する
ＣＢＮ（立方晶窒化硼素）製の多数の砥粒２６とを備え
ている。上記第１メッキ層２２はたとえば１μｍ〜５０
μｍ程度の厚みを有しているとともに、上記第２メッキ
層２４は、たとえば、砥粒の粒径の５５％程度の厚みを
有している。本実施例においては、上記第１メッキ層２
２および第２メッキ層２４がクレームにおけるメッキ層
に相当する。なお、図２の断面部分において、第１メッ
キ層２２および第２メッキ層２４の図示は省略されてい
る。
【００１３】上記砥粒固着層１６はたとえば以下のよう
にして形成されたものである。すなわち、まず、砥石コ
ア１２の外周面１４に脱脂，化学エッチング，触媒化等
の前処理を施した後、その前処理が施された砥石コア１
２の外周面１４の一部をニッケルイオン等の金属イオン
を含むメッキ液に浸漬し且つその砥石コア１２をゆっく
りとした一定速度で第１取付穴１８の軸心回りに回転さ
せることにより、砥石コア１２の外周面１４に上記金属
イオンによる金属が逐次還元析出させられて上記第１メ
ッキ層２２が形成される。次に、この砥石コア１２の第
１メッキ層２２に酸洗い等の前処理を施した後、その前
処理が施された砥石コア１２をニッケルイオン等の金属
イオンを含み且つ砥粒２６が多数混入させられたメッキ
液中に浸漬して、砥石コア１２の第１メッキ層２２を陰
極としてメッキ液中の所定の陽極との間に所定条件にて
直流電流を通す。これにより、第１メッキ層２２の表面
に上記金属イオンによる金属が電解析出させられて上記
第２メッキ層２４が形成されるとともに、その第１メッ
キ層２２の表面への金属の電解析出と同時にメッキ液中
の砥粒２６が第１メッキ層２２の表面に付着することに
より、砥粒２６が第２メッキ層２４により第１メッキ層
２２に固定されて上記砥粒固着層１６を得る。この砥粒
固着層１６は、薄い第１メッキ層２２および第２メッキ
層２４と、その第２メッキ層２４に一部が埋設された一
層の砥粒２６とから構成されているので、砥粒固着層１
６全体での厚みは充分薄くて砥粒固着層１６の重量は充
分軽いと言うことができる。
にして形成されたものである。すなわち、まず、砥石コ
ア１２の外周面１４に脱脂，化学エッチング，触媒化等
の前処理を施した後、その前処理が施された砥石コア１
２の外周面１４の一部をニッケルイオン等の金属イオン
を含むメッキ液に浸漬し且つその砥石コア１２をゆっく
りとした一定速度で第１取付穴１８の軸心回りに回転さ
せることにより、砥石コア１２の外周面１４に上記金属
イオンによる金属が逐次還元析出させられて上記第１メ
ッキ層２２が形成される。次に、この砥石コア１２の第
１メッキ層２２に酸洗い等の前処理を施した後、その前
処理が施された砥石コア１２をニッケルイオン等の金属
イオンを含み且つ砥粒２６が多数混入させられたメッキ
液中に浸漬して、砥石コア１２の第１メッキ層２２を陰
極としてメッキ液中の所定の陽極との間に所定条件にて
直流電流を通す。これにより、第１メッキ層２２の表面
に上記金属イオンによる金属が電解析出させられて上記
第２メッキ層２４が形成されるとともに、その第１メッ
キ層２２の表面への金属の電解析出と同時にメッキ液中
の砥粒２６が第１メッキ層２２の表面に付着することに
より、砥粒２６が第２メッキ層２４により第１メッキ層
２２に固定されて上記砥粒固着層１６を得る。この砥粒
固着層１６は、薄い第１メッキ層２２および第２メッキ
層２４と、その第２メッキ層２４に一部が埋設された一
層の砥粒２６とから構成されているので、砥粒固着層１
６全体での厚みは充分薄くて砥粒固着層１６の重量は充
分軽いと言うことができる。
【００１４】以上のように構成された研削砥石１０は、
その第１取付穴１８および第２取付穴２０において図示
しない研削装置の回転駆動軸に固定され、その回転駆動
軸がモータにて回転させられて研削砥石１０が第１取付
穴１８の軸心回りに回転させられることにより、砥粒固
着層１６の外周面が図示しない被削材の被削平面と摺接
させられつつその被削平面の研削が行われることとな
る。
その第１取付穴１８および第２取付穴２０において図示
しない研削装置の回転駆動軸に固定され、その回転駆動
軸がモータにて回転させられて研削砥石１０が第１取付
穴１８の軸心回りに回転させられることにより、砥粒固
着層１６の外周面が図示しない被削材の被削平面と摺接
させられつつその被削平面の研削が行われることとな
る。
【００１５】次に、上記研削砥石１０の研削性能試験を
以下のようにして行った。すなわち、研削砥石１０とし
ては、砥粒固着層１６はそれぞれ同様であって、中硬度
のエポキシ樹脂にカーボン繊維を６０容量％分散させた
砥石コア１２を有するもの、中硬度のエポキシ樹脂にア
ラミド繊維を６０容量％分散させた砥石コア１２を有す
るもの、および中硬度のポリイミド樹脂にカーボン繊維
を６０容量％分散させた砥石コア１２を有するものの３
種類を用意し、それら３種類の研削砥石１０について以
下の研削条件で研削試験を行った。また、比較のため
に、繊維で強化されていない中硬度のポリエチレン樹脂
製およびポリプロピレン樹脂製の砥石コアの表面にそれ
ぞれビトリファイドボンドにてＣＢＮ砥粒を固着して成
る研削砥石、および、鋼（Ｓ５５Ｃ）製やアルミニウム
（ＪＩＳ−Ａ６０６１）製の砥石コアの表面にＣＢＮ砥
粒を一層だけ電着して成る研削砥石についても同一条件
で研削試験を行った。その結果を表１に示す。なお、本
実施例の研削砥石１０の砥石コア１２および比較例の研
削砥石の砥石コアは、共に、外径３０５ｍｍ×第１取付
穴１８の径７６．２ｍｍ×厚み１５ｍｍの寸法を有する
ものを用いた。また、上記カーボン繊維およびアラミド
繊維は、共に、直径が５μｍ〜２０μｍ程度のものを用
いた。 砥石回転周速度：２７００ｍ／ｍｉｎ テーブル送り速度：２０ｍ／ｍｉｎ 切込量：５μｍ／ｐａｓｓ 被削材材質：ＳＫＨ５１ 被削材寸法：長さ３００ｍｍ×幅１０ｍｍ
以下のようにして行った。すなわち、研削砥石１０とし
ては、砥粒固着層１６はそれぞれ同様であって、中硬度
のエポキシ樹脂にカーボン繊維を６０容量％分散させた
砥石コア１２を有するもの、中硬度のエポキシ樹脂にア
ラミド繊維を６０容量％分散させた砥石コア１２を有す
るもの、および中硬度のポリイミド樹脂にカーボン繊維
を６０容量％分散させた砥石コア１２を有するものの３
種類を用意し、それら３種類の研削砥石１０について以
下の研削条件で研削試験を行った。また、比較のため
に、繊維で強化されていない中硬度のポリエチレン樹脂
製およびポリプロピレン樹脂製の砥石コアの表面にそれ
ぞれビトリファイドボンドにてＣＢＮ砥粒を固着して成
る研削砥石、および、鋼（Ｓ５５Ｃ）製やアルミニウム
（ＪＩＳ−Ａ６０６１）製の砥石コアの表面にＣＢＮ砥
粒を一層だけ電着して成る研削砥石についても同一条件
で研削試験を行った。その結果を表１に示す。なお、本
実施例の研削砥石１０の砥石コア１２および比較例の研
削砥石の砥石コアは、共に、外径３０５ｍｍ×第１取付
穴１８の径７６．２ｍｍ×厚み１５ｍｍの寸法を有する
ものを用いた。また、上記カーボン繊維およびアラミド
繊維は、共に、直径が５μｍ〜２０μｍ程度のものを用
いた。 砥石回転周速度：２７００ｍ／ｍｉｎ テーブル送り速度：２０ｍ／ｍｉｎ 切込量：５μｍ／ｐａｓｓ 被削材材質：ＳＫＨ５１ 被削材寸法：長さ３００ｍｍ×幅１０ｍｍ
【００１６】
【表１】
【００１７】上記表１から、実施例１〜３の研削砥石１
０の高速回転時における砥石コア１２の伸びは、比較例
４，５に比べて数百分の１以下と著しく小さくなってお
り且つ比較例６，７に比べても比較的大幅に小さくなっ
ていることが判るとともに、実施例１〜３の研削砥石１
０の砥石コア１２の熱膨張係数は、比較例４，５と略同
等であって比較例６，７に比べて充分小さくなっている
ことが判る。したがって、実施例の１〜３の研削砥石１
０の砥石コア１２は、熱膨張係数および高速回転時の伸
びが共に充分に小さいという特徴を有している。また、
実施例１〜３の研削砥石１０における上記伸びは、特開
平３−２３４４７４号公報に記載された、繊維強化プラ
スチック製の砥石コアの表面にＣＢＮ製砥粒をビトリフ
ァイドボンド等で接着して成る研削砥石における伸びよ
りも更に小さくなっている。
０の高速回転時における砥石コア１２の伸びは、比較例
４，５に比べて数百分の１以下と著しく小さくなってお
り且つ比較例６，７に比べても比較的大幅に小さくなっ
ていることが判るとともに、実施例１〜３の研削砥石１
０の砥石コア１２の熱膨張係数は、比較例４，５と略同
等であって比較例６，７に比べて充分小さくなっている
ことが判る。したがって、実施例の１〜３の研削砥石１
０の砥石コア１２は、熱膨張係数および高速回転時の伸
びが共に充分に小さいという特徴を有している。また、
実施例１〜３の研削砥石１０における上記伸びは、特開
平３−２３４４７４号公報に記載された、繊維強化プラ
スチック製の砥石コアの表面にＣＢＮ製砥粒をビトリフ
ァイドボンド等で接着して成る研削砥石における伸びよ
りも更に小さくなっている。
【００１８】すなわち、実施例１〜３の研削砥石１０に
おいては、砥石コア１２がプラスチック製であることに
より砥石コア１２の充分小さな熱膨張係数が実現されて
いると考えられる一方、砥石コア１２が繊維強化プラス
チック製であるのに加えて、上記公報の研削砥石の砥粒
およびボンドを含む砥粒固着層に比べて砥粒固着層１６
が一層薄くて軽いことにより回転時における砥粒固着層
１６の遠心力が一層小さくなることから、高速回転時に
おける砥石コア１２の一層小さな伸びが実現されている
と考えられる。
おいては、砥石コア１２がプラスチック製であることに
より砥石コア１２の充分小さな熱膨張係数が実現されて
いると考えられる一方、砥石コア１２が繊維強化プラス
チック製であるのに加えて、上記公報の研削砥石の砥粒
およびボンドを含む砥粒固着層に比べて砥粒固着層１６
が一層薄くて軽いことにより回転時における砥粒固着層
１６の遠心力が一層小さくなることから、高速回転時に
おける砥石コア１２の一層小さな伸びが実現されている
と考えられる。
【００１９】このように本実施例によれば、繊維強化プ
ラスチック製の砥石コア１２の外周面１４に第１メッキ
層２２，第２メッキ層２４，および砥粒２６から成る薄
くて軽い砥粒固着層１６が形成されることにより研削砥
石１０が構成されているので、特に高速回転時における
砥粒固着層１６の遠心力ひいては砥石コア１２の伸びを
一層小さくすることができ、これにより、被削材の加工
精度を一層好適に得ることができる。
ラスチック製の砥石コア１２の外周面１４に第１メッキ
層２２，第２メッキ層２４，および砥粒２６から成る薄
くて軽い砥粒固着層１６が形成されることにより研削砥
石１０が構成されているので、特に高速回転時における
砥粒固着層１６の遠心力ひいては砥石コア１２の伸びを
一層小さくすることができ、これにより、被削材の加工
精度を一層好適に得ることができる。
【００２０】また、本実施例によれば、砥粒固着層１６
の重量を一層軽くすることができることから、高速回転
時において砥粒固着層１６が破壊するようなことが万一
あったとしても作業者等の被害を好適に抑制できる利点
がある。
の重量を一層軽くすることができることから、高速回転
時において砥粒固着層１６が破壊するようなことが万一
あったとしても作業者等の被害を好適に抑制できる利点
がある。
【００２１】また、本実施例によれば、砥石コア１２は
繊維強化プラスチック製であって軽く且つ砥粒固着層１
６の重量も軽いことから、研削砥石１０全体での重量が
一層軽くなり、これにより、研削砥石１０を回転駆動す
るためのモータ等の負荷が一層軽減される等の利点があ
る。
繊維強化プラスチック製であって軽く且つ砥粒固着層１
６の重量も軽いことから、研削砥石１０全体での重量が
一層軽くなり、これにより、研削砥石１０を回転駆動す
るためのモータ等の負荷が一層軽減される等の利点があ
る。
【００２２】また、本実施例によれば、砥粒固着層１６
は砥粒２６を砥石コア１２に固着するための金属製の第
１メッキ層２２および第２メッキ層２４を有して構成さ
れていて良好な熱伝導性を備えているので、研削熱の放
熱効果が好適に得られる利点がある。
は砥粒２６を砥石コア１２に固着するための金属製の第
１メッキ層２２および第２メッキ層２４を有して構成さ
れていて良好な熱伝導性を備えているので、研削熱の放
熱効果が好適に得られる利点がある。
【００２３】また、本実施例によれば、砥石コア１２の
第２取付穴２０よりも外周側に位置する部分は外周側へ
向かう程肉厚が薄くされており、砥石コア１２の径方向
における重量分布は外周側へ向かう程軽くなるので、砥
石コア１２の遠心力が好適に低減されることとなり、こ
れによっても高速回転時における砥石コア１２の伸びを
一層小さくすることができる利点がある。
第２取付穴２０よりも外周側に位置する部分は外周側へ
向かう程肉厚が薄くされており、砥石コア１２の径方向
における重量分布は外周側へ向かう程軽くなるので、砥
石コア１２の遠心力が好適に低減されることとなり、こ
れによっても高速回転時における砥石コア１２の伸びを
一層小さくすることができる利点がある。
【００２４】以上、本発明の一実施例を図面に基づいて
説明したが、本発明はその他の態様においても適用され
る。
説明したが、本発明はその他の態様においても適用され
る。
【００２５】たとえば、前記実施例では、無電解メッキ
による第１メッキ層２２を介して電気メッキによる第２
メッキ層２４により砥粒２６が砥石コア１２に固着され
ているが、必ずしもその必要はなく、たとえば、無電解
メッキ層だけで砥粒を砥石コアに固着することもできる
し、あるいは、砥石コアを構成する繊維強化プラスチッ
クを導電性樹脂およびカーボン等の導電性繊維にて構成
すること等により電気メッキ層だけで砥粒を砥石コアに
固着することもできる。
による第１メッキ層２２を介して電気メッキによる第２
メッキ層２４により砥粒２６が砥石コア１２に固着され
ているが、必ずしもその必要はなく、たとえば、無電解
メッキ層だけで砥粒を砥石コアに固着することもできる
し、あるいは、砥石コアを構成する繊維強化プラスチッ
クを導電性樹脂およびカーボン等の導電性繊維にて構成
すること等により電気メッキ層だけで砥粒を砥石コアに
固着することもできる。
【００２６】また、前記実施例において、第１メッキ層
２２と同様の機能を有する薄膜を真空蒸着などにて形成
することも可能である。
２２と同様の機能を有する薄膜を真空蒸着などにて形成
することも可能である。
【００２７】また、前記実施例では、第２メッキ層２４
は砥粒２６の粒径の２分の１より僅かに大きい程度の厚
みを有しているが、必ずしもその必要はない。
は砥粒２６の粒径の２分の１より僅かに大きい程度の厚
みを有しているが、必ずしもその必要はない。
【００２８】また、前記実施例では、繊維強化プラスチ
ック製の砥石コア１２としてエポキシ樹脂やポリイミド
樹脂を有し且つカーボン繊維やアラミド繊維を有するも
のが用いられており、エポキシ樹脂中にカーボン繊維を
３０〜７０容量％程度含有するものがより好ましいので
あるが、必ずしもその必要はなく、たとえば、ポリアミ
ド樹脂やフェノール樹脂などを有するものや、シリコン
カーバイド繊維，ボロン繊維，アルミナ繊維，シリカ繊
維，ガラス繊維，あるいはチラノ繊維などを有するもの
を用いてもよい。
ック製の砥石コア１２としてエポキシ樹脂やポリイミド
樹脂を有し且つカーボン繊維やアラミド繊維を有するも
のが用いられており、エポキシ樹脂中にカーボン繊維を
３０〜７０容量％程度含有するものがより好ましいので
あるが、必ずしもその必要はなく、たとえば、ポリアミ
ド樹脂やフェノール樹脂などを有するものや、シリコン
カーバイド繊維，ボロン繊維，アルミナ繊維，シリカ繊
維，ガラス繊維，あるいはチラノ繊維などを有するもの
を用いてもよい。
【００２９】また、前記実施例では、砥粒２６としてＣ
ＢＮ超砥粒が用いられているが、ダイヤモンド超砥粒、
あるいは、アルミナや炭化珪素製の一般砥粒などを用い
てもよい。
ＢＮ超砥粒が用いられているが、ダイヤモンド超砥粒、
あるいは、アルミナや炭化珪素製の一般砥粒などを用い
てもよい。
【００３０】なお、上述したのはあくまでも本発明の一
実施例であり、本発明はその趣旨を逸脱しない範囲にお
いて種々変更が加えられ得るものである。
実施例であり、本発明はその趣旨を逸脱しない範囲にお
いて種々変更が加えられ得るものである。
【図１】本発明の研削砥石の一例を示す平面図である。
【図２】図１の研削砥石の側面図であって、一部を切り
欠いて示す図である。
欠いて示す図である。
【図３】図２の研削砥石の要部拡大図である。
１０：研削砥石 １２：砥石コア １４：外周面 １６：砥粒固着層｛１８：第１取付穴，２０：第２取付穴｝取付穴 ｛２２：第１メッキ層，２４：第２メッキ層｝メッキ層 ２６：砥粒
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭64−2869（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−144968（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−116475（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−57676（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−188676（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−91546（ＪＰ，Ａ) 実開 平２−66959（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭50−15490（ＪＰ，Ｕ) 実公 昭50−4318（ＪＰ，Ｙ１) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B24D 3/00 B24D 3/06
Claims (2)
- 【請求項１】 繊維強化プラスチック製の砥石コアの表
面に多数の砥粒が固着されて成る研削砥石であって、前記砥石コアの取付穴よりも外周側に位置する部分が 外
周側へ向かう程肉厚が薄くされ、且つ３０〜７０容積％
の強化繊維を含む繊維強化プラスチック製の砥石コア
と、 前記砥粒がメッキ層により前記砥石コアの外周面に固着
された一層の砥粒固着層とを含むことを特徴とする研削
砥石。 - 【請求項２】 繊維強化プラスチック製の砥石コアの表
面に多数の砥粒が固着されて成る研削砥石であって、 ３０〜７０容積％の強化繊維を含み、且つ比弾性が２．
０×１０-9以下である繊維強化プラスチック製の砥石コ
アと、 前記砥粒がメッキ層により前記砥石コアの外周面に固着
された一層の砥粒固着層とを含むことを特徴とする研削
砥石。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04305083A JP3102715B2 (ja) | 1992-10-16 | 1992-10-16 | 研削砥石 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04305083A JP3102715B2 (ja) | 1992-10-16 | 1992-10-16 | 研削砥石 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06126637A JPH06126637A (ja) | 1994-05-10 |
| JP3102715B2 true JP3102715B2 (ja) | 2000-10-23 |
Family
ID=17940910
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP04305083A Expired - Fee Related JP3102715B2 (ja) | 1992-10-16 | 1992-10-16 | 研削砥石 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3102715B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102470505A (zh) * | 2009-07-16 | 2012-05-23 | 圣戈班磨料磨具有限公司 | 用于修整cmp垫的具有平且一致平面形貌的研磨工具及制造方法 |
-
1992
- 1992-10-16 JP JP04305083A patent/JP3102715B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102470505A (zh) * | 2009-07-16 | 2012-05-23 | 圣戈班磨料磨具有限公司 | 用于修整cmp垫的具有平且一致平面形貌的研磨工具及制造方法 |
| US8721395B2 (en) | 2009-07-16 | 2014-05-13 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Abrasive tool with flat and consistent surface topography for conditioning a CMP pad and method for making |
| CN102470505B (zh) * | 2009-07-16 | 2014-07-30 | 圣戈班磨料磨具有限公司 | 用于修整cmp垫的具有平且一致平面形貌的研磨工具及制造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06126637A (ja) | 1994-05-10 |
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