JPH0583610B2

JPH0583610B2 -

Info

Publication number: JPH0583610B2
Application number: JP20102887A
Authority: JP
Inventors: Masayuki Abe; Masanori Ueda; Kensai Shitani; Tetsuo Yoshimoto; Hironori Yamamoto; Fumio Kurosawa
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1987-08-13
Filing date: 1987-08-13
Publication date: 1993-11-26
Also published as: JPS6447817A

Description

【発明の詳細な説明】

〔産業上の利用分野〕本発明は熱間加工性および耐食性にすぐれた高
合金ステンレス鋼に関するものであり、特に海水
に対する耐食性が優れた高合金ステンレス鋼の製
造方法に関するものである。〔従来の技術〕高合金ステンレス鋼は特に厳しい耐食性、耐熱
性、耐酸化性が要求される場合に使用され、特に
耐海水ステンレス鋼は今後ますます重要性が増大
する傾向にある。これらの合金は多くの場合、
Cr，Ni，Mo，Si等を多量に含有しており、また
Ｎはステンレス鋼の強度と耐食性改善元素として
積極的に活用が望まれる元素である。このように
高合金化されたステンレス鋼は高温域での加工性
が劣り、従来インゴツト法による製造を余儀なく
されていた。本発明者等は特願昭60−4118号（特
開昭61−163247号公報）にて提示したようにこれ
らの高合金鋼の連続鋳造化を進めてきたが、これ
らの連続鋳造鋳片（以下CC鋳片という）では特
有の問題が生じることが判明した。〔発明が解決しようとする問題点〕耐海水性に対してはCr，Mo，Ｎが特に重要な
合金成分であることはよく知られている。特に
Moを６％以上含有することが耐食性の改善に有
効であるが、このMoを６％程度含有する20Cr−
18Ni系合金のCC鋳片を鋳造すると、鋳造時に鋳
片の中心部にMo，Crの合金元素の偏析が生じ、
また鋳片の冷却過程にσ相が析出することが判明
した。このようなCC鋳片を出発材として、スラ
ブ加熱から熱間圧延を経て厚板やホツトコイルを
製造し最終熱処理をする場合、製造工程中にこの
σ相が存在するために著しく加工性が劣り、熱間
加工時に耳割れ、面割れ等の割れを発生したり、
σ相及び合金元素の偏析により最終製品の特に板
厚中心部の耐食性が劣化し、この結果これら製品
の断面部において本来目的とする耐食性が確保出
来ないことが判明した。したがつて本発明が解決
しようとする問題点は熱間加工性を改善するとと
もに製品板厚断面にσ相や合金元素の偏析が現れ
ないような耐海水性に優れた高Mo含有のオース
テナイト系ステンレス鋼の製造法を明らかにする
ことである。〔問題点を解決するための手段〕本発明の要旨とするところは、下記のとおりで
ある。 (1) 重量％でＣ：0.005〜0.3％、Si≦５％、Mn
≦８％、Ｐ≦0.04％、Cr：15〜35％、Ni：10
〜40％、Mo：4.5〜13％、Cu≦３％で、Ｓ≦
30ppm、Ｏ≦70ppm、Al：0.001〜0.1％、Ｎ：
0.01〜0.5％を含有し、残部は実質的にFeおよ
び不可避の不純物からなるオーステナイト系ス
テンレス鋼の連続鋳造スラブを第１図に示す斜
線部の範囲でソーキング処理を行い、圧延前の
同温度域の均熱時間との合計均熱時間を２時間
以上とつたスラブを熱間圧延し、得られた鋼板
に1100℃以上の焼鈍を施した後、900℃以上の
温度域から水冷による冷却を行うことを特徴と
する耐海水性を有するオーステナイト系ステン
レス鋼の製造方法。 (2) 重量％でＣ：0.005〜0.3％、Si≦５％、Mn
≦８％、Ｐ≦0.04％、Cr：15〜35％、Ni：10
〜40％、Mo：4.5〜13％、Cu≦３％で、Ｓ≦
30ppm、Ｏ≦70ppm、Al：0.001〜0.1％、Ｎ：
0.01〜0.5％、Ca：0.001〜0.008％を含有し、残
部は実質的にFeおよび不可避の不純物からな
るオーステナイト系ステンレス鋼の連続鋳造ス
ラブを第１図に示す斜線部の範囲でソーキング
処理を行い、圧延前の同温度域の均熱時間との
合計均熱時間を２時間以上とつたスラブを熱間
圧延し、得られた鋼板に1100℃以上の焼鈍を施
した後、900℃以上の温度域から水冷による冷
却を行うことを特徴とする耐海水性を有するオ
ーステナイト系ステンレス鋼の製造方法。 (3) 重量％でＣ：0.005〜0.3％、Si≦５％、Mn
≦８％、Ｐ≦0.04％、Cr：15〜35％、Ni：10
〜40％、Mo：4.5〜13％、Cu≦３％で、Ｓ≦
30ppm、Ｏ≦70ppm、Al：0.001〜0.1％、Ｎ：
0.01〜0.5％、Ti≦0.5％を含有し、残部は実質
的にFeおよび不可避の不純物からなるオース
テナイト系ステンレス鋼の連続鋳造スラブを第
１図に示す斜線部の範囲でソーキング処理を行
い、圧延前の同温度域の均熱時間との合計均熱
時間を２時間以上とつたスラブを熱間圧延し、
得られた鋼板に1100℃以上の焼鈍を施した後、
900℃以上の温度域から水冷による冷却を行う
ことを特徴とする耐海水性を有するオーステナ
イト系ステンレス鋼の製造方法。 (4) 重量％でＣ：0.005〜0.3％、Si≦５％、Mn
≦８％、Ｐ≦0.04％、Cr：15〜35％、Ni：10
〜40％、Mo：4.5〜13％、Cu≦３％で、Ｓ≦
30ppm、Ｏ≦70ppm、Al：0.001〜0.1％、Ｎ：
0.01〜0.5％を含有し、残部は実質的にFeおよ
び不可避の不純物からなるオーステナイト系ス
テンレス鋼の連続鋳造スラブを第１図に示す斜
線部の範囲でソーキング処理を、10〜60％の圧
下率で行う粗圧延の前または後に実施し、粗圧
延したスラブに対して粗圧延前後のソーキング
時間と仕上げ圧延前の同温度域の均熱時間との
合計均熱時間を２時間以上とつたスラブを熱間
圧延し、得られた鋼板に1100℃以上の焼鈍を施
した後、900℃以上の温度域から水冷による冷
却を行うことを特徴とする耐海水性を有するオ
ーステナイト系ステンレス鋼の製造方法。 (5) 重量％でＣ：0.005〜0.3％、Si≦５％、Mn
≦８％、Ｐ≦0.04％、Cr：15〜35％、Ni：10
〜40％、Mo：4.5〜13％、Cu≦３％で、Ｓ≦
30ppm、Ｏ≦70ppm、Al：0.001〜0.1％、Ｎ：
0.01〜0.5％、Ca：0.001〜0.008％を含有し、残
部は実質的にFeおよび不可避の不純物からな
るオーステナイト系ステンレス鋼の連続鋳造ス
ラブを第１図に示す斜線部の範囲で行うソーキ
ング処理を、10〜60％の圧下率で行う粗圧延の
前または後に実施し、粗圧延したスラブに対し
て粗圧延前後のソーキング時間と仕上げ圧延前
の同温度域の均熱時間との合計均熱時間を２時
間以上とつたスラブを熱間圧延し、得られた鋼
板に1100℃以上の焼鈍を施した後、900℃以上
の温度域から水冷による冷却を行うことを特徴
とする耐海水性を有するオーステナイト系ステ
ンレス鋼の製造方法。 (6) 重量％でＣ：0.005〜0.3％、Si≦５％、Mn
≦８％、Ｐ≦0.04％、Cr：15〜35％、Ni：10
〜40％、Mo：4.5〜13％、Cu≦３％で、Ｓ≦
30ppm、Ｏ≦70ppm、Al：0.001〜0.1％、Ｎ：
0.01〜0.5％、Ti≦0.5％を含有し、残部は実質
的にFeおよび不可避の不純物からなるオース
テナイト系ステンレス鋼の連続鋳造スラブを第
１図に示す斜線部の範囲でソーキング処理を、
10〜60％の圧下率で行う粗圧延の前または後に
実施し、粗圧延したスラブに対して粗圧延前後
のソーキング時間と仕上げ圧延前の同温度域の
均熱時間との合計均熱時間を２時間以上とつた
スラブを熱間圧延し、得られた鋼板に1100℃以
上の焼鈍を施した後、900℃以上の温度域から
水冷による冷却を行うことを特徴とする耐海水
性を有するオーステナイト系ステンレス鋼の製
造方法。以下に、本発明を詳細に説明する。本発明者等はMoを多量に含有する合金である
20Cr−18Ni−6.0Moを基本成分系とする合金に
ついて詳細に検討を加えた。供試鋼の成分を表１
に示す。検討項目として熱間加工性に関して140
〜250mm厚みのCC鋳片について熱間加工性不良を
改善させるために高温長時間の熱処理によりσ相
を消滅させることを検討し拡散消滅条件を検討し
た。またこの時の熱間加工性改善程度を高温延性の
点から調査した。更にσ相、Mo，Crの合金元素
の偏析による耐孔食性の改善という点では熱間圧
延前の加熱ならびに圧延前後の拡散熱処理と圧延
後の焼鈍を検討し種類の条件で製造した鋼板につ
いて孔食発生温度の調査を行い評価した。その結果これらの合金のCC鋳片を第１に斜線
部で示すソーキング処理を粗圧延前または後に実
施し、厚板およびホツトストリツプ圧延前の加熱
時間との合計均熱時間を２時間以上とつたスラブ
を熱間圧延し、圧延終了後700℃以上の温度から
３℃／Ｓ以上の冷却速度で冷却を行つた鋼板に、
1100℃以上の焼鈍を施した後、水冷による冷却を
行うことが重要であることを解明した。以下に本発明法の製造方法について詳細に説明
する。これら20％Cr−18％Ni−6.0％Moを基本成分
系とする合金のCC鋳片には第３図に示すとおり
の多量の析出物が存在することがわかつた。これ
らの析出物の代表的な組成は表２に示す通りでＸ
線回折によりσ相であると判明した。この鋳片に
存在するσ相は著しく熱間加工性を劣化させ、熱
間圧延時に割れを発生させる原因となる。この
CC鋳片に存在するσ相の減少及び消滅挙動を第
１図に示すが1150〜1300℃の温度でソーキングを
行い、例えば1100℃で300分以上、1300℃で30分
以上ソーキングを行うことでσ相を減少消滅可能
であることが判明した。更に第２図に示すよう
に、CC鋳片と1200℃×2hrのソーキングをおこな
つたCC鋳片の高温延性が大きく異なり、このCC
鋳片に存在するσ相の減少及び消滅をおこなうこ
とで熱間加工性を向上可能であることが判明し
た。また耐食性という点では熱間圧延前の加熱並び
に圧延前後の拡散熱処理と圧延後の焼鈍を検討し
たが、評価方法としてはASTM規格による６％
FeCl₃溶液中での孔食試験によりC.P.T（Critical
Pitting Temperature）を求めた。表３に示すよ
うにスラブソーキング、加熱、圧延および焼鈍条
件の影響が大きくC.P.T≧70℃を確保するために
はソーキング温度、圧延加熱温度が1100℃以上で
かつソーキング時間と圧延のための加熱時間の合
計時間が２時間を超えることが必要であり、最終
焼鈍が1100℃×30分以上で焼鈍後水冷程度の冷却
が必要となる。これはCC鋳片時のσ相やMo等の
合金元素のミクロ偏析に基づく耐食性劣化を防止
するためにはσ相が消滅すること、およびMo等
のミクロ偏析が拡散によつて、均一に固溶するこ
とが必要になるからであり焼鈍後の冷却は水冷開
始温度を極力1000℃以上高温にし、少なくとも
900℃以上から急冷することが必要である。900℃
未満では焼鈍温度からの冷却中再びσ相が析出し
て耐孔食性を劣化させることとなる。以上述べたようにこのような高合金の鋳片にた
いしてはスラブの段階で十分均熱して合金元素特
にMoの中心偏析を拡散させσ相を消滅させてお
くとともにMoの偏析を軽減し後工程でのσ相の
析出を起こしにくくすることが必要である。次い
で熱間圧延においては熱間圧延後は空冷するとσ
相が析出しやすく熱間圧延後は水冷等の加速冷却
を行なうことが望ましい。熱間圧延後の最終熱処理においては1100℃以上
で十分時間をとりσ相を消滅させることが必要で
冷却においては水冷開始温度を極力1000℃以上高
温にし少なくとも900℃以上から急冷することが
必要である。900℃未満からの急冷では焼鈍温度
からの冷却中再びσ相が析出して耐孔食性を劣化
させることとなる。こうしてCC鋳片の段階で(1)ソーキングを実施
すること、(2)溶体化処理を実施し、高温から水冷
した場合極めて優れた孔食抵抗が得られることが
判明した。これらの条件が一つでも満たされない
と、特にソーキング条件が不十分であると耐孔食
抵抗が大幅に劣化することは判明した。このよう
にして鋳片段階で偏析しやすいMo，Cr，Ni，
Mn等を多量に含有する合金のCC化においては
CC鋳片の中心偏析を拡散させ、σ相の析出を防
止しておくことが本来の耐食性に極めて重要であ
ることが判明した。これらの考え方はCC鋳片の熱間加工性を改善
した次の合金系についても成りたつ。重量％でＣ：0.005〜0.3％、Si≦５％、Mn≦
８％、Ｐ≦0.04％、Cr：15〜35％、Ni：10〜40
％、Mo：4.5〜13％、Cu≦３％で、Ｓ≦30ppm、
Ｏ≦70ppm、Al：0.001〜0.1％、Ｎ：0.01〜0.5％
を含有し、必要に応じてTi≦0.5％またはCa：
0.001〜0.008％を添加し、残部は実質的にFeおよ
び不可避の不純物からなる合金である。以下に、成分の限定理由を述べる。Ｃ：Ｃはステンレス鋼の耐食性に有害である
が、強度の点では望ましい元素である。0.005％
未満では製造コストを増加させまた0.3％をこえ
ると耐食性を大幅に劣化させるため0.005〜0.3％
とした。 Si：Siはステンレス鋼の耐食性を向上させ、ま
た耐酸化性にも有効な元素であり、５％をこえる
と熱間加工性を劣化させる。 Mn：Mnは高価なNiの代替として添加でき、
同時にＮの固溶度を増すが耐食性を劣化させるの
で上限を８％とした。８％をこえると耐食性、耐
酸化性を劣化させる。Ｐ：Ｐは耐食性、熱間加工性の点では少ないほ
うが良好であり、0.04％以下とした。これをこえ
ると耐食性、熱間加工性を劣化させる。Ｓ：Ｓは熱間加工性を著しく劣化させる元素で
あり、低ければ低い程よく、Ｏと共に極力低くお
さえることが必要であり0.003％以下とした。ま
た耐食性の点からも低いほうが望ましく0.003％
以下とした。Ｏ：ＯはＳと同様に熱間加工性を著しく劣化さ
せる元素であり、低ければ低い程よく、Ｓと共に
極力低くおさえることが必要であり0.007％以下
とした。 Cr：Crはステンレス鋼の基本成分であり、耐
海水性等の高い耐食性が要求される場合は、
Mo，Niとともに用いても15％以上添加が必要と
なり、多いほど耐食性、耐酸化性が向上するが35
％をこえるとその効果が飽和しまた高価になる。 Ni：NiはCrとともにステンレス鋼の基本成分
であり、耐海水性等の高い耐食性が要求される場
合は、Cr，Moとともに用いられるがオーステナ
イト相を安定化するために10％以上添加が必要と
なり、多いほど耐食性、耐酸化性が向上するが40
％をこえると高価になる。Ｎ：Ｎはステンレス鋼の強度と耐食性を向上さ
せる元素であり0.01％以上の添加が必要である
が、0.5％をこえると固溶度をこえ気泡となる。 Mo：Moはステンレス鋼の耐食性、特に耐海
水性を向上させる元素であり4.5〜13％の添加で
効果が顕著となる。4.5％未満では耐海水性が不
足し、13％をこえると効果が飽和し、高価とな
る。 Al：Alは強力な脱酸剤として0.001〜0.1％の範
囲で添加する。0.1％をこえると耐食性、耐間加
工性を劣化させる。 Cu：Cuはステンレス鋼の耐食性を向上させる
元素であり、用途により３％以下で選択添加させ
る。３％をこえると熱間加工性を劣化させる。 Ti：TiはＣを固定し耐食性を向上させまたCa
と共存してＯを固定しSi，Mnの酸化物を出現さ
せず、熱間加工性と耐食性を著しく向上させるた
め用途によつて0.5％以下で選択添加する。0.5％
をこえると熱間加工性を劣化させる。 Ca：Caは強力な脱酸、脱硫剤として0.001〜
0.008％の範囲で選択添加する。0.008％をこえる
と耐食性を劣化させる。〔実施例〕表４は高Moを含有するステンレス鋼の化学組
成を示し、電気炉−AOD法によつて溶製し、脱
硫を十分に行い、Al，Ti，Ca，を使用して脱酸
した。Ｓが30ppm以下、Ｏが70ppm以下の溶鋼を
140〜250mm厚の連鋳スラブに通常条件で鋳造し
た。これらの鋳片を1220℃〜1270℃の温度範囲で
加熱し、鋳片の中心部の実質的均熱時間を５時間
とした。その後、通常の条件で手入れをおこな
い、スラブを厚板工程、およびホツトストリツプ
圧延むけに振り分けそれぞれ通常のステンレス鋼
の加熱条件である1200℃以上で加熱し厚板圧延と
ホツトストリツプミルで圧延した。厚板圧延は６
〜35mmに、ホツトストリツプミルでは３〜6.5mm
に熱間圧延した。両者とも熱間圧延後は700〜900
℃以上から水冷し、σ相の析出を防止した。その
後の焼鈍条件は1120〜1250℃の間で３〜60分保定
し900℃以上の高温から水冷を開始し冷却した。
比較材は同一CC鋳片をソーキングせずに厚板工
程で熱間圧延し、その他の条件は同一工程、同一
条件で製造したものである。これらの製品から腐
食試験片を採取し６％FeCl₃溶液中で温度をかえ
て孔食試験を実施し、孔食発生温度を調査した。結果は本発明法による鋳片段階で十分均熱した
場合のものは孔食抵抗が良好であり、いずれの場
合もC.P.T≧70℃を確保したが、鋳片のソーキン
グを省略した比較法では孔食抵抗が全く劣つてお
り、C.P.Tは70℃を確保できなかつた。〔実施例２〕先の実施例のCC鋳片を使用し1240℃で２時間
均熱した後、熱間圧延機で30％〜45％の圧延を実
施し、次いで1240℃で２時間均熱した。その後手
入れをし厚板工程において実施例１の方法で熱間
圧延し20mmの厚板とし、圧延終了後700℃以上か
ら水冷した。その後十分固溶化熱処理し、孔食抵
抗を調査した。結果はC.P.T≧70℃を確保し実施例１の場合と
同様に耐食性は良好であつた。〔発明の効果〕以上に述べた本発明法によれば、従来熱間加工
性が劣り製品歩留りの点から問題のあつた高合金
ステンレス鋼の熱間加工性を改善して安価な高耐
食性ステンレス鋼の製造を可能にするとともに、
耐食性の点においても、高合金化によるσ相等の
析出物による劣化を引き起こすことなく十分な耐
食性を有する高合金耐食性ステンレス鋼の製造が
可能となつた。

【表】

【表】【図面の簡単な説明】

第１図はCC鋳片に存在するσ相の減少及び消
滅の挙動を示す温度と保定時間の関係を示す図、
第２図イはCC鋳片の断面収縮率と引張温度の関
係、第２図ロは1200℃×2hrのソーキングを行つ
たCC鋳片の断面収縮率と引張温度の関係を示す
図、第３図は20％Cr−18％Ni−6.0％Moを基本
成分系とするオーステナイト系ステンレス鋼CC
鋳片の金属顕微鏡組織写真である。

Claims

【特許請求の範囲】１重量％でＣ：0.005〜0.3％、Si≦５％、Mn
≦８％、Ｐ≦0.04％、Cr：15〜35％、Ni：10〜
40％、Mo：4.5〜13％、Cu≦３％で、Ｓ≦
30ppm、Ｏ≦70ppm、Al：0.001〜0.1％、Ｎ：
0.01〜0.5％を含有し、残部は実質的にFeおよび
不可避の不純物からなるオーステナイト系ステン
レス鋼の連続鋳造スラブを第１図に示す斜線部の
範囲でソーキング処理を行い、圧延前の同温度域
の均熱時間との合計均熱時間を２時間以上とつた
スラブを熱間圧延し、得られた鋼板に1100℃以上
の焼鈍を施した後、900℃以上の温度域から水冷
による冷却を行うことを特徴とする耐海水性を有
するオーステナイト糸ステンレス鋼の製造方法。２重量％でＣ：0.005〜0.3％、Si≦５％、Mn
≦８％、Ｐ≦0.04％、Cr：15〜35％、Ni：10〜
40％、Mo：4.5〜13％、Cu≦３％で、Ｓ≦
30ppm、Ｏ≦70ppm、Al：0.001〜0.1％、Ｎ：
0.01〜0.5％、Ca：0.001〜0.008％を含有し、残部
は実質的にFeおよび不可避の不純物からなるオ
ーステナイト系ステンレス鋼の連続鋳造スラブを
第１図に示す斜線部の範囲でソーキング処理を行
い、圧延前の同温度域の均熱時間との合計均熱時
間を２時間以上とつたスラブを熱間圧延し、得ら
れた鋼板に1100℃以上の焼鈍を施した後、900℃
以上の温度域から水冷による冷却を行うことを特
徴とする耐海水性を有するオーステナイト系ステ
ンレス鋼の製造方法。３重量％でＣ：0.005〜0.3％、Si≦５％、Mn
≦８％、Ｐ≦0.04％、Cr：15〜35％、Ni：10〜
40％、Mo：4.5〜13％、Cu≦３％で、Ｓ≦
30ppm、Ｏ≦70ppm、Al：0.001〜0.1％、Ｎ：
0.01〜0.5％、Ti≦0.5％を含有し、残部は実質的
にFeおよび不可避の不純物からなるオーステナ
イト系ステンレス鋼の連続鋳造スラブを第１図に
示す斜線部の範囲でソーキング処理を行い、圧延
前の同温度域の均熱時間との合計均熱時間を２時
間以上とつたスラブを熱間圧延し、得られた鋼板
に1100℃以上の焼鈍を施した後、900℃以上の温
度域から水冷による冷却を行うことを特徴とする
耐海水性を有するオーステナイト系ステンレス鋼
の製造方法。４重量％でＣ：0.005〜0.3％、Si≦５％、Mn
≦８％、Ｐ≦0.04％、Cr：15〜35％、Ni：10〜
40％、Mo：4.5〜13％、Cu≦３％で、Ｓ≦
30ppm、Ｏ≦70ppm、Al：0.001〜0.1％、Ｎ：
0.01〜0.5％を含有し、残部は実質的にFeおよび
不可避の不純物からなるオーステナイト系ステン
レス鋼の連続鋳造スラブを第１図に示す斜線部の
範囲で行うソーキング処理を、10〜60％の圧下率
で行う粗圧延の前または後に実施し、粗圧延した
スラブに対して粗圧延前後のソーキング時間と仕
上げ圧延前の同温度域の均熱時間との合計均熱時
間を２時間以上とつたスラブを熱間圧延し、得ら
れた鋼板に1100℃以上の焼鈍を施した後、900℃
以上の温度域から水冷による冷却を行うことを特
徴とする耐海水性を有するオーステナイト系ステ
ンレス鋼の製造方法。５重量％でＣ：0.005〜0.3％、Si≦５％、Mn
≦８％、Ｐ≦0.04％、Cr：15〜35％、Ni：10〜
40％、Mo：4.5〜13％、Cu≦３％で、Ｓ≦
30ppm、Ｏ≦70ppm、Al：0.001〜0.1％、Ｎ：
0.01〜0.5％、Ca：0.001〜0.008％を含有し、残部
は実質的にFeおよび不可避の不純物からなるオ
ーステナイト系ステンレス鋼の連続鋳造スラブを
第１図に示す斜線部の範囲で行うソーキング処理
を、10〜60％の圧下率で行う粗圧延の前または後
に実施し、粗圧延したスラブに対して粗圧延前後
のソーキング時間と仕上げ圧延前の同温度域の均
熱時間との合計均熱時間を２時間以上とつたスラ
ブを熱間圧延し、得られた鋼板に1100℃以上の焼
鈍を施した後、900℃以上の温度域から水冷によ
る冷却を行うことを特徴とする耐海水性を有する
オーステナイト系ステンレス鋼の製造方法。６重量％でＣ：0.005〜0.3％、Si≦５％、Mn
≦８％、Ｐ≦0.04％、Cr：15〜35％、Ni：10〜
40％、Mo：4.5〜13％、Cu≦３％で、Ｓ≦
30ppm、Ｏ≦70ppm、Al：0.001〜0.1％、Ｎ：
0.01〜0.5％、Ti≦0.5％を含有し、残部は実質的
にFeおよび不可避の不純物からなるオーステナ
イト系ステンレス鋼の連続鋳造スラブを第１図に
示す斜線部の範囲で行うソーキング処理を、10〜
60％の圧下率で行う粗圧延の前または後に実施
し、粗圧延したスラブに対して粗圧延前後のソー
キング時間と仕上げ圧延前の同温度域の均熱時間
との合計均熱時間を２時間以上とつたスラブを熱
間圧延し、得られた鋼板に1100℃以上の焼鈍を施
した後、900℃以上の温度域から水冷による冷却
を行うことを特徴とする耐海水性を有するオース
テナイト系ステンレス鋼の製造方法。