JPH058336Y2 - - Google Patents
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- JPH058336Y2 JPH058336Y2 JP1986106106U JP10610686U JPH058336Y2 JP H058336 Y2 JPH058336 Y2 JP H058336Y2 JP 1986106106 U JP1986106106 U JP 1986106106U JP 10610686 U JP10610686 U JP 10610686U JP H058336 Y2 JPH058336 Y2 JP H058336Y2
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- crankshaft
- balancer
- webs
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Links
- 238000005242 forging Methods 0.000 claims description 30
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 7
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 6
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 4
- 238000012805 post-processing Methods 0.000 description 4
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
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- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Shafts, Cranks, Connecting Bars, And Related Bearings (AREA)
- Forging (AREA)
Description
本考案は、上下の鍛型により型鍛造されるエン
ジンのクランクシヤフトに関し、詳しくは、鍛型
のアンダーカツトによつて形成された余肉によつ
て発生するクランクシヤフト廻りのモーメントを
打ち消すようにしたクランクシヤフトに関する。
ジンのクランクシヤフトに関し、詳しくは、鍛型
のアンダーカツトによつて形成された余肉によつ
て発生するクランクシヤフト廻りのモーメントを
打ち消すようにしたクランクシヤフトに関する。
エンジンに使用するクランクシヤフトの製造方
法の一つとして、上下の鍛型により型鍛造するも
のが、従来一般に知られている（特開昭59−
232644号、実開昭56−49333号、実開昭59−
177849号各公報参照）。 ここで、一般に単気筒エンジンのクランクシヤ
フトには、クランクピンをクランクジヤーナルに
連結して支持する１対のバランサ兼用ウエツブが
設けられ、多気筒エンジンのクランクシヤフトで
は気筒数と同数のクランクピンに対応した複数対
のバランサ兼用ウエツブが設けられている。 そしてこのような多気筒エンジンのクランクシ
ヤフトを型鍛造する場合、前記実開昭56−49333
号公報では、バランサ兼用ウエツブの外周円弧の
中心をクランクシヤフトの中心から偏心させ、ま
た、実開昭59−177849号公報では内側のクランク
アームを、他のクランクアームより小さくしてク
ランクシヤフトの中央に設置している。 ここで、クランクシヤフトを鍛型で型鍛造する
場合、上下の鍛型の分離面は、クランクシヤフト
の形状に応じて型抜きに最も適するように設定さ
れる。すなわち、鍛型の分割面はクランクシヤフ
ト（クランクジヤーナル）の軸芯線上において、
バランサ兼用ウエツブの輪郭が型抜き方向に対し
て逆勾配とならないような面を捜して設定される
のであり、この場合、バランサ兼用ウエツブの輪
郭はこれに適合するように予め設計される。例え
ば、２個または４個のクランクピンを支持する２
対または４対のバランサ兼用ウエツブがクランク
シヤフトの両側に180度の角度間隔をおいて対称
配置される２気筒エンジンや４気筒エンジンのク
ランクシヤフトでは、クランクシヤフト（クラン
クジヤーナル）の軸芯線とクランクピンの軸芯線
とを含む面や、この面と直交してクランクシヤフ
ト（クランクジヤーナル）の軸芯線を通る面を鍛
型の分割面とすることができる。 ところで、６個のクランクピンを支持する６対
のバランサ兼用ウエツブがクランクシヤフト（ク
ランクジヤーナル）の廻りに60度の角度間隔で放
射状に配置される６気筒エンジンのクランクシヤ
フトにおいては、前述の２気筒エンジンや４気筒
エンジンのクランクシヤフトのように分割面を設
定すると、クランクシヤフトの両側に180度の角
度間隔をおいて対称配置される２対のバランサ兼
用ウエツブについては問題ないが、他の４対のバ
ランサ兼用ウエツブについては、分割面がこれら
を斜めに横切ることとなり、分割面の両側でバラ
ンサ兼用ウエツブの輪郭形状が非対称となること
から、それらの輪郭の一部に型抜き方向に対して
逆勾配となる部分が生じ、型抜きが不可能にな
る。 そこでこの場合には、上下の鍛型において型抜
き方向に逆勾配となる部分を若干順勾配となるよ
うにカツトする、いわゆるアンダーカツトを施し
て型抜きを可能にしている。
法の一つとして、上下の鍛型により型鍛造するも
のが、従来一般に知られている（特開昭59−
232644号、実開昭56−49333号、実開昭59−
177849号各公報参照）。 ここで、一般に単気筒エンジンのクランクシヤ
フトには、クランクピンをクランクジヤーナルに
連結して支持する１対のバランサ兼用ウエツブが
設けられ、多気筒エンジンのクランクシヤフトで
は気筒数と同数のクランクピンに対応した複数対
のバランサ兼用ウエツブが設けられている。 そしてこのような多気筒エンジンのクランクシ
ヤフトを型鍛造する場合、前記実開昭56−49333
号公報では、バランサ兼用ウエツブの外周円弧の
中心をクランクシヤフトの中心から偏心させ、ま
た、実開昭59−177849号公報では内側のクランク
アームを、他のクランクアームより小さくしてク
ランクシヤフトの中央に設置している。 ここで、クランクシヤフトを鍛型で型鍛造する
場合、上下の鍛型の分離面は、クランクシヤフト
の形状に応じて型抜きに最も適するように設定さ
れる。すなわち、鍛型の分割面はクランクシヤフ
ト（クランクジヤーナル）の軸芯線上において、
バランサ兼用ウエツブの輪郭が型抜き方向に対し
て逆勾配とならないような面を捜して設定される
のであり、この場合、バランサ兼用ウエツブの輪
郭はこれに適合するように予め設計される。例え
ば、２個または４個のクランクピンを支持する２
対または４対のバランサ兼用ウエツブがクランク
シヤフトの両側に180度の角度間隔をおいて対称
配置される２気筒エンジンや４気筒エンジンのク
ランクシヤフトでは、クランクシヤフト（クラン
クジヤーナル）の軸芯線とクランクピンの軸芯線
とを含む面や、この面と直交してクランクシヤフ
ト（クランクジヤーナル）の軸芯線を通る面を鍛
型の分割面とすることができる。 ところで、６個のクランクピンを支持する６対
のバランサ兼用ウエツブがクランクシヤフト（ク
ランクジヤーナル）の廻りに60度の角度間隔で放
射状に配置される６気筒エンジンのクランクシヤ
フトにおいては、前述の２気筒エンジンや４気筒
エンジンのクランクシヤフトのように分割面を設
定すると、クランクシヤフトの両側に180度の角
度間隔をおいて対称配置される２対のバランサ兼
用ウエツブについては問題ないが、他の４対のバ
ランサ兼用ウエツブについては、分割面がこれら
を斜めに横切ることとなり、分割面の両側でバラ
ンサ兼用ウエツブの輪郭形状が非対称となること
から、それらの輪郭の一部に型抜き方向に対して
逆勾配となる部分が生じ、型抜きが不可能にな
る。 そこでこの場合には、上下の鍛型において型抜
き方向に逆勾配となる部分を若干順勾配となるよ
うにカツトする、いわゆるアンダーカツトを施し
て型抜きを可能にしている。
ところで、前述のように上下の鍛型にアンダー
カツトを施すと、型鍛造されたクランクシヤフト
のバランサ兼用ウエツブに余肉がつき、この余肉
によりクランクシヤフト廻りに不要なモーメント
が発生してエンジン振動が増大する等の原因とな
る。 そこで、従来は、鍛型のアンダーカツトにより
形成されるバランサ兼用ウエツブの余肉を型鍛造
後の機械加工によつて除去したり、あるいは余肉
により発生するモーメントを打ち消すように他の
バランサ兼用ウエツブにウエイトを肉盛りするな
どの手段でこの問題に対処しており、加工工数が
増大してコスト高となる問題があつた。 本考案は、このような事情に鑑みてなされたも
ので、型鍛造される６気筒エンジンのクランクシ
ヤフトを対象とし、鍛型のアンダーカツトにより
バランサ兼用ウエツブに形成される余肉の除去や
ウエイトの肉盛りなどの後加工が一切不要であり
ながら、余肉によつて発生するクランクシヤフト
廻りのモーメントを打ち消すことができるクラン
クシヤフトを提供することを目的とする。
カツトを施すと、型鍛造されたクランクシヤフト
のバランサ兼用ウエツブに余肉がつき、この余肉
によりクランクシヤフト廻りに不要なモーメント
が発生してエンジン振動が増大する等の原因とな
る。 そこで、従来は、鍛型のアンダーカツトにより
形成されるバランサ兼用ウエツブの余肉を型鍛造
後の機械加工によつて除去したり、あるいは余肉
により発生するモーメントを打ち消すように他の
バランサ兼用ウエツブにウエイトを肉盛りするな
どの手段でこの問題に対処しており、加工工数が
増大してコスト高となる問題があつた。 本考案は、このような事情に鑑みてなされたも
ので、型鍛造される６気筒エンジンのクランクシ
ヤフトを対象とし、鍛型のアンダーカツトにより
バランサ兼用ウエツブに形成される余肉の除去や
ウエイトの肉盛りなどの後加工が一切不要であり
ながら、余肉によつて発生するクランクシヤフト
廻りのモーメントを打ち消すことができるクラン
クシヤフトを提供することを目的とする。
この目的を達成するため、本考案は、軸芯線上
に分割面を設定した上下の鍛型により型鍛造され
るエンジンのクランクシヤフトにおいて、各クラ
ンクジヤーナルにそれぞれ１対のバランサ兼用ウ
エツブを介して連結される６個のクランクピンの
うち長手方向中央部に位置して隣合う２個のクラ
ンクピン、およびこれらのクランクピンにそれぞ
れ連結する２対のバランサ兼用ウエツブがクラン
クジヤーナル廻りに相互に180度の間隔を以つて
鍛型の分割面に対して対称配置される６気筒エン
ジンのクランクシヤフトであつて、上記２対のバ
ランサ兼用ウエツブは、鍛型のアンダカツトによ
り他のバランサ兼用ウエツブに形成される余肉に
よつて発生するクランクシヤフト廻りのモーメン
トを打ち消すように、クランクジヤーナルに対し
て上記分割面に沿う幅方向に所定量偏心させたこ
とを手段としている。
に分割面を設定した上下の鍛型により型鍛造され
るエンジンのクランクシヤフトにおいて、各クラ
ンクジヤーナルにそれぞれ１対のバランサ兼用ウ
エツブを介して連結される６個のクランクピンの
うち長手方向中央部に位置して隣合う２個のクラ
ンクピン、およびこれらのクランクピンにそれぞ
れ連結する２対のバランサ兼用ウエツブがクラン
クジヤーナル廻りに相互に180度の間隔を以つて
鍛型の分割面に対して対称配置される６気筒エン
ジンのクランクシヤフトであつて、上記２対のバ
ランサ兼用ウエツブは、鍛型のアンダカツトによ
り他のバランサ兼用ウエツブに形成される余肉に
よつて発生するクランクシヤフト廻りのモーメン
トを打ち消すように、クランクジヤーナルに対し
て上記分割面に沿う幅方向に所定量偏心させたこ
とを手段としている。
このような手段を採用した本考案によれば、ク
ランクシヤフトの長手方向中央部に位置し、かつ
クランクジヤーナル廻りに相互に180度の間隔を
以つて鍛型の分割面に対して対称配置される２対
のバランサ兼用ウエツブが、クランクジヤーナル
に対して上記分割面に沿う幅方向に所定量偏心す
ることで、鍛型のアンダカツトにより他のバラン
サ兼用ウエツブに形成される余肉によつて発生す
るクランクシヤフト廻りのモーメントが打ち消さ
れるから、上記余肉の除去やウエイトの肉盛りな
どの後加工が一切不要となる。
ランクシヤフトの長手方向中央部に位置し、かつ
クランクジヤーナル廻りに相互に180度の間隔を
以つて鍛型の分割面に対して対称配置される２対
のバランサ兼用ウエツブが、クランクジヤーナル
に対して上記分割面に沿う幅方向に所定量偏心す
ることで、鍛型のアンダカツトにより他のバラン
サ兼用ウエツブに形成される余肉によつて発生す
るクランクシヤフト廻りのモーメントが打ち消さ
れるから、上記余肉の除去やウエイトの肉盛りな
どの後加工が一切不要となる。
以下、本考案の一実施例を添付の図面に基いて
具体的に説明する。 第１図は本考案によるクランクシヤフトの概略
側面図、第２図ないし第７図は第１図の−線
断面図ないし−線断面図であり、これらの図
において、符号１は水平対向型６気筒エンジンの
クランクシヤフト、２ａ，２ｂ，……２ｆは６気
筒に対応した６個のクランクピン、３ａ，３ｂ，
……３ｇは各クランクピン２ａ，２ｂ，……２ｆ
と交互に配置されたクランクジヤーナル、＃１，
＃２……＃１１，＃１２は各クランクピン２ａ，
２ｂ，……２ｆの両側に形成されてこれらをクラ
ンクジヤーナル３ａ，３ｂ，……３ｇに連結支持
する６対のバランサ兼用ウエツブをそれぞれ示し
ている。 前記クランクシヤフト１は、第２図ないし第７
図に示すように、クランクシヤフト１（クランク
ジヤーナル３ａ，３ｂ，……３ｇ）の軸芯線上に
設定した同一平面の分割面Ｂ−Ｂにより二つ割り
された上下の鍛型により型鍛造されるものであ
る。 ここで、前記６個のクランクピン２ａ，２ｂ，
……２ｆは、２ａ，２ｆ，２ｃ，２ｂ，２ｅ，２
ｄの順番に見るとき、クランクシヤフト１（クラ
ンクジヤーナル３ａ，３ｂ，……３ｇ）廻りに相
互に60度の角度間隔で配置されており、これらの
クランクピン２ａ，２ｆ，２ｃ，２ｂ，２ｅ，２
ｄの両側に連結している６対のバランサ兼用ウエ
ツブ＃１，＃２，＃１１，＃１２，＃５，＃６，
＃３，＃４，＃９，＃１０，＃７，＃８もこれら
の順でクランクシヤフト１（クランクジヤーナル
３ａ，３ｂ，……３ｇ）廻りに相互に60度の角度
間隔で配置されている。 そこで、前記分割面Ｂ−Ｂは、クランクシヤフ
ト１の長手方向中央部に位置してクランクシヤフ
ト１（クランクジヤーナル３ｄ，３ｅ）廻りに相
互に180度の角度間隔で配置されているバランサ
兼用ウエツブ＃５，＃６，＃７，＃８を基準にし
（第４図，第５図参照）、両者を90度の角度間隔位
置で分割するように設定される。これに対応して
バランサ兼用ウエツブ＃５，＃６，＃７，＃８の
輪郭は、鍛型の型抜き方向に対して逆勾配となる
部分が生じないように予め設計される。 ところで、このように設定された鍛型の分割面
Ｂ−Ｂは、第２図，第３図，第６図，第７図に示
すように、他のバランサ兼用ウエツブ＃１，
＃２，＃３，＃４，＃９，＃１０，＃１１，＃１
２を、これらの左右対称中心線に対して30度の角
度で交差して斜めに横切ることとなる。このた
め、他のバランサ兼用ウエツブ＃１，＃２，
＃３，＃４，＃９，＃１０，＃１１，＃１２にお
いては、クランクピン２ａ，２ｂ，２ｅ，２ｆ側
で分割面Ｂ−Ｂ近傍の輪郭の一部に、型抜き方向
に対して逆勾配となる部分が生じるのであり、こ
のままでは型抜きが不可能となる。 そこで、図示省略した上下の鍛型には、上記逆
勾配となる輪郭部分を若干順勾配となるようにカ
ツトする、いわゆるアンダーカツトが予め施され
る。その結果、上下の鍛型により型鍛造されたク
ランクシヤフト１のバランサ兼用ウエツブ＃１，
＃２，＃３，＃４，＃９，＃１０，＃１１，＃１
２には、余肉４ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄが形成され
ることとなる。 ここで、前記余肉４ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄの存
在により、クランクシヤフト１を組み込んだエン
ジンではその運転中にクランクシヤフト１の廻り
にモーメントが発生して振動の原因となる。そこ
でこの余肉４ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄにより発生す
る不要なモーメントを打ち消すように、クランク
シヤフト１の中央部に配置されていて余肉の形成
されない前記２対のバランサ兼用ウエツブ＃５，
＃６，＃７，＃８は、中心線−から両側部ま
での寸法1，2が1≠2となるようにクラン
クシヤフト１（クランクジヤーナル３ｄ，３ｅ）
に対して上記分割面Ｂ−Ｂに沿う幅方向に所定量
偏心させている。（第４図、第５図参照）。なお、
ここで中心線−は、クランクジヤーナル３
ｄ，３ｅの軸芯とクランクピン２ｃ，２ｄの軸芯
とを通るものである。 第８図に示すように、余肉４ａ，４ｂ，４ｃ，
４ｄによるモーメントは、例えばバランサ兼用ウ
エツブ＃１，＃２について、第９図のごとく余肉
４ａを含めた状態でその重心Ｇを求めることによ
り、ｘ，ｙ軸上の位置と中心からの角度が求めら
れるものであり、これをすべてのバランサ兼用ウ
エツブ＃１，＃２……＃１１，＃１２について求
める。そして各バランサ兼用ウエツブ＃１，＃２
……＃１１，＃１２について、ｘ，ｙ軸方向の力
（fx，fy）を求めることにより得られる。 ここで、例えば第１０図に示すように、クラン
クシヤフト１の軸方向中央部を通る中心線Ａ−Ａ
から余肉４ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄを有する各バラ
ンサ兼用ウエツブ＃１，＃２，＃３，＃４，
＃９，＃１０，＃１１，＃１２までの距離を、バ
ランサ兼用ウエツブ＃１，＃２及び＃１１，＃１
２については簡単にL2とし、バランサ兼用ウエ
ツブ＃３，＃４及び＃１１，＃１２については簡
単にL1とすると、余肉４ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄ
による不釣り合いモーメントＭは、Ｏ点を中心に
して右まわりをプラス（＋）とすれば、 Ｍ＝m1r1ω2L2−m3r3L1 ＋m9r9ω2L1−m11r11ω2L2 ここで、m1はバランサ兼用ウエツブ＃１，
＃２の合成質量、r1はクランクシヤフト１の軸芯
からバランサ兼用ウエツブ＃１，＃２の重心まで
の距離であり、同様に、m3，m9，m11およびr3，
r9，r11もそれぞれバランサ兼用ウエツブ＃３，
＃４，＃９，＃１０，＃１１，＃１２に対応した
合成質量及び距離である。また、ωはクランクシ
ヤフト１の角速度である。 前記不釣合いモーメントＭをｘ軸、ｙ軸につい
て求めると第８図のようになる。すなわち、バラ
ンサ兼用ウエツブ＃１，＃２，＃３，＃４による
モーメントと、バランサ兼用ウエツブ＃９，＃１
０，＃１１，＃１２によるモーメントとを合成し
て得られる破線の合成不釣合いモーメントを、バ
ランサ兼用ウエツブ＃５，＃６及び＃７，＃８で
打消す。それには、前述した第４図及び第５図に
示すように、２対のバランサ兼用ウエツブ＃５，
＃６，＃７，＃８を、中心線−から両側部ま
での寸法1，2が1≠2となるようにクラン
クシヤフト１（クランクジヤーナル３ｄ，３ｅ）
に対して分割面Ｂ−Ｂに沿う幅方向に所定量偏心
させるのである。 なお、1と2との関係は、バランサ兼用ウエ
ツブ＃５，＃６，＃７，＃８に中心線−に対
する重心位置によつて1＞2または1＜2と
する。 このように構成されたクランクシヤフト１は、
余肉４ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄにより発生するクラ
ンクシヤフト１廻りの不釣合いモーメントＭがク
ランクシヤフト１（クランクジヤーナル３ｄ，３
ｅ）に対して分割面Ｂ−Ｂに沿う幅方向に所定量
偏心した２対のバランサ兼用ウエツブ＃５，
＃６，＃７，＃８により打ち消されるので、余肉
４ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄの除去や別途のウエイト
の肉盛りなどの後加工が一切不要となり、加工工
数が大幅に低減する。
具体的に説明する。 第１図は本考案によるクランクシヤフトの概略
側面図、第２図ないし第７図は第１図の−線
断面図ないし−線断面図であり、これらの図
において、符号１は水平対向型６気筒エンジンの
クランクシヤフト、２ａ，２ｂ，……２ｆは６気
筒に対応した６個のクランクピン、３ａ，３ｂ，
……３ｇは各クランクピン２ａ，２ｂ，……２ｆ
と交互に配置されたクランクジヤーナル、＃１，
＃２……＃１１，＃１２は各クランクピン２ａ，
２ｂ，……２ｆの両側に形成されてこれらをクラ
ンクジヤーナル３ａ，３ｂ，……３ｇに連結支持
する６対のバランサ兼用ウエツブをそれぞれ示し
ている。 前記クランクシヤフト１は、第２図ないし第７
図に示すように、クランクシヤフト１（クランク
ジヤーナル３ａ，３ｂ，……３ｇ）の軸芯線上に
設定した同一平面の分割面Ｂ−Ｂにより二つ割り
された上下の鍛型により型鍛造されるものであ
る。 ここで、前記６個のクランクピン２ａ，２ｂ，
……２ｆは、２ａ，２ｆ，２ｃ，２ｂ，２ｅ，２
ｄの順番に見るとき、クランクシヤフト１（クラ
ンクジヤーナル３ａ，３ｂ，……３ｇ）廻りに相
互に60度の角度間隔で配置されており、これらの
クランクピン２ａ，２ｆ，２ｃ，２ｂ，２ｅ，２
ｄの両側に連結している６対のバランサ兼用ウエ
ツブ＃１，＃２，＃１１，＃１２，＃５，＃６，
＃３，＃４，＃９，＃１０，＃７，＃８もこれら
の順でクランクシヤフト１（クランクジヤーナル
３ａ，３ｂ，……３ｇ）廻りに相互に60度の角度
間隔で配置されている。 そこで、前記分割面Ｂ−Ｂは、クランクシヤフ
ト１の長手方向中央部に位置してクランクシヤフ
ト１（クランクジヤーナル３ｄ，３ｅ）廻りに相
互に180度の角度間隔で配置されているバランサ
兼用ウエツブ＃５，＃６，＃７，＃８を基準にし
（第４図，第５図参照）、両者を90度の角度間隔位
置で分割するように設定される。これに対応して
バランサ兼用ウエツブ＃５，＃６，＃７，＃８の
輪郭は、鍛型の型抜き方向に対して逆勾配となる
部分が生じないように予め設計される。 ところで、このように設定された鍛型の分割面
Ｂ−Ｂは、第２図，第３図，第６図，第７図に示
すように、他のバランサ兼用ウエツブ＃１，
＃２，＃３，＃４，＃９，＃１０，＃１１，＃１
２を、これらの左右対称中心線に対して30度の角
度で交差して斜めに横切ることとなる。このた
め、他のバランサ兼用ウエツブ＃１，＃２，
＃３，＃４，＃９，＃１０，＃１１，＃１２にお
いては、クランクピン２ａ，２ｂ，２ｅ，２ｆ側
で分割面Ｂ−Ｂ近傍の輪郭の一部に、型抜き方向
に対して逆勾配となる部分が生じるのであり、こ
のままでは型抜きが不可能となる。 そこで、図示省略した上下の鍛型には、上記逆
勾配となる輪郭部分を若干順勾配となるようにカ
ツトする、いわゆるアンダーカツトが予め施され
る。その結果、上下の鍛型により型鍛造されたク
ランクシヤフト１のバランサ兼用ウエツブ＃１，
＃２，＃３，＃４，＃９，＃１０，＃１１，＃１
２には、余肉４ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄが形成され
ることとなる。 ここで、前記余肉４ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄの存
在により、クランクシヤフト１を組み込んだエン
ジンではその運転中にクランクシヤフト１の廻り
にモーメントが発生して振動の原因となる。そこ
でこの余肉４ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄにより発生す
る不要なモーメントを打ち消すように、クランク
シヤフト１の中央部に配置されていて余肉の形成
されない前記２対のバランサ兼用ウエツブ＃５，
＃６，＃７，＃８は、中心線−から両側部ま
での寸法1，2が1≠2となるようにクラン
クシヤフト１（クランクジヤーナル３ｄ，３ｅ）
に対して上記分割面Ｂ−Ｂに沿う幅方向に所定量
偏心させている。（第４図、第５図参照）。なお、
ここで中心線−は、クランクジヤーナル３
ｄ，３ｅの軸芯とクランクピン２ｃ，２ｄの軸芯
とを通るものである。 第８図に示すように、余肉４ａ，４ｂ，４ｃ，
４ｄによるモーメントは、例えばバランサ兼用ウ
エツブ＃１，＃２について、第９図のごとく余肉
４ａを含めた状態でその重心Ｇを求めることによ
り、ｘ，ｙ軸上の位置と中心からの角度が求めら
れるものであり、これをすべてのバランサ兼用ウ
エツブ＃１，＃２……＃１１，＃１２について求
める。そして各バランサ兼用ウエツブ＃１，＃２
……＃１１，＃１２について、ｘ，ｙ軸方向の力
（fx，fy）を求めることにより得られる。 ここで、例えば第１０図に示すように、クラン
クシヤフト１の軸方向中央部を通る中心線Ａ−Ａ
から余肉４ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄを有する各バラ
ンサ兼用ウエツブ＃１，＃２，＃３，＃４，
＃９，＃１０，＃１１，＃１２までの距離を、バ
ランサ兼用ウエツブ＃１，＃２及び＃１１，＃１
２については簡単にL2とし、バランサ兼用ウエ
ツブ＃３，＃４及び＃１１，＃１２については簡
単にL1とすると、余肉４ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄ
による不釣り合いモーメントＭは、Ｏ点を中心に
して右まわりをプラス（＋）とすれば、 Ｍ＝m1r1ω2L2−m3r3L1 ＋m9r9ω2L1−m11r11ω2L2 ここで、m1はバランサ兼用ウエツブ＃１，
＃２の合成質量、r1はクランクシヤフト１の軸芯
からバランサ兼用ウエツブ＃１，＃２の重心まで
の距離であり、同様に、m3，m9，m11およびr3，
r9，r11もそれぞれバランサ兼用ウエツブ＃３，
＃４，＃９，＃１０，＃１１，＃１２に対応した
合成質量及び距離である。また、ωはクランクシ
ヤフト１の角速度である。 前記不釣合いモーメントＭをｘ軸、ｙ軸につい
て求めると第８図のようになる。すなわち、バラ
ンサ兼用ウエツブ＃１，＃２，＃３，＃４による
モーメントと、バランサ兼用ウエツブ＃９，＃１
０，＃１１，＃１２によるモーメントとを合成し
て得られる破線の合成不釣合いモーメントを、バ
ランサ兼用ウエツブ＃５，＃６及び＃７，＃８で
打消す。それには、前述した第４図及び第５図に
示すように、２対のバランサ兼用ウエツブ＃５，
＃６，＃７，＃８を、中心線−から両側部ま
での寸法1，2が1≠2となるようにクラン
クシヤフト１（クランクジヤーナル３ｄ，３ｅ）
に対して分割面Ｂ−Ｂに沿う幅方向に所定量偏心
させるのである。 なお、1と2との関係は、バランサ兼用ウエ
ツブ＃５，＃６，＃７，＃８に中心線−に対
する重心位置によつて1＞2または1＜2と
する。 このように構成されたクランクシヤフト１は、
余肉４ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄにより発生するクラ
ンクシヤフト１廻りの不釣合いモーメントＭがク
ランクシヤフト１（クランクジヤーナル３ｄ，３
ｅ）に対して分割面Ｂ−Ｂに沿う幅方向に所定量
偏心した２対のバランサ兼用ウエツブ＃５，
＃６，＃７，＃８により打ち消されるので、余肉
４ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄの除去や別途のウエイト
の肉盛りなどの後加工が一切不要となり、加工工
数が大幅に低減する。
以上説明した通り本考案によれば、クランクシ
ヤフトの長手方向中央部に位置し、かつクランク
ジヤーナル廻りに相互に180度の間隔を以つて鍛
型の分割面に対して対称配置される２対のバラン
サ兼用ウエツブが、クランクジヤーナルに対して
上記分割面に沿う幅方向に所定量偏心すること
で、鍛型のアンダカツトにより他のバランサ兼用
ウエツブに形成される余肉によつて発生するクラ
ンクシヤフト廻りのモーメントが打ち消されるか
ら、上記余肉の除去やウエイトの肉盛りなどの後
加工が一切不要となり、加工工数を大幅に低減す
ることができる。
ヤフトの長手方向中央部に位置し、かつクランク
ジヤーナル廻りに相互に180度の間隔を以つて鍛
型の分割面に対して対称配置される２対のバラン
サ兼用ウエツブが、クランクジヤーナルに対して
上記分割面に沿う幅方向に所定量偏心すること
で、鍛型のアンダカツトにより他のバランサ兼用
ウエツブに形成される余肉によつて発生するクラ
ンクシヤフト廻りのモーメントが打ち消されるか
ら、上記余肉の除去やウエイトの肉盛りなどの後
加工が一切不要となり、加工工数を大幅に低減す
ることができる。
第１図は本考案によるクランクシヤフトの概略
側面図、第２図ないし第７図は第１図の−断
面図ないし−断面図、第８図は本考案による
クランクシヤフトのバランサ兼用ウエツブによる
モーメントを示す図、第９図は本考案によるクラ
ンクシヤフトのバランサ兼用ウエツブの重心Ｇを
求める説明図、第１０図は本考案によるクランク
シヤフトのモーメントを求める説明図である。 １……クランクシヤフト、２ａないし２ｆ……
クランクピン、３ａないし３ｇ……クランクジヤ
ーナル、４ａないし４ｄ……余肉、＃１ないし
＃１２……バランサ兼用ウエツブ。
側面図、第２図ないし第７図は第１図の−断
面図ないし−断面図、第８図は本考案による
クランクシヤフトのバランサ兼用ウエツブによる
モーメントを示す図、第９図は本考案によるクラ
ンクシヤフトのバランサ兼用ウエツブの重心Ｇを
求める説明図、第１０図は本考案によるクランク
シヤフトのモーメントを求める説明図である。 １……クランクシヤフト、２ａないし２ｆ……
クランクピン、３ａないし３ｇ……クランクジヤ
ーナル、４ａないし４ｄ……余肉、＃１ないし
＃１２……バランサ兼用ウエツブ。
Claims (1)
- 【実用新案登録請求の範囲】 軸芯線上に分割面を設定した上下の鍛型により
型鍛造されるエンジンのクランクシヤフトにおい
て、 各クランクジヤーナルにそれぞれ１対のバラン
サ兼用ウエツブを介して連結される６個のクラン
クピンのうち長手方向中央部に位置して隣合う２
個のクランクピン、およびこれらのクランクピン
にそれぞれ連結する２対のバランサ兼用ウエツブ
がクランクジヤーナル廻りに相互に180度の間隔
を以つて鍛型の分割面に対して対称配置される６
気筒エンジンのクランクシヤフトであつて、 上記２対のバランサ兼用ウエツブは、鍛型のア
ンダカツトにより他のバランサ兼用ウエツブに形
成される余肉によつて発生するクランクシヤフト
廻りのモーメントを打ち消すように、クランクジ
ヤーナルに対して上記分割面に沿う幅方向に所定
量偏心させたことを特徴とするクランクシヤフ
ト。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1986106106U JPH058336Y2 (ja) | 1986-07-09 | 1986-07-09 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1986106106U JPH058336Y2 (ja) | 1986-07-09 | 1986-07-09 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6311918U JPS6311918U (ja) | 1988-01-26 |
| JPH058336Y2 true JPH058336Y2 (ja) | 1993-03-02 |
Family
ID=30981164
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1986106106U Expired - Lifetime JPH058336Y2 (ja) | 1986-07-09 | 1986-07-09 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH058336Y2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2014103636A1 (ja) * | 2012-12-27 | 2014-07-03 | 本田技研工業株式会社 | 無段変速機 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4568622B2 (ja) * | 2005-02-28 | 2010-10-27 | 三菱重工業株式会社 | 一体型クランク軸及びその製造方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59232644A (ja) * | 1983-06-15 | 1984-12-27 | Honda Motor Co Ltd | クランクシヤフト鍛造用素材 |
-
1986
- 1986-07-09 JP JP1986106106U patent/JPH058336Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59232644A (ja) * | 1983-06-15 | 1984-12-27 | Honda Motor Co Ltd | クランクシヤフト鍛造用素材 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2014103636A1 (ja) * | 2012-12-27 | 2014-07-03 | 本田技研工業株式会社 | 無段変速機 |
| US9441716B2 (en) | 2012-12-27 | 2016-09-13 | Honda Motor Co., Ltd. | Stepless transmission |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6311918U (ja) | 1988-01-26 |
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