JPH0579545A - コアレストルクコンバータ - Google Patents
コアレストルクコンバータInfo
- Publication number
- JPH0579545A JPH0579545A JP3105862A JP10586291A JPH0579545A JP H0579545 A JPH0579545 A JP H0579545A JP 3105862 A JP3105862 A JP 3105862A JP 10586291 A JP10586291 A JP 10586291A JP H0579545 A JPH0579545 A JP H0579545A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- impeller
- stator
- torque converter
- virtual core
- blades
- Prior art date
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- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H41/00—Rotary fluid gearing of the hydrokinetic type
- F16H41/24—Details
- F16H41/26—Shape of runner blades or channels with respect to function
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Control Of Fluid Gearings (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 ポンプインペラとタービンランナとステータ
の各翼が集合している部分にコアを持たないコアレスト
ルクコンバータにおいて、容量低下を最小限に抑えなが
ら、効率，トルク比等の流体性能の向上を図ること。 【構成】 ポンプインペラの翼形状を、仮想コア部での
出口角を小さくする切除部や小出口角インペラ翼面や滑
らかなインペラ翼曲面を有する形状とした。
の各翼が集合している部分にコアを持たないコアレスト
ルクコンバータにおいて、容量低下を最小限に抑えなが
ら、効率，トルク比等の流体性能の向上を図ること。 【構成】 ポンプインペラの翼形状を、仮想コア部での
出口角を小さくする切除部や小出口角インペラ翼面や滑
らかなインペラ翼曲面を有する形状とした。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、車両用自動変速等に適
用され、ポンプインペラとタービンランナとステータの
各翼が集合している部分にコアを持たないコアレストル
クコンバータに関する。
用され、ポンプインペラとタービンランナとステータの
各翼が集合している部分にコアを持たないコアレストル
クコンバータに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、コアレストルクコンバータとして
は、例えば、実開平１−１２８０５５号公報に記載のも
のが知られている。
は、例えば、実開平１−１２８０５５号公報に記載のも
のが知られている。
【０００３】上記従来出典には、図１１に示すように、
ポンプインペラとタービンランナとステータとの３要素
を持ち、これらの各翼が集合している部分にコアを持た
ない３要素１段２相型と呼ばれるコアレストルクコンバ
ータが示されている。
ポンプインペラとタービンランナとステータとの３要素
を持ち、これらの各翼が集合している部分にコアを持た
ない３要素１段２相型と呼ばれるコアレストルクコンバ
ータが示されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来のコアレストルクコンバータにあっては、コアに相当
する部分での流量が加わることで、同じ大きさである場
合には一般に知られるコア付トルクコンバータに比べ大
きな循環流量が確保され、容量の増大を図り得る長所を
有するが、ポンプインペラの出口角が外側から内側まで
ほぼ一定角に設定されたインペラ翼形状である為、下記
の理由により効率やトルク比等の流体性能が十分である
とはいえない。
来のコアレストルクコンバータにあっては、コアに相当
する部分での流量が加わることで、同じ大きさである場
合には一般に知られるコア付トルクコンバータに比べ大
きな循環流量が確保され、容量の増大を図り得る長所を
有するが、ポンプインペラの出口角が外側から内側まで
ほぼ一定角に設定されたインペラ翼形状である為、下記
の理由により効率やトルク比等の流体性能が十分である
とはいえない。
【０００５】即ち、コアレストルクコンバータでは、ス
テータの流路断面積と同一となるようにインペラ上に仮
想コア線が定義される。そして、インペラ出口上で、図
１１のＡ〜Ｂの仮想コア線より外側の領域では、ステー
タを通過する流体によりトルク増大機能を享有するトル
コンとして作用する流れとなるが、図１１のＢ〜Ｃの仮
想コア線より内側の領域では、ステータを通過しない流
体によりトルク増大機能がほとんど発揮されなく、フル
カン（フルードカップリング）として作用する流れとな
る。つまり、Ａ〜Ｂ間の流れとＢ〜Ｃ間の流れでは、ト
ルクコンバータ全体性能に及ぼす影響が異なる。
テータの流路断面積と同一となるようにインペラ上に仮
想コア線が定義される。そして、インペラ出口上で、図
１１のＡ〜Ｂの仮想コア線より外側の領域では、ステー
タを通過する流体によりトルク増大機能を享有するトル
コンとして作用する流れとなるが、図１１のＢ〜Ｃの仮
想コア線より内側の領域では、ステータを通過しない流
体によりトルク増大機能がほとんど発揮されなく、フル
カン（フルードカップリング）として作用する流れとな
る。つまり、Ａ〜Ｂ間の流れとＢ〜Ｃ間の流れでは、ト
ルクコンバータ全体性能に及ぼす影響が異なる。
【０００６】これに対し、従来は流量を決定する要素と
してその影響が大きいポンプインペラの出口角が外側か
ら内側までほぼ一定角に設定されていることで、フルカ
ンとして作用するＢ〜Ｃ間でも出口速度が高くて大流量
が確保される為、トルク比が１以上であるＡ〜Ｂ間流量
に対しトルク比が１であるＢ〜Ｃ間流量の比率が無視で
きない程度まで大きくなり、効率やトルク比等の流体性
能が十分とはいえない。
してその影響が大きいポンプインペラの出口角が外側か
ら内側までほぼ一定角に設定されていることで、フルカ
ンとして作用するＢ〜Ｃ間でも出口速度が高くて大流量
が確保される為、トルク比が１以上であるＡ〜Ｂ間流量
に対しトルク比が１であるＢ〜Ｃ間流量の比率が無視で
きない程度まで大きくなり、効率やトルク比等の流体性
能が十分とはいえない。
【０００７】尚、全体の効率やトルク比は、（Ａ〜Ｂ間
流量）：（Ｂ〜Ｃ間流量）の比で決まる。
流量）：（Ｂ〜Ｃ間流量）の比で決まる。
【０００８】本発明は、上記のような問題に着目してな
されたもので、ポンプインペラとタービンランナとステ
ータの各翼が集合している部分にコアを持たないコアレ
ストルクコンバータにおいて、容量低下を最小限に抑え
ながら、効率，トルク比等の流体性能の向上を図ること
を共通の課題とする。
されたもので、ポンプインペラとタービンランナとステ
ータの各翼が集合している部分にコアを持たないコアレ
ストルクコンバータにおいて、容量低下を最小限に抑え
ながら、効率，トルク比等の流体性能の向上を図ること
を共通の課題とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
請求項１記載のコアレストルクコンバータでは、ポンプ
インペラの翼形状を、仮想コア部での出口角を小さくす
る切除部を有する形状とした。
請求項１記載のコアレストルクコンバータでは、ポンプ
インペラの翼形状を、仮想コア部での出口角を小さくす
る切除部を有する形状とした。
【００１０】即ち、ポンプインペラとタービンランナと
ステータとの３要素を持ち、これらの各翼が集合してい
る部分にコアを持たないコアレストルクコンバータにお
いて、前記ポンプインペラのインペラ翼を、ステータの
流路断面積と同一となるようにインペラ上に定義された
仮想コア線のインペラ出口交点と、ステータのインペラ
側角部に対応するインペラ角点とを、直線あるいは曲線
で結んだ部分を切除した切除部を有する翼形状としたこ
とを特徴とする。
ステータとの３要素を持ち、これらの各翼が集合してい
る部分にコアを持たないコアレストルクコンバータにお
いて、前記ポンプインペラのインペラ翼を、ステータの
流路断面積と同一となるようにインペラ上に定義された
仮想コア線のインペラ出口交点と、ステータのインペラ
側角部に対応するインペラ角点とを、直線あるいは曲線
で結んだ部分を切除した切除部を有する翼形状としたこ
とを特徴とする。
【００１１】上記課題を解決するため請求項２記載のコ
アレストルクコンバータでは、ポンプインペラの翼形状
を、仮想コア部での出口角を小さくした小出口角インペ
ラ翼面を有する形状とした。
アレストルクコンバータでは、ポンプインペラの翼形状
を、仮想コア部での出口角を小さくした小出口角インペ
ラ翼面を有する形状とした。
【００１２】即ち、ポンプインペラとタービンランナと
ステータとの３要素を持ち、これらの各翼が集合してい
る部分にコアを持たないコアレストルクコンバータにお
いて、前記ポンプインペラのインペラ翼を、ステータの
流路断面積と同一となるようにインペラ上に定義された
仮想コア線を境として、仮想コア線の内側でのインペラ
出口角を仮想コア線の外側でのインペラ出口角より小さ
くした小出口角インペラ翼面を有する翼形状としたこと
を特徴とする。
ステータとの３要素を持ち、これらの各翼が集合してい
る部分にコアを持たないコアレストルクコンバータにお
いて、前記ポンプインペラのインペラ翼を、ステータの
流路断面積と同一となるようにインペラ上に定義された
仮想コア線を境として、仮想コア線の内側でのインペラ
出口角を仮想コア線の外側でのインペラ出口角より小さ
くした小出口角インペラ翼面を有する翼形状としたこと
を特徴とする。
【００１３】上記課題を解決するため請求項３記載のコ
アレストルクコンバータでは、ポンプインペラの翼形状
を、インペラ出口上での出口角を外側から内側に向うに
従って小さくした滑らかな翼曲面を有する形状とした。
アレストルクコンバータでは、ポンプインペラの翼形状
を、インペラ出口上での出口角を外側から内側に向うに
従って小さくした滑らかな翼曲面を有する形状とした。
【００１４】即ち、ポンプインペラとタービンランナと
ステータとの３要素を持ち、これらの各翼が集合してい
る部分にコアを持たないコアレストルクコンバータにお
いて、前記ポンプインペラのインペラ翼を、シェル面上
に分布された定義点と、ステータの流路断面積と同一と
なるようにインペラ上に定義された仮想コア線上に分布
された定義点と、インペラ翼突端点との３点を滑らかな
曲線で結び、インペラ出口上で外側から内側に向かうに
従ってインペラ出口角を小さくする曲線の集合で設定さ
れた翼形状としたことを特徴とする。
ステータとの３要素を持ち、これらの各翼が集合してい
る部分にコアを持たないコアレストルクコンバータにお
いて、前記ポンプインペラのインペラ翼を、シェル面上
に分布された定義点と、ステータの流路断面積と同一と
なるようにインペラ上に定義された仮想コア線上に分布
された定義点と、インペラ翼突端点との３点を滑らかな
曲線で結び、インペラ出口上で外側から内側に向かうに
従ってインペラ出口角を小さくする曲線の集合で設定さ
れた翼形状としたことを特徴とする。
【００１５】
【作用】コアレストルクコンバータの作動時における循
環流は、ステータの流路断面積と同一となるようにイン
ペラ上に定義される仮想コア線より外側の領域では、ス
テータを通過する流体によりトルク増大機能を享有する
トルコンとして作用する流れとなる。また、仮想コア線
より内側の領域では、ステータを通過しない流体により
トルク増大機能がほとんど発揮されなく、フルカンとし
て作用する流れとなる。
環流は、ステータの流路断面積と同一となるようにイン
ペラ上に定義される仮想コア線より外側の領域では、ス
テータを通過する流体によりトルク増大機能を享有する
トルコンとして作用する流れとなる。また、仮想コア線
より内側の領域では、ステータを通過しない流体により
トルク増大機能がほとんど発揮されなく、フルカンとし
て作用する流れとなる。
【００１６】これに対し、請求項１〜請求項３では、そ
れぞれ上記のようなポンプインペラ形状とすることによ
り、いずれもポンプインペラの出口角が仮想コア線の外
側より仮想コア線の内側が領域において小さくなるよう
に設定されることになる。
れぞれ上記のようなポンプインペラ形状とすることによ
り、いずれもポンプインペラの出口角が仮想コア線の外
側より仮想コア線の内側が領域において小さくなるよう
に設定されることになる。
【００１７】従って、従来のコアレストルクコンバータ
と循環流量を比べた場合、トルク比が１以上である仮想
コア線の外側での流量に対しトルク比が１である仮想コ
ア線の内側での流量の比率が従来のコアレストルクコン
バータに比べて小さくなり、効率やトルク比等の流体性
能の向上が図られる。
と循環流量を比べた場合、トルク比が１以上である仮想
コア線の外側での流量に対しトルク比が１である仮想コ
ア線の内側での流量の比率が従来のコアレストルクコン
バータに比べて小さくなり、効率やトルク比等の流体性
能の向上が図られる。
【００１８】しかも、トルク比が１である仮想コア線の
内側での流量の減少があるが、仮想コア線の内側での流
速が遅くなることによって、仮想コア部及びその周辺で
発生していた渦流れが小さく抑えられ、逆流分の渦によ
り仮想コア線の外側を流れる循環流に対する衝突損失が
減少することで、仮想コア線の外側での流量の増大があ
り、トータルとしての実質的な流量低下は小さく抑えら
れ、この結果、容量低下も最小限に抑えられることにな
る。
内側での流量の減少があるが、仮想コア線の内側での流
速が遅くなることによって、仮想コア部及びその周辺で
発生していた渦流れが小さく抑えられ、逆流分の渦によ
り仮想コア線の外側を流れる循環流に対する衝突損失が
減少することで、仮想コア線の外側での流量の増大があ
り、トータルとしての実質的な流量低下は小さく抑えら
れ、この結果、容量低下も最小限に抑えられることにな
る。
【００１９】
（第１実施例）請求項１記載の発明に対応する第１実施
例のコアレストルクコンバータについて図面に、基づき
以下説明する。
例のコアレストルクコンバータについて図面に、基づき
以下説明する。
【００２０】まず、構成を説明する。
【００２１】図１は本発明第１実施例のコアレストルク
コンバータを示す断面図、図２は図１のＥ−Ｆ線による
インペラ翼端面図、図３は仮想コア線の定義を説明する
図である。
コンバータを示す断面図、図２は図１のＥ−Ｆ線による
インペラ翼端面図、図３は仮想コア線の定義を説明する
図である。
【００２２】第１実施例のコアレストルクコンバータ
は、図１に示すように、エンジンから回転駆動力が入力
されるコンバータカバー１に結合されるポンプインペラ
２と、該ポンプインペラ２の対向位置に配置され、図外
のトランスミッション入力軸がターブンハブ３を介して
連結されるタービンランナ４と、前記ポンプインペラ２
とタービンランナ４とに挟まれた内径部に配置され、図
外のケースにワンウェイクラッチ５を介して設けられる
ステータ６との３要素を持ち、これらの各翼２，４，６
が集合している部分は互いに翼端を近接させているだけ
でコアを持たない。前記ポンプインペラ２は、インペラ
シェル２ａとインペラ翼２ｂを有して構成され、インペ
ラ翼２ｂは、ステータ６の流路断面積と同一となるよう
にインペラ上に定義された仮想コア線のインペラ出口交
点ＢＮと、ステータ６のインペラ側角部に対応するイン
ペラ角点Ｂ１とを、直線で結んだ部分（Ｂ１〜ＢＮ〜Ｃ
で囲まれる部分）を切除した切除部２ｃを有する翼形状
とされている。
は、図１に示すように、エンジンから回転駆動力が入力
されるコンバータカバー１に結合されるポンプインペラ
２と、該ポンプインペラ２の対向位置に配置され、図外
のトランスミッション入力軸がターブンハブ３を介して
連結されるタービンランナ４と、前記ポンプインペラ２
とタービンランナ４とに挟まれた内径部に配置され、図
外のケースにワンウェイクラッチ５を介して設けられる
ステータ６との３要素を持ち、これらの各翼２，４，６
が集合している部分は互いに翼端を近接させているだけ
でコアを持たない。前記ポンプインペラ２は、インペラ
シェル２ａとインペラ翼２ｂを有して構成され、インペ
ラ翼２ｂは、ステータ６の流路断面積と同一となるよう
にインペラ上に定義された仮想コア線のインペラ出口交
点ＢＮと、ステータ６のインペラ側角部に対応するイン
ペラ角点Ｂ１とを、直線で結んだ部分（Ｂ１〜ＢＮ〜Ｃ
で囲まれる部分）を切除した切除部２ｃを有する翼形状
とされている。
【００２３】前記インペラ翼２ｂは、図２に示すよう
に、切除部２ｃがない出口角αに対し切除部２ｃによっ
て小さな出口角α’（＜α）とされる。
に、切除部２ｃがない出口角αに対し切除部２ｃによっ
て小さな出口角α’（＜α）とされる。
【００２４】前記仮想コア線は、回転軸直角方向断面で
のステータ部円環総面積と等しくなるインペラ出口部面
積となる線で定義される。つまり、図３に示すように、
インペラ外径をD1、ステータ外径をD2、ステータ内径を
D3、仮想コア径をDBとする時、 D22 −D32 ＝D12 −DB2 の式を満足することになり、仮想コア径DBは下記の式で
あらわされる。
のステータ部円環総面積と等しくなるインペラ出口部面
積となる線で定義される。つまり、図３に示すように、
インペラ外径をD1、ステータ外径をD2、ステータ内径を
D3、仮想コア径をDBとする時、 D22 −D32 ＝D12 −DB2 の式を満足することになり、仮想コア径DBは下記の式で
あらわされる。
【００２５】
【式１】
【００２６】
【００２７】次に、作用を説明する。
【００２８】図４は第１実施例のコアレストルクコンバ
ータのフローパターンを示す図であり、作動時における
循環流は、ステータの流路断面積と同一となるようにイ
ンペラ上に定義される仮想コア線より外側の領域では、
ステータを通過する流体によりトルク増大機能を享有す
るトルコンとして作用する流れとなる。また、仮想コア
線より内側の領域では、ステータを通過しない流体によ
りトルク増大機能がほとんど発揮されなく、フルカンと
して作用する流れとなる。
ータのフローパターンを示す図であり、作動時における
循環流は、ステータの流路断面積と同一となるようにイ
ンペラ上に定義される仮想コア線より外側の領域では、
ステータを通過する流体によりトルク増大機能を享有す
るトルコンとして作用する流れとなる。また、仮想コア
線より内側の領域では、ステータを通過しない流体によ
りトルク増大機能がほとんど発揮されなく、フルカンと
して作用する流れとなる。
【００２９】これに対し、循環流量に最も大きな影響を
与えるインペラ出口角をみると、インペラ翼に切除部を
設けたポンプインペラ形状としていることにより、ポン
プインペラの出口角が仮想コア線の外側では出口角αで
あるのに対し、仮想コア線の内側では出口角α’という
ように小さく設定されている。尚、インペラの回転方向
を正として、出口角が大きいほどタービンランナ側へ押
し出される流速が速くなり、循環流量が増す。
与えるインペラ出口角をみると、インペラ翼に切除部を
設けたポンプインペラ形状としていることにより、ポン
プインペラの出口角が仮想コア線の外側では出口角αで
あるのに対し、仮想コア線の内側では出口角α’という
ように小さく設定されている。尚、インペラの回転方向
を正として、出口角が大きいほどタービンランナ側へ押
し出される流速が速くなり、循環流量が増す。
【００３０】従って、従来のコアレストルクコンバータ
と循環流量を比べた場合、トルク比が１以上である仮想
コア線の外側での流量に対しトルク比が１である仮想コ
ア線の内側での流量の比率が従来のコアレストルクコン
バータに比べて小さくなり、両者の流量比が決定要因と
なる効率やトルク比等の流体性能の向上が図られる。
と循環流量を比べた場合、トルク比が１以上である仮想
コア線の外側での流量に対しトルク比が１である仮想コ
ア線の内側での流量の比率が従来のコアレストルクコン
バータに比べて小さくなり、両者の流量比が決定要因と
なる効率やトルク比等の流体性能の向上が図られる。
【００３１】しかも、トルク比が１である仮想コア線の
内側での流量の減少があるが、仮想コア線の内側での流
速が遅くなることによって、仮想コア部及びその周辺で
発生していた渦流れが小さく抑えられ、逆流分の渦によ
り仮想コア線の外側を流れる循環流に対する衝突損失が
減少することで、仮想コア線の外側での流量の増大があ
り、トータルとしての実質的な流量低下は小さく抑えら
れ、この結果、容量低下も最小限に抑えられることにな
る。
内側での流量の減少があるが、仮想コア線の内側での流
速が遅くなることによって、仮想コア部及びその周辺で
発生していた渦流れが小さく抑えられ、逆流分の渦によ
り仮想コア線の外側を流れる循環流に対する衝突損失が
減少することで、仮想コア線の外側での流量の増大があ
り、トータルとしての実質的な流量低下は小さく抑えら
れ、この結果、容量低下も最小限に抑えられることにな
る。
【００３２】以上説明してきたように第１実施例のコア
レストルクコンバータにあっては、下記に列挙する効果
を発揮する。
レストルクコンバータにあっては、下記に列挙する効果
を発揮する。
【００３３】（１）ポンプインペラ２とタービンランナ
４とステータ６の各翼が集合している部分にコアを持た
ないコアレストルクコンバータにおいて、ポンプインペ
ラ２の翼形状を、仮想コア部での出口角を小さくする切
除部２ｃを有する形状とした為、容量低下を最小限に抑
えながら、効率，トルク比等の流体性能の向上を図るこ
とができる。
４とステータ６の各翼が集合している部分にコアを持た
ないコアレストルクコンバータにおいて、ポンプインペ
ラ２の翼形状を、仮想コア部での出口角を小さくする切
除部２ｃを有する形状とした為、容量低下を最小限に抑
えながら、効率，トルク比等の流体性能の向上を図るこ
とができる。
【００３４】ちなみに、図５は速度比を横軸にした、容
量係数τとトルク比ｔと効率ηの比較特性図であり、こ
の特性から明らかなように、低速度比領域でわずかに容
量低下があるだけで、効率η及びトルク比ｔは所定の向
上代が確保されている。特に、効率ηに関しては、速度
比が0.5 前後の領域において大きな向上がみられ、トル
ク比ｔに関しては、速度比が０のストールトルク比の大
きな向上がみられる。
量係数τとトルク比ｔと効率ηの比較特性図であり、こ
の特性から明らかなように、低速度比領域でわずかに容
量低下があるだけで、効率η及びトルク比ｔは所定の向
上代が確保されている。特に、効率ηに関しては、速度
比が0.5 前後の領域において大きな向上がみられ、トル
ク比ｔに関しては、速度比が０のストールトルク比の大
きな向上がみられる。
【００３５】（２）切除部２ｃによりインペラ翼２ｂの
うち最も強度的に弱く振れ易い角部がなくなる為、イン
ペラ翼２ｂの固有振動数が上がり音振性能が向上すると
共に、耐久性も向上する。
うち最も強度的に弱く振れ易い角部がなくなる為、イン
ペラ翼２ｂの固有振動数が上がり音振性能が向上すると
共に、耐久性も向上する。
【００３６】ここで、図１〜図５では、インペラ出口交
点ＢＮとインペラ角点Ｂ１とを直線で結んだ部分を切除
した切除部２ｃを有する翼形状の例を示したが、図６に
示すように、インペラ出口交点ＢＮとインペラ角点Ｂ１
とを凸状の滑らかな円弧曲線（２次曲線等）で結んだ部
分を切除した切除部２ｃ’としても良い。
点ＢＮとインペラ角点Ｂ１とを直線で結んだ部分を切除
した切除部２ｃを有する翼形状の例を示したが、図６に
示すように、インペラ出口交点ＢＮとインペラ角点Ｂ１
とを凸状の滑らかな円弧曲線（２次曲線等）で結んだ部
分を切除した切除部２ｃ’としても良い。
【００３７】この場合には、下記に述べる効果が追加さ
れる。
れる。
【００３８】（３）インペラ出口交点ＢＮとインペラ角
点Ｂ１への応力集中が軽減され、インペラ剛性が向上す
るし、プレス型成形による場合には、製造性も向上す
る。
点Ｂ１への応力集中が軽減され、インペラ剛性が向上す
るし、プレス型成形による場合には、製造性も向上す
る。
【００３９】以上、第１実施例を図面により説明してき
たが、切除部の形状としては、直線や凸状の滑らかな円
弧曲線に限らず、放物線や楕円等の２次曲線でも良い。
たが、切除部の形状としては、直線や凸状の滑らかな円
弧曲線に限らず、放物線や楕円等の２次曲線でも良い。
【００４０】特に、放物線や楕円等の２次曲線の場合に
は、パラメータ設計ができ、切除量がパラメータで容易
に制御できる。この結果、トルクコンバータをエンジン
と組み合せ、かつ、車両に搭載した場合、最終的には、
発進性能，燃費等の要求によりトルクコンバータ容量の
微調整が必要になるが、この時、基本形状を変えずに容
量調整ができることになり大きなメリットとなる。
は、パラメータ設計ができ、切除量がパラメータで容易
に制御できる。この結果、トルクコンバータをエンジン
と組み合せ、かつ、車両に搭載した場合、最終的には、
発進性能，燃費等の要求によりトルクコンバータ容量の
微調整が必要になるが、この時、基本形状を変えずに容
量調整ができることになり大きなメリットとなる。
【００４１】また、凸状に限らず凹状の滑らかな曲線で
ある場合も含まれる。
ある場合も含まれる。
【００４２】（第２実施例）請求項２記載の発明に対応
する第２実施例のコアレストルクコンバータについて図
面に基づき以下説明する。
する第２実施例のコアレストルクコンバータについて図
面に基づき以下説明する。
【００４３】まず、構成を説明する。
【００４４】図７は本発明第２実施例のコアレストルク
コンバータを示す断面図、図８は図７のE1−F1線，E2−
F2線，E3−F3線によるインペラ翼端面図である。
コンバータを示す断面図、図８は図７のE1−F1線，E2−
F2線，E3−F3線によるインペラ翼端面図である。
【００４５】ポンプインペラ２とタービンランナ４とス
テータ６との３要素を持ち、これらの各翼が集合してい
る部分にコアを持たないコアレストルクコンバータの基
本的構成は第１実施例と同様である。
テータ６との３要素を持ち、これらの各翼が集合してい
る部分にコアを持たないコアレストルクコンバータの基
本的構成は第１実施例と同様である。
【００４６】前記ポンプインペラ２のインペラ翼２ｂ
は、ステータ６の流路断面積と同一となるようにインペ
ラ上に定義された仮想コア線を境として、仮想コア線の
外側では大きなインペラ出口角αを持つ大出口角インペ
ラ翼面２ｂ１とし、仮想コア線の内側では小さなインペ
ラ出口角α’を持つ小出口角インペラ翼面２ｂ２とした
翼形状とされている。
は、ステータ６の流路断面積と同一となるようにインペ
ラ上に定義された仮想コア線を境として、仮想コア線の
外側では大きなインペラ出口角αを持つ大出口角インペ
ラ翼面２ｂ１とし、仮想コア線の内側では小さなインペ
ラ出口角α’を持つ小出口角インペラ翼面２ｂ２とした
翼形状とされている。
【００４７】第１実施例の場合の切除部２ｃと小出口角
インペラ翼面２ｂ２とは構成的に異なるものの、いずれ
もインペラ出口角α’を得る点については第１実施例の
場合と同様となる。従って、第１実施例と同様な作用を
示すことになる。
インペラ翼面２ｂ２とは構成的に異なるものの、いずれ
もインペラ出口角α’を得る点については第１実施例の
場合と同様となる。従って、第１実施例と同様な作用を
示すことになる。
【００４８】以上説明してきたように第２実施例のコア
レストルクコンバータにあっては、下記に列挙する効果
を発揮する。
レストルクコンバータにあっては、下記に列挙する効果
を発揮する。
【００４９】（１）ポンプインペラ２とタービンランナ
４とステータ６の各翼が集合している部分にコアを持た
ないコアレストルクコンバータにおいて、ポンプインペ
ラ２の翼形状を、仮想コア部での出口角を小さくする小
出口角インペラ翼面２ｂ２を有する形状とした為、容量
低下を最小限に抑えながら、効率，トルク比等の流体性
能の向上を図ることができる。
４とステータ６の各翼が集合している部分にコアを持た
ないコアレストルクコンバータにおいて、ポンプインペ
ラ２の翼形状を、仮想コア部での出口角を小さくする小
出口角インペラ翼面２ｂ２を有する形状とした為、容量
低下を最小限に抑えながら、効率，トルク比等の流体性
能の向上を図ることができる。
【００５０】（２）仮想コアの内側部分でのみ小出口角
インペラ翼面２ｂ２として仮想コア部での出口角を小さ
くする構成とした為、インペラ翼２ｂの翼形状の大幅な
変更を要さず、製造コスト的に有利となる。
インペラ翼面２ｂ２として仮想コア部での出口角を小さ
くする構成とした為、インペラ翼２ｂの翼形状の大幅な
変更を要さず、製造コスト的に有利となる。
【００５１】（第３実施例）請求項３記載の発明に対応
する第３実施例のコアレストルクコンバータについて図
面に基づき以下説明する。
する第３実施例のコアレストルクコンバータについて図
面に基づき以下説明する。
【００５２】まず、構成を説明する。
【００５３】図９は本発明第３実施例のコアレストルク
コンバータを示す断面図、図１０は図９のE1−F1線，E2
−F2線，E3−F3線によるインペラ翼端面図である。
コンバータを示す断面図、図１０は図９のE1−F1線，E2
−F2線，E3−F3線によるインペラ翼端面図である。
【００５４】ポンプインペラ２とタービンランナ４とス
テータ６との３要素を持ち、これらの各翼が集合してい
る部分にコアを持たないコアレストルクコンバータの基
本的構成は第１実施例と同様である。
テータ６との３要素を持ち、これらの各翼が集合してい
る部分にコアを持たないコアレストルクコンバータの基
本的構成は第１実施例と同様である。
【００５５】前記ポンプインペラ２のインペラ翼２ｂ
は、シェル面上に分布された定義点A1，A2〜ANと、ステ
ータ６の流路断面積と同一となるようにインペラ上に定
義された仮想コア線上に分布された定義点B1，B2〜BN
と、インペラ翼突端点Ｃとの３点を滑らかな曲線（ほう
物線，スプライン曲線等）で結び、インペラ出口上で外
側から内側に向かうに従ってインペラ出口角を小さくす
る曲線の集合で設定されたインペラ翼曲面２ｂ３を有す
る翼形状とされている。
は、シェル面上に分布された定義点A1，A2〜ANと、ステ
ータ６の流路断面積と同一となるようにインペラ上に定
義された仮想コア線上に分布された定義点B1，B2〜BN
と、インペラ翼突端点Ｃとの３点を滑らかな曲線（ほう
物線，スプライン曲線等）で結び、インペラ出口上で外
側から内側に向かうに従ってインペラ出口角を小さくす
る曲線の集合で設定されたインペラ翼曲面２ｂ３を有す
る翼形状とされている。
【００５６】ここで、インペラ出口角は、図１０に示す
ように、α１＞α２＞α３の関係を持つように設定され
る。
ように、α１＞α２＞α３の関係を持つように設定され
る。
【００５７】また、インペラ翼２ｂのうち、A1とB1とを
結ぶ線分より内側の翼形状は、シェル面上に分布された
定義点A-1,A-2 〜A-M と、定義点B1との２点を滑らかな
曲線で放射状に結び所望のインペラ入口角を得る曲線の
集合で設定されたインペラ翼曲面２ｂ４とされている。
結ぶ線分より内側の翼形状は、シェル面上に分布された
定義点A-1,A-2 〜A-M と、定義点B1との２点を滑らかな
曲線で放射状に結び所望のインペラ入口角を得る曲線の
集合で設定されたインペラ翼曲面２ｂ４とされている。
【００５８】尚、曲線の集合でインペラ曲面を設定する
ことに関しては、例えば、『流体伝動装置の設計』（オ
ーム社発行；石原智男著）の３７ページ〜４０ページを
参照のこと。
ことに関しては、例えば、『流体伝動装置の設計』（オ
ーム社発行；石原智男著）の３７ページ〜４０ページを
参照のこと。
【００５９】第１実施例や第２実施例の場合とは異な
り、徐々にインペラ出口角を小さくする翼形状であるも
のの、第１実施例と同様な作用を示すことになる。
り、徐々にインペラ出口角を小さくする翼形状であるも
のの、第１実施例と同様な作用を示すことになる。
【００６０】以上説明してきたように第３実施例のコア
レストルクコンバータにあっては、下記に列挙する効果
を発揮する。
レストルクコンバータにあっては、下記に列挙する効果
を発揮する。
【００６１】（１）ポンプインペラ２とタービンランナ
４とステータ６の各翼が集合している部分にコアを持た
ないコアレストルクコンバータにおいて、ポンプインペ
ラ２の翼形状を、仮想コア部での出口角を小さくする曲
線の集合で設定された滑らかなインペラ翼曲面２ｂ３を
有する翼形状とした為、容量低下を最小限に抑えなが
ら、効率，トルク比等の流体性能の向上を図ることがで
きる。
４とステータ６の各翼が集合している部分にコアを持た
ないコアレストルクコンバータにおいて、ポンプインペ
ラ２の翼形状を、仮想コア部での出口角を小さくする曲
線の集合で設定された滑らかなインペラ翼曲面２ｂ３を
有する翼形状とした為、容量低下を最小限に抑えなが
ら、効率，トルク比等の流体性能の向上を図ることがで
きる。
【００６２】（２）仮想コア線の内側と外側の翼面が全
体的に滑らかにつながる曲面形状である為、強度上有利
であるばかりでなく、製造上も有利となる。
体的に滑らかにつながる曲面形状である為、強度上有利
であるばかりでなく、製造上も有利となる。
【００６３】製造的には、例えば、板金プレス工法に場
合は、バックリングが少なく、鋳造工法の場合は、湯流
れが良くなる等のメリットがある。
合は、バックリングが少なく、鋳造工法の場合は、湯流
れが良くなる等のメリットがある。
【００６４】以上、各実施例を図面により説明してきた
が、具体的な構成は実施例に限られるものではなく、本
発明の要旨を逸脱しない範囲における変更や追加等があ
っても本発明に含まれる。
が、具体的な構成は実施例に限られるものではなく、本
発明の要旨を逸脱しない範囲における変更や追加等があ
っても本発明に含まれる。
【００６５】
【発明の効果】以上説明してきたように、請求項１記載
の本発明にあっては、ポンプインペラとタービンランナ
とステータの各翼が集合している部分にコアを持たない
コアレストルクコンバータにおいて、ポンプインペラの
翼形状を、仮想コア部での出口角を小さくする切除部を
有する形状とした為、容量低下を最小限に抑えながら、
効率，トルク比等の流体性能の向上を図ることができ、
加えて、音振性能や耐久性の向上を図ることができると
いう効果が得られる。
の本発明にあっては、ポンプインペラとタービンランナ
とステータの各翼が集合している部分にコアを持たない
コアレストルクコンバータにおいて、ポンプインペラの
翼形状を、仮想コア部での出口角を小さくする切除部を
有する形状とした為、容量低下を最小限に抑えながら、
効率，トルク比等の流体性能の向上を図ることができ、
加えて、音振性能や耐久性の向上を図ることができると
いう効果が得られる。
【００６６】請求項２記載の本発明にあっては、ポンプ
インペラとタービンランナとステータの各翼が集合して
いる部分にコアを持たないコアレストルクコンバータに
おいて、ポンプインペラの翼形状を、仮想コア部での出
口角を小さくする小出口角インペラ翼面を有する形状と
した為、容量低下を最小限に抑えながら、効率，トルク
比等の流体性能の向上を図ることができ、加えて、翼形
状の大幅な変更を要さず、製造コスト的に有利すること
ができるという効果が得られる。
インペラとタービンランナとステータの各翼が集合して
いる部分にコアを持たないコアレストルクコンバータに
おいて、ポンプインペラの翼形状を、仮想コア部での出
口角を小さくする小出口角インペラ翼面を有する形状と
した為、容量低下を最小限に抑えながら、効率，トルク
比等の流体性能の向上を図ることができ、加えて、翼形
状の大幅な変更を要さず、製造コスト的に有利すること
ができるという効果が得られる。
【００６７】請求項３記載の本発明にあっては、ポンプ
インペラとタービンランナとステータの各翼が集合して
いる部分にコアを持たないコアレストルクコンバータに
おいて、ポンプインペラの翼形状を、仮想コア部での出
口角を内側に向かって徐々に小さくする滑らかなインペ
ラ翼曲面を有する形状とした為、容量低下を最小限に抑
えながら、効率，トルク比等の流体性能の向上を図るこ
とができ、加えて、強度上有利であるばかりでなく製造
上も有利とすることができるという効果が得られる。
インペラとタービンランナとステータの各翼が集合して
いる部分にコアを持たないコアレストルクコンバータに
おいて、ポンプインペラの翼形状を、仮想コア部での出
口角を内側に向かって徐々に小さくする滑らかなインペ
ラ翼曲面を有する形状とした為、容量低下を最小限に抑
えながら、効率，トルク比等の流体性能の向上を図るこ
とができ、加えて、強度上有利であるばかりでなく製造
上も有利とすることができるという効果が得られる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明第１実施例のコアレストルクコンバータ
を示す断面図である。
を示す断面図である。
【図２】第１実施例のコアレストルクコンバータのイン
ペラ翼形状を示す図１のＥ−Ｆ線端面図である。
ペラ翼形状を示す図１のＥ−Ｆ線端面図である。
【図３】仮想コア部の定義を説明する図である。
【図４】第１実施例のコアレストルクコンバータの作用
説明図である。
説明図である。
【図５】第１実施例のコアレストルクコンバータと従来
のコアレストルクコンバータとの容量係数，トルク比，
効率の比較特性図である。
のコアレストルクコンバータとの容量係数，トルク比，
効率の比較特性図である。
【図６】図１と異なる形状の切除部を有する第１実施例
のコアレストルクコンバータを示す断面図である。
のコアレストルクコンバータを示す断面図である。
【図７】第２実施例のコアレストルクコンバータを示す
断面図である。
断面図である。
【図８】第２実施例のコアレストルクコンバータのイン
ペラ翼形状を示す図７のE1−F1線，E2−F2線，E3−F3線
の各端面図である。
ペラ翼形状を示す図７のE1−F1線，E2−F2線，E3−F3線
の各端面図である。
【図９】第３実施例のコアレストルクコンバータを示す
断面図である。
断面図である。
【図１０】第３実施例のコアレストルクコンバータのイ
ンペラ翼形状を示す図９のE1−F1線，E2−F2線，E3−F3
線の各端面図である。
ンペラ翼形状を示す図９のE1−F1線，E2−F2線，E3−F3
線の各端面図である。
【図１１】従来のコアレストルクコンバータを示す断面
図である。
図である。
１ コンバータカバー ２ ポンプインペラ ２ｃ 切除部 ３ タービンハブ ４ タービンランナ ５ ワンウェイクラッチ ６ ステータ
Claims (3)
- 【請求項１】 ポンプインペラとタービンランナとステ
ータとの３要素を持ち、これらの各翼が集合している部
分にコアを持たないコアレストルクコンバータにおい
て、 前記ポンプインペラのインペラ翼を、ステータの流路断
面積と同一となるようにインペラ上に定義された仮想コ
ア線のインペラ出口交点と、ステータのインペラ側角部
に対応するインペラ角点とを、直線あるいは曲線で結ん
だ部分を切除した切除部を有する翼形状としたことを特
徴とするコアレストルクコンバータ。 - 【請求項２】 ポンプインペラとタービンランナとステ
ータとの３要素を持ち、これらの各翼が集合している部
分にコアを持たないコアレストルクコンバータにおい
て、 前記ポンプインペラのインペラ翼を、ステータの流路断
面積と同一となるようにインペラ上に定義された仮想コ
ア線を境として、仮想コア線の内側でのインペラ出口角
を仮想コア線の外側でのインペラ出口角より小さくした
小出口角インペラ翼面を有する翼形状としたことを特徴
とするコアレストルクコンバータ。 - 【請求項３】 ポンプインペラとタービンランナとステ
ータとの３要素を持ち、これらの各翼が集合している部
分にコアを持たないコアレストルクコンバータにおい
て、 前記ポンプインペラのインペラ翼を、シェル面上に分布
された定義点と、ステータの流路断面積と同一となるよ
うにインペラ上に定義された仮想コア線上に分布された
定義点と、インペラ翼突端点との３点を滑らかな曲線で
結び、インペラ出口上で外側から内側に向かうに従って
インペラ出口角を小さくする曲線の集合で設定された翼
形状としたことを特徴とするコアレストルクコンバー
タ。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3105862A JPH0579545A (ja) | 1991-05-10 | 1991-05-10 | コアレストルクコンバータ |
| US07/873,852 US5255516A (en) | 1991-05-10 | 1992-04-27 | Coreless torque converter |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3105862A JPH0579545A (ja) | 1991-05-10 | 1991-05-10 | コアレストルクコンバータ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0579545A true JPH0579545A (ja) | 1993-03-30 |
Family
ID=14418791
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3105862A Pending JPH0579545A (ja) | 1991-05-10 | 1991-05-10 | コアレストルクコンバータ |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5255516A (ja) |
| JP (1) | JPH0579545A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006090505A (ja) * | 2004-09-27 | 2006-04-06 | Aisin Seiki Co Ltd | トルクコンバータ |
| JP2009210121A (ja) * | 2008-03-06 | 2009-09-17 | Nissan Motor Co Ltd | コアレストルクコンバータ |
| JP2011058601A (ja) * | 2009-09-14 | 2011-03-24 | Jatco Ltd | トルクコンバータのポンプインペラ |
| JP2011064231A (ja) * | 2009-09-16 | 2011-03-31 | Jatco Ltd | トルクコンバータのポンプインペラ製作方法 |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19845691A1 (de) * | 1998-10-05 | 2000-04-06 | Mannesmann Sachs Ag | Pumpenradanordnung und Turbinenradanordnung für einen hydrodynamischen Drehmomentwandler |
| JP4145589B2 (ja) * | 2002-07-17 | 2008-09-03 | 株式会社ユタカ技研 | 鞍乗り型車両用動力伝達装置 |
| JP2006071011A (ja) * | 2004-09-02 | 2006-03-16 | Exedy Corp | 流体式トルク伝達装置 |
| US20070210907A1 (en) * | 2005-06-29 | 2007-09-13 | Aron Mathew R | Illuminated motorcycle fairing element |
| US8592213B2 (en) * | 2008-10-03 | 2013-11-26 | Authentix, Inc. | Marking fuel for authentication using quantitative and binary markers |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3287908A (en) * | 1964-01-03 | 1966-11-29 | Borg Warner | Hydrokinetic torque converter |
| JPS52147269A (en) * | 1976-06-02 | 1977-12-07 | Hitachi Ltd | Fluid torque converter |
| JPS52156269A (en) * | 1976-06-21 | 1977-12-26 | Hitachi Ltd | Fluid torque converter |
| JPS531757A (en) * | 1976-06-28 | 1978-01-10 | Hitachi Ltd | Fluid torque converter |
| JPH01128055A (ja) * | 1987-11-13 | 1989-05-19 | Konica Corp | カメラのフイルム巻戻し製御装置 |
-
1991
- 1991-05-10 JP JP3105862A patent/JPH0579545A/ja active Pending
-
1992
- 1992-04-27 US US07/873,852 patent/US5255516A/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006090505A (ja) * | 2004-09-27 | 2006-04-06 | Aisin Seiki Co Ltd | トルクコンバータ |
| JP4669256B2 (ja) * | 2004-09-27 | 2011-04-13 | アイシン精機株式会社 | トルクコンバータ |
| JP2009210121A (ja) * | 2008-03-06 | 2009-09-17 | Nissan Motor Co Ltd | コアレストルクコンバータ |
| JP2011058601A (ja) * | 2009-09-14 | 2011-03-24 | Jatco Ltd | トルクコンバータのポンプインペラ |
| JP2011064231A (ja) * | 2009-09-16 | 2011-03-31 | Jatco Ltd | トルクコンバータのポンプインペラ製作方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5255516A (en) | 1993-10-26 |
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