JP3168668B2 - トルクコンバータのステータブレード - Google Patents
トルクコンバータのステータブレードInfo
- Publication number
- JP3168668B2 JP3168668B2 JP03616792A JP3616792A JP3168668B2 JP 3168668 B2 JP3168668 B2 JP 3168668B2 JP 03616792 A JP03616792 A JP 03616792A JP 3616792 A JP3616792 A JP 3616792A JP 3168668 B2 JP3168668 B2 JP 3168668B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- stator
- side end
- torque converter
- stator blade
- blade
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
- Control Of Fluid Gearings (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、特に自動車用に自動変
速機とともに用いられるトルクコンバータのステータブ
レードに関する。
速機とともに用いられるトルクコンバータのステータブ
レードに関する。
【０００２】
【従来の技術】この種のトルクコンバータのステータブ
レードは種々な改良がなされていて、特開昭６１−２４
４９６３号公報にて提案されているものや、図３，図４
（Ｃ），図５（Ｃ），図６（Ｃ）にて示したもの等が提
案されている。
レードは種々な改良がなされていて、特開昭６１−２４
４９６３号公報にて提案されているものや、図３，図４
（Ｃ），図５（Ｃ），図６（Ｃ）にて示したもの等が提
案されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上記した公
報や図３，図４（Ｃ），図５（Ｃ），図６（Ｃ）にて示
した従来のステータブレードにおいては、シェル側端部
の入口部分がコア側端部の入口部分に対してステータの
回転方向に変位しない或いは反時計方向に変位する形状
であって、シェル側部位の入口部分の受け面がシェル側
端部に向けて傾斜しているため、シェル側部位の入口部
分への流体流れはシェル側端部に片寄り、当該トルクコ
ンバータの容量係数，トルク比及び効率に影響を与え
る。本発明は上記した問題に対処すべくなされたもので
あり、上記した流体流れのシェル側端部への片寄りを抑
制して、同ステータブレードを採用した当該トルクコン
バータの容量係数，トルク比及び効率を向上させること
を目的としている。
報や図３，図４（Ｃ），図５（Ｃ），図６（Ｃ）にて示
した従来のステータブレードにおいては、シェル側端部
の入口部分がコア側端部の入口部分に対してステータの
回転方向に変位しない或いは反時計方向に変位する形状
であって、シェル側部位の入口部分の受け面がシェル側
端部に向けて傾斜しているため、シェル側部位の入口部
分への流体流れはシェル側端部に片寄り、当該トルクコ
ンバータの容量係数，トルク比及び効率に影響を与え
る。本発明は上記した問題に対処すべくなされたもので
あり、上記した流体流れのシェル側端部への片寄りを抑
制して、同ステータブレードを採用した当該トルクコン
バータの容量係数，トルク比及び効率を向上させること
を目的としている。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記した目的を達成する
ために、本発明においては、ポンプブレードを有するポ
ンプ，タービンブレードを有するタービン及びステータ
ブレードを有するステータ等によって構成されるトルク
コンバータのステータブレードにおいて、シェル側端部
の入口部分をコア側端部の入口部分に対してステータの
回転方向に変位して配設し、シェル側部位の入口部分に
コア側に向けてステータの反回転方向に傾斜した受け面
が形成されるようにした。また、前記シェル側端部の出
口部分を前記コア側端部の出口部分にステータの回転方
向にて近づけて配設するのが望ましい。
ために、本発明においては、ポンプブレードを有するポ
ンプ，タービンブレードを有するタービン及びステータ
ブレードを有するステータ等によって構成されるトルク
コンバータのステータブレードにおいて、シェル側端部
の入口部分をコア側端部の入口部分に対してステータの
回転方向に変位して配設し、シェル側部位の入口部分に
コア側に向けてステータの反回転方向に傾斜した受け面
が形成されるようにした。また、前記シェル側端部の出
口部分を前記コア側端部の出口部分にステータの回転方
向にて近づけて配設するのが望ましい。
【０００５】
【発明の作用・効果】本発明においては、シェル側端部
の入口部分をコア側端部の入口部分に対してステータの
回転方向に変位して配設し、シェル側部位の入口部分に
コア側に向けてステータの反回転方向に傾斜した受け面
が形成されるようにしたため、シェル側部位の入口部分
への流体流れのシェル側端部への片寄りを抑制すること
ができてステータ内で軸流流れを形成しやすくしてい
る。この結果、本発明のステータブレードを採用したト
ルクコンバータでは、図７にて示したように、図３，図
４（Ｃ），図５（Ｃ），図６（Ｃ）にて示したステータ
ブレードを採用したトルクコンバータ（図７の破線にて
示したもの）に比して、容量係数を低・中速度比におい
て顕著に減少させることができるとともにトルク比を低
速度比において顕著に増大させることができる。容量係
数の速度比ゼロにおける減少は、アイドル負荷の低減に
寄与するとともにエンジンの噴き上がり性向上に寄与す
る。また、トルク比の低速度比における増大は発進時の
駆動力アップに寄与し、エンジンの噴き上がり性向上と
の相乗効果により発進性の向上に寄与する。また、本発
明のステータブレードを採用したトルクコンバータで
は、速度比の全領域において効率が向上し燃費の向上が
期待できる。この効率向上には、シェル側端部の出口部
分をコア側端部の出口部分にステータの回転方向にて近
づけて配設した構成による効果、すなわちステータブレ
ードの出口側稜線部（ステータブレードにて整流した流
れを乱す部分）を短くすることができる効果も寄与す
る。
の入口部分をコア側端部の入口部分に対してステータの
回転方向に変位して配設し、シェル側部位の入口部分に
コア側に向けてステータの反回転方向に傾斜した受け面
が形成されるようにしたため、シェル側部位の入口部分
への流体流れのシェル側端部への片寄りを抑制すること
ができてステータ内で軸流流れを形成しやすくしてい
る。この結果、本発明のステータブレードを採用したト
ルクコンバータでは、図７にて示したように、図３，図
４（Ｃ），図５（Ｃ），図６（Ｃ）にて示したステータ
ブレードを採用したトルクコンバータ（図７の破線にて
示したもの）に比して、容量係数を低・中速度比におい
て顕著に減少させることができるとともにトルク比を低
速度比において顕著に増大させることができる。容量係
数の速度比ゼロにおける減少は、アイドル負荷の低減に
寄与するとともにエンジンの噴き上がり性向上に寄与す
る。また、トルク比の低速度比における増大は発進時の
駆動力アップに寄与し、エンジンの噴き上がり性向上と
の相乗効果により発進性の向上に寄与する。また、本発
明のステータブレードを採用したトルクコンバータで
は、速度比の全領域において効率が向上し燃費の向上が
期待できる。この効率向上には、シェル側端部の出口部
分をコア側端部の出口部分にステータの回転方向にて近
づけて配設した構成による効果、すなわちステータブレ
ードの出口側稜線部（ステータブレードにて整流した流
れを乱す部分）を短くすることができる効果も寄与す
る。
【０００６】
【実施例】以下に、本発明の一実施例を図面に基づいて
説明する。図１は自動車用に自動変速機（図示省略）と
ともに用いられるトルクコンバータを示していて、この
トルクコンバータは、ポンプブレード１１ａを有してエ
ンジン（図示省略）に連結されるポンプ１１と、ポンプ
１１に対向して配置されタービンブレード１２ａを有し
て自動変速機（図示省略）に連結されるタービン１２
と、本発明によるステータブレード１３ａを有してポン
プ１１とタービン１２間に配置されるステータ１３と、
ロックアップクラッチ１４等によって構成されていて、
ポンプ１１からタービン１２に流れた流体は図示矢印に
て示したようにステータ１３に流入するようになってい
る。
説明する。図１は自動車用に自動変速機（図示省略）と
ともに用いられるトルクコンバータを示していて、この
トルクコンバータは、ポンプブレード１１ａを有してエ
ンジン（図示省略）に連結されるポンプ１１と、ポンプ
１１に対向して配置されタービンブレード１２ａを有し
て自動変速機（図示省略）に連結されるタービン１２
と、本発明によるステータブレード１３ａを有してポン
プ１１とタービン１２間に配置されるステータ１３と、
ロックアップクラッチ１４等によって構成されていて、
ポンプ１１からタービン１２に流れた流体は図示矢印に
て示したようにステータ１３に流入するようになってい
る。
【０００７】本発明によるステータブレード１３ａは、
図２及び図４（Ａ），（Ｂ）、図５（Ａ），（Ｂ）、図
６（Ａ），（Ｂ）にて詳細に示したように、シェル側端
部１３ａ１の入口部分がコア側端部１３ａ２の入口部分
に対してステータ１３の回転方向（図２の時計方向）に
変位して配設されていて、シェル側部位の入口部分にコ
ア側に向けてステータ１３の反回転方向に傾斜した受け
面Ｓ１が形成されている。また、シェル側端部１３ａ１
の出口部分がコア側端部１３ａ２の出口部分にステータ
１３の回転方向にて近づけて配設されている。
図２及び図４（Ａ），（Ｂ）、図５（Ａ），（Ｂ）、図
６（Ａ），（Ｂ）にて詳細に示したように、シェル側端
部１３ａ１の入口部分がコア側端部１３ａ２の入口部分
に対してステータ１３の回転方向（図２の時計方向）に
変位して配設されていて、シェル側部位の入口部分にコ
ア側に向けてステータ１３の反回転方向に傾斜した受け
面Ｓ１が形成されている。また、シェル側端部１３ａ１
の出口部分がコア側端部１３ａ２の出口部分にステータ
１３の回転方向にて近づけて配設されている。
【０００８】これに対して、従来のステータブレード２
３ａは、図３及び図４（Ｃ），（Ｄ）、図５（Ｃ），
（Ｄ）、図６（Ｃ），（Ｄ）にて詳細に示したように、
シェル側端部２３ａ１の入口部分がコア側端部２３ａ２
の入口部分に対してステータ２３の反回転方向（図３の
反時計方向）に変位して配設されていて、シェル側部位
の入口部分にシェル側に向けてステータ２３の反回転方
向に傾斜した受け面Ｓ２が形成されている。また、シェ
ル側端部２３ａ１の出口部分がコア側端部２３ａ２の出
口部分からステータ２３の回転方向にて大きく離れて配
設されている。
３ａは、図３及び図４（Ｃ），（Ｄ）、図５（Ｃ），
（Ｄ）、図６（Ｃ），（Ｄ）にて詳細に示したように、
シェル側端部２３ａ１の入口部分がコア側端部２３ａ２
の入口部分に対してステータ２３の反回転方向（図３の
反時計方向）に変位して配設されていて、シェル側部位
の入口部分にシェル側に向けてステータ２３の反回転方
向に傾斜した受け面Ｓ２が形成されている。また、シェ
ル側端部２３ａ１の出口部分がコア側端部２３ａ２の出
口部分からステータ２３の回転方向にて大きく離れて配
設されている。
【０００９】図４は速度比がゼロである場合の流体流れ
を比較して示したものであり、図５は速度比が０．６で
ある場合の流体流れを比較して示したものであり、図６
は速度比が０．８５である場合の流体流れを比較して示
したものである。図４〜図６の各図から明らかなよう
に、従来のステータブレード２３ａでは、シェル側部位
の入口部分の受け面Ｓ２がシェル側端部２３ａ１に向け
て傾斜しているため、シェル側部位の入口部分への太い
矢印で示した流体流れは細い矢印で示したようにシェル
側端部２３ａ１に片寄るのに対して、本発明によるステ
ータブレード１３ａでは、シェル側部位の入口部分の受
け面Ｓ１がコア側に向けてステータ１３の反回転方向に
傾斜しているため、シェル側部位の入口部分への太い矢
印で示した流体流れは細い矢印で示したようにシェル側
端部１３ａ１への片寄りを抑制されてステータ１３内で
軸流流れを形成しやすくされている。
を比較して示したものであり、図５は速度比が０．６で
ある場合の流体流れを比較して示したものであり、図６
は速度比が０．８５である場合の流体流れを比較して示
したものである。図４〜図６の各図から明らかなよう
に、従来のステータブレード２３ａでは、シェル側部位
の入口部分の受け面Ｓ２がシェル側端部２３ａ１に向け
て傾斜しているため、シェル側部位の入口部分への太い
矢印で示した流体流れは細い矢印で示したようにシェル
側端部２３ａ１に片寄るのに対して、本発明によるステ
ータブレード１３ａでは、シェル側部位の入口部分の受
け面Ｓ１がコア側に向けてステータ１３の反回転方向に
傾斜しているため、シェル側部位の入口部分への太い矢
印で示した流体流れは細い矢印で示したようにシェル側
端部１３ａ１への片寄りを抑制されてステータ１３内で
軸流流れを形成しやすくされている。
【００１０】この結果、本発明のステータブレード１３
ａを採用したトルクコンバータでは、図７にて示したよ
うに、従来のステータブレード２３ａを採用したトルク
コンバータ（破線にて示したもの）に比して、容量係数
が低・中速度比において顕著に減少するとともにトルク
比が低速度比において顕著に増大する。容量係数の速度
比ゼロにおける減少は、アイドル負荷の低減に寄与する
とともにエンジンの噴き上がり性向上に寄与する。ま
た、トルク比の低速度比における増大は発進時の駆動力
アップに寄与し、エンジンの噴き上がり性向上との相乗
効果により発進性の向上に寄与する。また、本発明のス
テータブレード１３ａを採用したトルクコンバータで
は、速度比の全領域において効率が向上し燃費の向上が
期待できる。この効率向上には、シェル側端部１３ａ１
の出口部分をコア側端部１３ａ２の出口部分にステータ
１３の回転方向にて近づけて配設した構成による効果、
すなわちステータブレード１３ａの出口側稜線部（ステ
ータブレード１３ａにて整流した流れを乱す部分）を短
くすることができる効果も寄与する。
ａを採用したトルクコンバータでは、図７にて示したよ
うに、従来のステータブレード２３ａを採用したトルク
コンバータ（破線にて示したもの）に比して、容量係数
が低・中速度比において顕著に減少するとともにトルク
比が低速度比において顕著に増大する。容量係数の速度
比ゼロにおける減少は、アイドル負荷の低減に寄与する
とともにエンジンの噴き上がり性向上に寄与する。ま
た、トルク比の低速度比における増大は発進時の駆動力
アップに寄与し、エンジンの噴き上がり性向上との相乗
効果により発進性の向上に寄与する。また、本発明のス
テータブレード１３ａを採用したトルクコンバータで
は、速度比の全領域において効率が向上し燃費の向上が
期待できる。この効率向上には、シェル側端部１３ａ１
の出口部分をコア側端部１３ａ２の出口部分にステータ
１３の回転方向にて近づけて配設した構成による効果、
すなわちステータブレード１３ａの出口側稜線部（ステ
ータブレード１３ａにて整流した流れを乱す部分）を短
くすることができる効果も寄与する。
【００１１】なお、容量係数が低・中速度比において顕
著に減少するとともにトルク比が低速度比において顕著
に増大する理由は、ステータブレード１３ａに沿った流
れ方向の変化が大きくて、トルク比が大きくなる一方、
入口部における衝突関係がより直交になるため、入口部
の流れ乱れが大きくなり、逆流，剥離の発生等による流
れ抵抗が増加し、容量が減少することによるものと思わ
れる。
著に減少するとともにトルク比が低速度比において顕著
に増大する理由は、ステータブレード１３ａに沿った流
れ方向の変化が大きくて、トルク比が大きくなる一方、
入口部における衝突関係がより直交になるため、入口部
の流れ乱れが大きくなり、逆流，剥離の発生等による流
れ抵抗が増加し、容量が減少することによるものと思わ
れる。
【図１】 トルクコンバータの一例を示した断面図であ
る。
る。
【図２】 本発明のステータブレードを有するステータ
の流入側端面図である。
の流入側端面図である。
【図３】 従来のステータブレードを有するステータの
流入側端面図である。
流入側端面図である。
【図４】 速度比がゼロである場合の流体流れを比較し
て示した図である。
て示した図である。
【図５】 速度比が０．６である場合の流体流れを比較
して示した図である。
して示した図である。
【図６】 速度比が０．８５である場合の流体流れを比
較して示した図である。
較して示した図である。
【図７】 図２に示したステータブレードと図３に示し
たステータブレードをそれぞれ採用したトルクコンバー
タの性能比較線図である。
たステータブレードをそれぞれ採用したトルクコンバー
タの性能比較線図である。
１１…ポンプ、１１ａ…ポンプブレード、１２…タービ
ン、１２ａ…タービンブレード、１３…ステータ、１３
ａ…ステータブレード、１３ａ１…シェル側端部、１３
ａ２…コア側端部、Ｓ１…受け面。
ン、１２ａ…タービンブレード、１３…ステータ、１３
ａ…ステータブレード、１３ａ１…シェル側端部、１３
ａ２…コア側端部、Ｓ１…受け面。
Claims (2)
- 【請求項１】 ポンプブレードを有するポンプ，タービ
ンブレードを有するタービン及びステータブレードを有
するステータ等によって構成されるトルクコンバータの
ステータブレードにおいて、シェル側端部の入口部分を
コア側端部の入口部分に対してステータの回転方向に変
位して配設し、シェル側部位の入口部分にコア側に向け
てステータの反回転方向に傾斜した受け面が形成される
ようにしたことを特徴とするトルクコンバータのステー
タブレード。 - 【請求項２】 前記シェル側端部の出口部分を前記コア
側端部の出口部分にステータの回転方向にて近づけて配
設したことを特徴とする請求項１に記載のトルクコンバ
ータのステータブレード。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03616792A JP3168668B2 (ja) | 1992-02-24 | 1992-02-24 | トルクコンバータのステータブレード |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03616792A JP3168668B2 (ja) | 1992-02-24 | 1992-02-24 | トルクコンバータのステータブレード |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05231494A JPH05231494A (ja) | 1993-09-07 |
| JP3168668B2 true JP3168668B2 (ja) | 2001-05-21 |
Family
ID=12462203
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP03616792A Expired - Lifetime JP3168668B2 (ja) | 1992-02-24 | 1992-02-24 | トルクコンバータのステータブレード |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3168668B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5049954B2 (ja) * | 2008-12-26 | 2012-10-17 | 本田技研工業株式会社 | トルクコンバータ |
-
1992
- 1992-02-24 JP JP03616792A patent/JP3168668B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05231494A (ja) | 1993-09-07 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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