JP3171126B2 - トルクコンバータ - Google Patents
トルクコンバータInfo
- Publication number
- JP3171126B2 JP3171126B2 JP33115296A JP33115296A JP3171126B2 JP 3171126 B2 JP3171126 B2 JP 3171126B2 JP 33115296 A JP33115296 A JP 33115296A JP 33115296 A JP33115296 A JP 33115296A JP 3171126 B2 JP3171126 B2 JP 3171126B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- stator
- blade
- arc
- torque converter
- flow path
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H41/00—Rotary fluid gearing of the hydrokinetic type
- F16H41/24—Details
- F16H41/28—Details with respect to manufacture, e.g. blade attachment
- F16H2041/285—Details with respect to manufacture, e.g. blade attachment of stator blades
Landscapes
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
- Control Of Fluid Gearings (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は車両の自動変速機
などに採用されるトルクコンバータに関する。
などに採用されるトルクコンバータに関する。
【０００２】
【従来の技術】車両のエンジンの発生トルクを、トラン
スミッションおよびプロペラシャフトへ伝達するため、
特開平５ー２７２６１４号公報に見られるような、トル
クコンバータが駆動系に設けられる。
スミッションおよびプロペラシャフトへ伝達するため、
特開平５ー２７２６１４号公報に見られるような、トル
クコンバータが駆動系に設けられる。
【０００３】その一例を図６〜図８において説明する
と、１はポンプインペラ、２はタービンライナ、３はス
テータであり、ポンプインペラ１は外側のポンプシェル
１ａと内側のコア１ｂとポンプ翼１ｃ（ブレード）とか
ら構成され、エンジンのクランクシャフトに直結され
る。タービンライナ２は外側のタービンシェル２ａと内
側のコア２ｂとタービン翼２ｃ（ブレード）とから構成
され、トランスミッションのインプットシャフト８に直
結される。
と、１はポンプインペラ、２はタービンライナ、３はス
テータであり、ポンプインペラ１は外側のポンプシェル
１ａと内側のコア１ｂとポンプ翼１ｃ（ブレード）とか
ら構成され、エンジンのクランクシャフトに直結され
る。タービンライナ２は外側のタービンシェル２ａと内
側のコア２ｂとタービン翼２ｃ（ブレード）とから構成
され、トランスミッションのインプットシャフト８に直
結される。
【０００４】これらの内周中央部にステータ３は挟まる
形に介装され、トランスミッションのインプットシャフ
ト８と同軸上でワンウェイクラッチ７を介して支持され
る。ステータ３はタービンライナ２から出てくるオイル
の流れの方向を変えることにより、効率よくトルクの増
幅を行う役目をするもので、シェル側リング６とコア側
リング４とステータ翼５（ブレード）とから構成され
る。
形に介装され、トランスミッションのインプットシャフ
ト８と同軸上でワンウェイクラッチ７を介して支持され
る。ステータ３はタービンライナ２から出てくるオイル
の流れの方向を変えることにより、効率よくトルクの増
幅を行う役目をするもので、シェル側リング６とコア側
リング４とステータ翼５（ブレード）とから構成され
る。
【０００５】これら羽根車を収装する容器９の内部にオ
イルは充填され、ポンプインペラ１が回転すると、その
遠心力（運動エネルギ）でタービンライナ２へと流れ、
タービンライナ２を同一方向へ回転させながら、タービ
ンライナ２からステータ３へと入り、ポンプインペラ１
の回転方向へと送り出される。
イルは充填され、ポンプインペラ１が回転すると、その
遠心力（運動エネルギ）でタービンライナ２へと流れ、
タービンライナ２を同一方向へ回転させながら、タービ
ンライナ２からステータ３へと入り、ポンプインペラ１
の回転方向へと送り出される。
【０００６】ステータ３のコア側リングには、図８のよ
うな突起１１が設けられる。突起１１はタービンライナ
２から流入する遠心方向の流れを軸流方向へスムーズに
導けるように上流側が球面状に形成される。この突起１
１の整流作用により、ステータ３の入口側において、コ
ア側リング４付近の流れの剥離が抑制されるため、ステ
ータ３の流体損失が低減する。
うな突起１１が設けられる。突起１１はタービンライナ
２から流入する遠心方向の流れを軸流方向へスムーズに
導けるように上流側が球面状に形成される。この突起１
１の整流作用により、ステータ３の入口側において、コ
ア側リング４付近の流れの剥離が抑制されるため、ステ
ータ３の流体損失が低減する。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】ところが、突起１１は
ブレード５の凹面５ａ側にのみ設ける構造のため、ブレ
ードの凸面５ｂ側を整流する効果が小さく、ステータ３
の出口側において流れを急速に遠心方向へ向けるのに十
分な効果は期待できず、図４（ａ）のように突起１１の
後端側に流れの剥離が発生し、ポンプインペラ１への流
れに逆流を起こしやすくなる。そのため、タービンライ
ナ２との回転比率すなわち速度比の大きい状況では、突
起１１の下流側（ポンプインペラ１の入口側）に大きな
逆流領域が生じやすく、トルクコンバータの伝達効率を
低下させるという不具合があった。
ブレード５の凹面５ａ側にのみ設ける構造のため、ブレ
ードの凸面５ｂ側を整流する効果が小さく、ステータ３
の出口側において流れを急速に遠心方向へ向けるのに十
分な効果は期待できず、図４（ａ）のように突起１１の
後端側に流れの剥離が発生し、ポンプインペラ１への流
れに逆流を起こしやすくなる。そのため、タービンライ
ナ２との回転比率すなわち速度比の大きい状況では、突
起１１の下流側（ポンプインペラ１の入口側）に大きな
逆流領域が生じやすく、トルクコンバータの伝達効率を
低下させるという不具合があった。
【０００８】この発明はこのような問題点に着目してな
されたもので、ステータのコア側リングにおいて、その
入口側および出口側の流れを改善することを目的とす
る。
されたもので、ステータのコア側リングにおいて、その
入口側および出口側の流れを改善することを目的とす
る。
【０００９】
【課題を解決するための手段】第１の発明では、ポンプ
インペラ、タービンライナおよびステータの３要素を備
えるトルクコンバータにおいて、ステータのコア側リン
グにその前縁へ向けてブレードの凹面側の流路を広げる
円弧状部と、後端へ向けてブレードの凸面側の流路を広
げる円弧状部とを設ける。
インペラ、タービンライナおよびステータの３要素を備
えるトルクコンバータにおいて、ステータのコア側リン
グにその前縁へ向けてブレードの凹面側の流路を広げる
円弧状部と、後端へ向けてブレードの凸面側の流路を広
げる円弧状部とを設ける。
【００１０】第２の発明では、ポンプインペラ、タービ
ンライナおよびステータの３要素を備えるトルクコンバ
ータにおいて、ステータがその前後の軸方向へ型を抜く
ダイカスト製の場合、ステータの軸線と平行な型割れ線
を境界としてブレードの凹面側に前端へ向けて流路を広
げる円弧状部を、ブレードの凸面側に後端へ向けて流路
を広げる円弧状部をそれぞれ形成する。
ンライナおよびステータの３要素を備えるトルクコンバ
ータにおいて、ステータがその前後の軸方向へ型を抜く
ダイカスト製の場合、ステータの軸線と平行な型割れ線
を境界としてブレードの凹面側に前端へ向けて流路を広
げる円弧状部を、ブレードの凸面側に後端へ向けて流路
を広げる円弧状部をそれぞれ形成する。
【００１１】第３の発明では、第１の発明または第２の
発明において、２種の円弧状部の間に滑らかな連続面を
形成する。
発明において、２種の円弧状部の間に滑らかな連続面を
形成する。
【００１２】
【作用】第１の発明では、ブレード間の流路が２種の円
弧状部により、ステータの入口側ではブレードの凹面側
が広く、出口側ではブレードの凸面側が広くなる。ポン
プインペラに較べてタービンライナの回転比率が大きい
速度比域では、迎え角が負の方向に大きくなり、ステー
タの出口側において、ブレードの凸面側に流速分布が偏
るから、円弧状部のある所の流量が支配的となり、遠心
方向への転向が円弧状部に沿って低損失で行われるた
め、トルクコンバータの伝達効率が向上する。タービン
ライナの回転比率の小さい低速度比域では、迎え角が正
の方向に大きくなり、ブレードの凹面側に流速分布が偏
るから、ステータの出口側において、円弧状部のない所
の流量が支配的となり、コア側リングの円弧状部のない
所の下流に剥離や逆流を発生しやすく、トルク容量はそ
の分だけ低下する。このため、Ｄレンジでタービンライ
ナの回転しない停車時などにおいては、エンジンに掛か
る負荷が減少するので、アイドル燃費の改善も得られ
る。
弧状部により、ステータの入口側ではブレードの凹面側
が広く、出口側ではブレードの凸面側が広くなる。ポン
プインペラに較べてタービンライナの回転比率が大きい
速度比域では、迎え角が負の方向に大きくなり、ステー
タの出口側において、ブレードの凸面側に流速分布が偏
るから、円弧状部のある所の流量が支配的となり、遠心
方向への転向が円弧状部に沿って低損失で行われるた
め、トルクコンバータの伝達効率が向上する。タービン
ライナの回転比率の小さい低速度比域では、迎え角が正
の方向に大きくなり、ブレードの凹面側に流速分布が偏
るから、ステータの出口側において、円弧状部のない所
の流量が支配的となり、コア側リングの円弧状部のない
所の下流に剥離や逆流を発生しやすく、トルク容量はそ
の分だけ低下する。このため、Ｄレンジでタービンライ
ナの回転しない停車時などにおいては、エンジンに掛か
る負荷が減少するので、アイドル燃費の改善も得られ
る。
【００１３】第２の発明では、ダイカスト製のステータ
において、コストの上昇を招くことなく、ブレード間に
２種の円弧状部を簡単かつ容易に形成できる。これら円
弧状部により第１の発明と同じく、ストール域のトルク
容量を低下しながら、高速度比側のトルク伝達効率を向
上できる。
において、コストの上昇を招くことなく、ブレード間に
２種の円弧状部を簡単かつ容易に形成できる。これら円
弧状部により第１の発明と同じく、ストール域のトルク
容量を低下しながら、高速度比側のトルク伝達効率を向
上できる。
【００１４】第３の発明では、２種の円弧状部の間に不
連続な角が無くなり、滑らかな連続面になるため、ステ
ータ内部においてブレードの凹面側からブレードの凸面
側へ向かう流れがスムーズになる。
連続な角が無くなり、滑らかな連続面になるため、ステ
ータ内部においてブレードの凹面側からブレードの凸面
側へ向かう流れがスムーズになる。
【００１５】
【発明の実施の形態】図１において、エンジンのクラン
クシャフトに直結されるポンプインペラ１は、外側のポ
ンプシェル１ａと内側のコア１ｂとポンプ翼１ｃ（ブレ
ード）とから構成される。ポンプインペラ１に対向する
タービンライナ２は、外側のタービンシェル２ａと内側
のコア２ｂとタービン翼２ｃ（ブレード）とから構成さ
れ、トランスミッションのインプットシャフト（図示せ
ず）に直結される。ポンプインペラ１とタービンライナ
２との間に挟まれるステータ３は、シェル側リング６と
コア側リング４とステータ翼５（ブレード）とから構成
され、トランスミッションのインプットシャフトと同軸
上でワンウエイクラッチ７を介して支持される。
クシャフトに直結されるポンプインペラ１は、外側のポ
ンプシェル１ａと内側のコア１ｂとポンプ翼１ｃ（ブレ
ード）とから構成される。ポンプインペラ１に対向する
タービンライナ２は、外側のタービンシェル２ａと内側
のコア２ｂとタービン翼２ｃ（ブレード）とから構成さ
れ、トランスミッションのインプットシャフト（図示せ
ず）に直結される。ポンプインペラ１とタービンライナ
２との間に挟まれるステータ３は、シェル側リング６と
コア側リング４とステータ翼５（ブレード）とから構成
され、トランスミッションのインプットシャフトと同軸
上でワンウエイクラッチ７を介して支持される。
【００１６】ステータ３のコア側リング４にブレード５
間の流路を前端（上流側）へ向けて広げる円弧状部１１
ａと、同じく後端（下流側）へ向けて広げる円弧状部１
１ｂが設けられる。これらの円弧状部１１ａ，１１ｂ
は、ブレード５間の流路へ隆起する整流部１１として形
成される。この場合、ステータ３はダイカスト鋳造によ
り製作される。鋳造時にはステータ３の前後の軸方向へ
型抜きが行われるため、図２，図３のようにブレード５
間で軸方向と平行な型割れ線１０を境界とし、ブレード
５の凹面５ａ側に前端への円弧状部１１ａが、ブレード
５の凸面５ｂ側に後端への円弧状部１１ｂがそれぞれ形
成される。
間の流路を前端（上流側）へ向けて広げる円弧状部１１
ａと、同じく後端（下流側）へ向けて広げる円弧状部１
１ｂが設けられる。これらの円弧状部１１ａ，１１ｂ
は、ブレード５間の流路へ隆起する整流部１１として形
成される。この場合、ステータ３はダイカスト鋳造によ
り製作される。鋳造時にはステータ３の前後の軸方向へ
型抜きが行われるため、図２，図３のようにブレード５
間で軸方向と平行な型割れ線１０を境界とし、ブレード
５の凹面５ａ側に前端への円弧状部１１ａが、ブレード
５の凸面５ｂ側に後端への円弧状部１１ｂがそれぞれ形
成される。
【００１７】ブレード５間の流路は２種の円弧状部１１
ａ，１１ｂにより、ステータ３の入口側ではブレード５
の凹面５ａ側が上流側へ緩やかに広がり、出口側ではブ
レード５の凸面５ｂ側が下流側へ緩やかに広がる。
ａ，１１ｂにより、ステータ３の入口側ではブレード５
の凹面５ａ側が上流側へ緩やかに広がり、出口側ではブ
レード５の凸面５ｂ側が下流側へ緩やかに広がる。
【００１８】ステータ３への流入角度はトルクコンバー
タの速度比域に応じて変化し、ポンプインペラ１に較べ
てタービンライナ２の回転比率の小さい低速度比域で
は、迎え角が大きく、ブレード５の凹面５ａに対して直
角方向から流入し、タービンライナ２の回転がポンプイ
ンペラ１に近づく高速度比側では、迎え角が負の方向に
大きくなり、ブレード５の凸面５ｂと略平行に流入する
ようになる。
タの速度比域に応じて変化し、ポンプインペラ１に較べ
てタービンライナ２の回転比率の小さい低速度比域で
は、迎え角が大きく、ブレード５の凹面５ａに対して直
角方向から流入し、タービンライナ２の回転がポンプイ
ンペラ１に近づく高速度比側では、迎え角が負の方向に
大きくなり、ブレード５の凸面５ｂと略平行に流入する
ようになる。
【００１９】高速度比側では、ブレード５の凸面５ｂ側
に流速分布が偏るから、ステータ３の出口側において、
円弧状部１１ｂのある所の流量が支配的となり、図４
（ｂ）のように遠心方向への転向が円弧状部１１ｂに沿
って低損失で行われるため、トルクコンバータの伝達効
率が向上する。低速度比域では、ブレード５の凹面５ａ
側に流速分布が偏るから、ステータ３の出口側において
は、円弧状部１１ｂのない所の流量が支配的となり、コ
ア側リング４の円弧状部１１ｂのない所の下流に剥離や
逆流が発生しやすく、トルク容量はその分だけ低下す
る。このため、Ｄレンジでタービンライナ２の回転しな
い停車時などにおいては、エンジンに掛かる負荷が減少
するので、アイドル燃費の改善も得られる。
に流速分布が偏るから、ステータ３の出口側において、
円弧状部１１ｂのある所の流量が支配的となり、図４
（ｂ）のように遠心方向への転向が円弧状部１１ｂに沿
って低損失で行われるため、トルクコンバータの伝達効
率が向上する。低速度比域では、ブレード５の凹面５ａ
側に流速分布が偏るから、ステータ３の出口側において
は、円弧状部１１ｂのない所の流量が支配的となり、コ
ア側リング４の円弧状部１１ｂのない所の下流に剥離や
逆流が発生しやすく、トルク容量はその分だけ低下す
る。このため、Ｄレンジでタービンライナ２の回転しな
い停車時などにおいては、エンジンに掛かる負荷が減少
するので、アイドル燃費の改善も得られる。
【００２０】偏平率の大きいトルクコンバータにおいて
は、遠心方向の流れ成分の比率が大きくなるが、ステー
タ３の入口側の流れおよび出口側の流れに対し、円弧状
部１１ａ，１１ｂの整流作用により、急激な転向が可能
になるため、ステータ３の流体損失を小さく抑制でき
る。つまり、この発明を適用することにより、トルク伝
達効率を確保しながら、トルクコンバータの偏平率を大
きく設定することが可能になる。
は、遠心方向の流れ成分の比率が大きくなるが、ステー
タ３の入口側の流れおよび出口側の流れに対し、円弧状
部１１ａ，１１ｂの整流作用により、急激な転向が可能
になるため、ステータ３の流体損失を小さく抑制でき
る。つまり、この発明を適用することにより、トルク伝
達効率を確保しながら、トルクコンバータの偏平率を大
きく設定することが可能になる。
【００２１】２種の円弧状部１１ａ，１１ｂの間は、ダ
イカスト鋳造の型割れ線１０に沿う段差が断面に残る
と、ブレード５の凹面５ａ側から凸面５ｂ側へ向かう流
れの妨げになるので、図５の実施形態においては、これ
ら円弧状部１１ａ，１１ｂの中間領域に角のない滑らか
な連続面１２が形成される。なお、２種の円弧状部１１
ａ，１１ｂは凹面５ａ側と凸面５ｂ側とに分けて形成す
るのでなく、ダイカスト鋳造の型抜きを軸方向へ行う場
合を前提にすると、鋳型の複雑化を招くことになるが、
ブレード５間の流路全域にかけて連続する円弧形状とし
てコア側リング４の両側部に形成しても良い。
イカスト鋳造の型割れ線１０に沿う段差が断面に残る
と、ブレード５の凹面５ａ側から凸面５ｂ側へ向かう流
れの妨げになるので、図５の実施形態においては、これ
ら円弧状部１１ａ，１１ｂの中間領域に角のない滑らか
な連続面１２が形成される。なお、２種の円弧状部１１
ａ，１１ｂは凹面５ａ側と凸面５ｂ側とに分けて形成す
るのでなく、ダイカスト鋳造の型抜きを軸方向へ行う場
合を前提にすると、鋳型の複雑化を招くことになるが、
ブレード５間の流路全域にかけて連続する円弧形状とし
てコア側リング４の両側部に形成しても良い。
【００２２】
【発明の効果】第１の発明によれば、ポンプインペラ、
タービンライナおよびステータの３要素を備えるトルク
コンバータにおいて、ステータのコア側リングにその前
縁へ向けてブレードの凹面側の流路を広げる円弧状部
と、後端へ向けてブレードの凸面側の流路を広げる円弧
状部とを設けたので、ストール域でのトルク容量を低下
しながら、高速度比側でのトルク伝達効率を向上でき
る。
タービンライナおよびステータの３要素を備えるトルク
コンバータにおいて、ステータのコア側リングにその前
縁へ向けてブレードの凹面側の流路を広げる円弧状部
と、後端へ向けてブレードの凸面側の流路を広げる円弧
状部とを設けたので、ストール域でのトルク容量を低下
しながら、高速度比側でのトルク伝達効率を向上でき
る。
【００２３】第２の発明によれば、ポンプインペラ、タ
ービンライナおよびステータの３要素を備えるトルクコ
ンバータにおいて、ステータがその軸線に沿う前後方向
へ型を抜くダイカスト製の場合、ステータの軸線と平行
な型割れ線を境界としてブレードの凹面側に前端へ向け
て流路を広げる円弧状部を、ブレードの凸面側に後端へ
向けて流路を広げる円弧状部をそれぞれ形成したので、
コストアップを招くことなく、第２の発明と同じ効果を
確保できる。
ービンライナおよびステータの３要素を備えるトルクコ
ンバータにおいて、ステータがその軸線に沿う前後方向
へ型を抜くダイカスト製の場合、ステータの軸線と平行
な型割れ線を境界としてブレードの凹面側に前端へ向け
て流路を広げる円弧状部を、ブレードの凸面側に後端へ
向けて流路を広げる円弧状部をそれぞれ形成したので、
コストアップを招くことなく、第２の発明と同じ効果を
確保できる。
【００２４】第３の発明によれば、第１の発明または第
２の発明において、２種の円弧状部の間に滑らかな連続
面を形成したので、ステータ内部の流れがスムーズにな
り、トルク伝達効率を良好に維持できる。
２の発明において、２種の円弧状部の間に滑らかな連続
面を形成したので、ステータ内部の流れがスムーズにな
り、トルク伝達効率を良好に維持できる。
【図１】この発明の実施形態を表すトルクコンバータの
一部断面図である。
一部断面図である。
【図２】同じくステータの一部斜視図である。
【図３】同じくＡ矢視方向の断面図とＢ矢視方向の断面
図である。
図である。
【図４】同じく（ａ）の内部の流れを（ｂ）と比較して
表す説明図である。
表す説明図である。
【図５】別の実施形態として表すステータの一部斜視図
である。
である。
【図６】従来例を説明するトルクコンバータの一部断面
図である。
図である。
【図７】同じくステータの正面図である。
【図８】同じくコア側リング内側からの要部斜視図であ
る。
る。
１ ポンプインペラ ２ タービンライナ ３ ステータ ４ コア側リング ５ ブレード ５ａ 凹面 ５ｂ 凸面 ６ シャル側リング １０ 型割れ線 １１ 整流部 １１ａ，１１ｂ 円弧状部 １２ 連続面
フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F16H 41/26 F16H 41/28
Claims (3)
- 【請求項１】ポンプインペラ、タービンライナおよびス
テータの３要素を備えるトルクコンバータにおいて、ス
テータのコア側リングにその前縁へ向けてブレードの凹
面側の流路を広げる円弧状部と、後端へ向けてブレード
の凸面側の流路を広げる円弧状部とを設けたことを特徴
とするトルクコンバータ。 - 【請求項２】ポンプインペラ、タービンライナおよびス
テータの３要素を備えるトルクコンバータにおいて、ス
テータがその前後の軸方向へ型を抜くダイカスト製の場
合、ステータの軸線と平行な型割れ線を境界としてブレ
ードの凹面側に前端へ向けて流路を広げる円弧状部を、
ブレードの凸面側に後端へ向けて流路を広げる円弧状部
をそれぞれ形成したことを特徴とするトルクコンバー
タ。 - 【請求項３】２種の円弧状部の間に滑らかな連続面を形
成したことを特徴とする請求項１または請求項２に記載
のトルクコンバータ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33115296A JP3171126B2 (ja) | 1996-12-11 | 1996-12-11 | トルクコンバータ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33115296A JP3171126B2 (ja) | 1996-12-11 | 1996-12-11 | トルクコンバータ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10169753A JPH10169753A (ja) | 1998-06-26 |
| JP3171126B2 true JP3171126B2 (ja) | 2001-05-28 |
Family
ID=18240460
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33115296A Expired - Lifetime JP3171126B2 (ja) | 1996-12-11 | 1996-12-11 | トルクコンバータ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3171126B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20030050108A (ko) * | 2001-12-18 | 2003-06-25 | 현대자동차주식회사 | 토크 컨버터용 스테이터 |
| JP6125801B2 (ja) * | 2012-11-08 | 2017-05-10 | エドワーズ株式会社 | 真空ポンプ |
-
1996
- 1996-12-11 JP JP33115296A patent/JP3171126B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH10169753A (ja) | 1998-06-26 |
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