JP3155286B2 - トルクコンバータ - Google Patents
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H41/00—Rotary fluid gearing of the hydrokinetic type
- F16H41/24—Details
- F16H41/26—Shape of runner blades or channels with respect to function
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H45/00—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches
- F16H45/02—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches with mechanical clutches for bridging a fluid gearing of the hydrokinetic type
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H45/00—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches
- F16H45/02—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches with mechanical clutches for bridging a fluid gearing of the hydrokinetic type
- F16H2045/0273—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches with mechanical clutches for bridging a fluid gearing of the hydrokinetic type characterised by the type of the friction surface of the lock-up clutch
- F16H2045/0294—Single disk type lock-up clutch, i.e. using a single disc engaged between friction members
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Control Of Fluid Gearings (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、トルクコンバータに関
するものである。
するものである。
【０００２】
【従来の技術】ポンプと、タービンと、ステータとを備
えたトルクコンバータにおいて、タービンとポンプのコ
アの端は、例えば特開昭60-260765 号公報に開示されて
いるように、従来、それぞれタービンとポンプのブレー
ドの端よりも、対峙するポンプとタービン側に若干突出
した構造となっていた。
えたトルクコンバータにおいて、タービンとポンプのコ
アの端は、例えば特開昭60-260765 号公報に開示されて
いるように、従来、それぞれタービンとポンプのブレー
ドの端よりも、対峙するポンプとタービン側に若干突出
した構造となっていた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】トルクコンバータの性
能を表す計数として、下記の数式で与えられる容量係数
ｋp がある。 ＫP ＝ ＴIN／ ( ＮE ／１０００)2 容量係数は、トルクコンバータの入力軸の回転数Ｎ
E と、トルクコンバータの入力軸に印加されるトルクＴ
INとの関係を示す係数である。上式から分かるごとく、
トルクコンバータの容量係数ｋp が大きい程、トルクコ
ンバータの入力軸の回転数ＮE 、すなわちエンジン回転
数が同一でも、トクコンバータに入力されるトルクＴIN
は大きい。これは、トルクコンバータの容量係数ｋp が
大きい程、トルクコンバータの入力軸の回転数ＮE が同
一でも、エンジン負荷が大きいことをも意味する。
能を表す計数として、下記の数式で与えられる容量係数
ｋp がある。 ＫP ＝ ＴIN／ ( ＮE ／１０００)2 容量係数は、トルクコンバータの入力軸の回転数Ｎ
E と、トルクコンバータの入力軸に印加されるトルクＴ
INとの関係を示す係数である。上式から分かるごとく、
トルクコンバータの容量係数ｋp が大きい程、トルクコ
ンバータの入力軸の回転数ＮE 、すなわちエンジン回転
数が同一でも、トクコンバータに入力されるトルクＴIN
は大きい。これは、トルクコンバータの容量係数ｋp が
大きい程、トルクコンバータの入力軸の回転数ＮE が同
一でも、エンジン負荷が大きいことをも意味する。
【０００４】トルクコンバータ内部の作動流体はポンプ
の回転によってポンプのコアに沿って外方に押し出さ
れ、タービンに流入してタービンにトルクを与えて回転
させ、更にステータを通って再びポンプに戻る。トルク
コンバータにおけるトルク伝達作用は、作動流体の上記
循環流によってもたらされる。上記循環流の流速が大き
い程伝達されるトルクが大きく、ひいては、トルクコン
バータの容量係数が大きく、上記循環流の流速が小さい
程伝達されるトルクが小さく、ひいてはトルクコンバー
タの容量係数が小さい。ところで、作動流体の前記流速
は、速度比、すなわちタービン回転数とポンプ回転数と
の比が小さい場合は大きく、前記比が増大するにつれ
て、減少する。したがって、容量係数は、速度比が小さ
な領域、すなわちエンジンのアイドリング領域、及びそ
の近傍領域では大きく、速度比が増大するにつれて、す
なわちエンジン回転数が上昇するにつれて減少する。
の回転によってポンプのコアに沿って外方に押し出さ
れ、タービンに流入してタービンにトルクを与えて回転
させ、更にステータを通って再びポンプに戻る。トルク
コンバータにおけるトルク伝達作用は、作動流体の上記
循環流によってもたらされる。上記循環流の流速が大き
い程伝達されるトルクが大きく、ひいては、トルクコン
バータの容量係数が大きく、上記循環流の流速が小さい
程伝達されるトルクが小さく、ひいてはトルクコンバー
タの容量係数が小さい。ところで、作動流体の前記流速
は、速度比、すなわちタービン回転数とポンプ回転数と
の比が小さい場合は大きく、前記比が増大するにつれ
て、減少する。したがって、容量係数は、速度比が小さ
な領域、すなわちエンジンのアイドリング領域、及びそ
の近傍領域では大きく、速度比が増大するにつれて、す
なわちエンジン回転数が上昇するにつれて減少する。
【０００５】前記作動流体の循環流の流速を制御するこ
とにより、トルクコンバータの容量係数を制御すること
ができる。前記作動流体の流速を制御して、エンジンの
アイドリング領域、及びその近傍領域で容量係数を低減
させることができれば、該領域での燃費を改善できて好
都合である。これを実現するための方策として、例え
ば、ポンプ、タービンのブレード突起物を取付けて、前
記循環流を乱すことにより容量係数を低下させることが
考えられる。
とにより、トルクコンバータの容量係数を制御すること
ができる。前記作動流体の流速を制御して、エンジンの
アイドリング領域、及びその近傍領域で容量係数を低減
させることができれば、該領域での燃費を改善できて好
都合である。これを実現するための方策として、例え
ば、ポンプ、タービンのブレード突起物を取付けて、前
記循環流を乱すことにより容量係数を低下させることが
考えられる。
【０００６】しかし、上記のごとき対策では、速度比が
高い領域、すなわち走行領域での容量係数も、上記対策
を施していない従来構造のトルクコンバータに比べて低
下させることになり、走行時の加速性の悪化を招く。従
って本発明は、走行領域においては従来構造のトルクコ
ンバータと同程度の容量係数を維持しつつ、アイドリン
グ領域において、従来構造のトルクコンバータよりも容
量係数が低下したトルクコンバータを提供することを目
的とする。
高い領域、すなわち走行領域での容量係数も、上記対策
を施していない従来構造のトルクコンバータに比べて低
下させることになり、走行時の加速性の悪化を招く。従
って本発明は、走行領域においては従来構造のトルクコ
ンバータと同程度の容量係数を維持しつつ、アイドリン
グ領域において、従来構造のトルクコンバータよりも容
量係数が低下したトルクコンバータを提供することを目
的とする。
【０００７】上記の目的を達成するために、本発明は、
エンジンの出力軸から変速機の入力軸にトルクを伝達す
るトルクコンバータにおいて、このエンジンの出力軸に
結合されたポンプであって、このポンプが、外側に配置
されたシェル部と、内側に配置されたコア部と、これら
のシェル部とコア部の間に配置された複数のブレードと
を有するポンプと、このポンプに対向し且つ作動流体を
介してポンプにより駆動されるタービンであって、この
タービンが、外側に配置されたシェル部と、内側に配置
されたコア部と、これらのシェル部とコア部の間に配置
された複数のブレードとを有するタービンと、これらの
ポンプとタービンの間に配置されたステータと、を有
し、ポンプ及びタービンの少なくとも一方のブレードの
径方向外方の端の内周側端がそのコア部の径方向外方の
端よりもポンプ又はタービンの他方のブレードに向って
突出し、それにより、ポンプのコア部の径方向外方の端
とタービンのコア部の径方向外方の端の間の第１の距離
が、ポンプのブレードの径方向外方の端の内周側端とタ
ービンのブレードの径方向外方の端の内周側端の間の第
２の距離よりも大きくなるように構成されていることを
特徴としている。また、本発明は、上記タービンのブレ
ードの径方向外方の端の内周側端がそのコア部の径方向
外方の端よりも上記ポンプのブレードに向って突出して
いるように構成しても良い。また、本発明は、上記ポン
プのブレードの径方向外方の端の内周側端がそのコア部
の径方向外方の端よりも上記タービンのブレードに向っ
て突出しているように構成しても良い。更に、本発明
は、上記タービンのブレードの径方向外方の端の内周側
端がそのコア部の径方向外方の端よりも上記ポンプのブ
レードに向って突出し、さらに、上記ポンプのブレード
の径方向外方の端の内周側端がそのコア部の径方向外方
の端よりも上記タービンのブレードに向って突出してい
るように構成しても良い。
エンジンの出力軸から変速機の入力軸にトルクを伝達す
るトルクコンバータにおいて、このエンジンの出力軸に
結合されたポンプであって、このポンプが、外側に配置
されたシェル部と、内側に配置されたコア部と、これら
のシェル部とコア部の間に配置された複数のブレードと
を有するポンプと、このポンプに対向し且つ作動流体を
介してポンプにより駆動されるタービンであって、この
タービンが、外側に配置されたシェル部と、内側に配置
されたコア部と、これらのシェル部とコア部の間に配置
された複数のブレードとを有するタービンと、これらの
ポンプとタービンの間に配置されたステータと、を有
し、ポンプ及びタービンの少なくとも一方のブレードの
径方向外方の端の内周側端がそのコア部の径方向外方の
端よりもポンプ又はタービンの他方のブレードに向って
突出し、それにより、ポンプのコア部の径方向外方の端
とタービンのコア部の径方向外方の端の間の第１の距離
が、ポンプのブレードの径方向外方の端の内周側端とタ
ービンのブレードの径方向外方の端の内周側端の間の第
２の距離よりも大きくなるように構成されていることを
特徴としている。また、本発明は、上記タービンのブレ
ードの径方向外方の端の内周側端がそのコア部の径方向
外方の端よりも上記ポンプのブレードに向って突出して
いるように構成しても良い。また、本発明は、上記ポン
プのブレードの径方向外方の端の内周側端がそのコア部
の径方向外方の端よりも上記タービンのブレードに向っ
て突出しているように構成しても良い。更に、本発明
は、上記タービンのブレードの径方向外方の端の内周側
端がそのコア部の径方向外方の端よりも上記ポンプのブ
レードに向って突出し、さらに、上記ポンプのブレード
の径方向外方の端の内周側端がそのコア部の径方向外方
の端よりも上記タービンのブレードに向って突出してい
るように構成しても良い。
【０００８】
【０００９】
【作用】本発明は、トルクコンバータ内の循環流の遠心
力により、循環流の流速が大きい低速度比領域では、ト
ルクコンバータの径方向外方位置とコアの内側位置との
圧力差が大きく、トルクコンバータ内の循環流の流速が
小さい高速度比領域では、トルクコンバータの径方向外
方位置とコアの内側位置との圧力差が小さいことに着目
し、該圧力差によって発生する作動流体の半径方向の流
れを利用して、前記循環流を制御しようとするものであ
る。
力により、循環流の流速が大きい低速度比領域では、ト
ルクコンバータの径方向外方位置とコアの内側位置との
圧力差が大きく、トルクコンバータ内の循環流の流速が
小さい高速度比領域では、トルクコンバータの径方向外
方位置とコアの内側位置との圧力差が小さいことに着目
し、該圧力差によって発生する作動流体の半径方向の流
れを利用して、前記循環流を制御しようとするものであ
る。
【００１０】すなわち、本発明の上記構成によれば、径
方向外方において互いに対向するポンプのブレードの端
の内周側端とタービンの端の内周側端とは、何れか一方
又は両方ともに自己のコア部の端よりも対向する相手側
に突出しているので、コア部の端がブレードの端の内周
側端まで達している従来構造に比べて、ブレードの端の
内周側端に存在する作動流体は、径方向に流動し易い。
従って、トルクコンバータの径方向外側位置とコアの内
側位置との圧力差が大きい低速比領域では、この圧力差
によって径方向の流れが生じ、この流れによって、トル
クコンバータ内の循環流が乱され、トルクコンバータの
容量係数が従来構造のトルクコンバータに比べて減少す
る。他方、トルクコンバータの径方向外側位置とコアの
内側位置との圧力差が小さい高速比領域では、この圧力
差によって生じる径方向の流れは微小なので、径方向の
流れによって循環流が乱されることはない。従って、高
速比領域では、トルクコンバータの容量係数は、従来構
造のトルクコンバータに比べて、減少することはない。
方向外方において互いに対向するポンプのブレードの端
の内周側端とタービンの端の内周側端とは、何れか一方
又は両方ともに自己のコア部の端よりも対向する相手側
に突出しているので、コア部の端がブレードの端の内周
側端まで達している従来構造に比べて、ブレードの端の
内周側端に存在する作動流体は、径方向に流動し易い。
従って、トルクコンバータの径方向外側位置とコアの内
側位置との圧力差が大きい低速比領域では、この圧力差
によって径方向の流れが生じ、この流れによって、トル
クコンバータ内の循環流が乱され、トルクコンバータの
容量係数が従来構造のトルクコンバータに比べて減少す
る。他方、トルクコンバータの径方向外側位置とコアの
内側位置との圧力差が小さい高速比領域では、この圧力
差によって生じる径方向の流れは微小なので、径方向の
流れによって循環流が乱されることはない。従って、高
速比領域では、トルクコンバータの容量係数は、従来構
造のトルクコンバータに比べて、減少することはない。
【００１１】
【実施例】以下添付図に基づいて、本発明の実施例を説
明する。図１、図２は本発明の実施例に係るトルクコン
バータＡを示す。トルクコンバータＡは、ポンプ１、タ
ービン２及びステータ３を有し、これらによりトーラス
４を構成している。上記ポンプ１及びタービン２は、そ
れぞれトーラス４の外殻を構成するシェル１ａ、２ａ
と、トーラス４の内殻を構成するコア１ｂ、２ｂと、こ
れらの間に配設された多数のブレード１ｃ、２ｃとから
成る。ブレード１ｃ、２ｃの径方向外方の端１ｃ1 、２
ｃ1 は、所定の間隙Ｓを隔てて対峙している。また、前
記ブレード１ｃ、２ｃの径方向外方の端１ｃ1 、２ｃ1
に隣接するコア１ｂ、２ｂの径方向外方の端１ｂ1 、２
ｂ1 は、それぞれブレード１ｃ、２ｃの径方向外方の端
１ｃ1 、２ｃ1 まで達しておらず、端１ｃ1 、２ｃ1 の
手前で終端している。すなわち、ブレード１ｃの径方向
外方の端１ｃ1 は、コア１ｂの径方向外方の端１ｂ1 よ
りも、対峙するブレード２ｃの径方向外方の端２ｃ1 側
に突出しており、他方ブレード２ｃの径方向外方の端２
ｃ1 は、コア２ｂの径方向外方の端２ｂ1 よりも、対峙
するブレード１ｃの径方向外方の端１ｃ1 側に突出して
いる。
明する。図１、図２は本発明の実施例に係るトルクコン
バータＡを示す。トルクコンバータＡは、ポンプ１、タ
ービン２及びステータ３を有し、これらによりトーラス
４を構成している。上記ポンプ１及びタービン２は、そ
れぞれトーラス４の外殻を構成するシェル１ａ、２ａ
と、トーラス４の内殻を構成するコア１ｂ、２ｂと、こ
れらの間に配設された多数のブレード１ｃ、２ｃとから
成る。ブレード１ｃ、２ｃの径方向外方の端１ｃ1 、２
ｃ1 は、所定の間隙Ｓを隔てて対峙している。また、前
記ブレード１ｃ、２ｃの径方向外方の端１ｃ1 、２ｃ1
に隣接するコア１ｂ、２ｂの径方向外方の端１ｂ1 、２
ｂ1 は、それぞれブレード１ｃ、２ｃの径方向外方の端
１ｃ1 、２ｃ1 まで達しておらず、端１ｃ1 、２ｃ1 の
手前で終端している。すなわち、ブレード１ｃの径方向
外方の端１ｃ1 は、コア１ｂの径方向外方の端１ｂ1 よ
りも、対峙するブレード２ｃの径方向外方の端２ｃ1 側
に突出しており、他方ブレード２ｃの径方向外方の端２
ｃ1 は、コア２ｂの径方向外方の端２ｂ1 よりも、対峙
するブレード１ｃの径方向外方の端１ｃ1 側に突出して
いる。
【００１２】上記ポンプ１のシェル１ａは、タービン２
の背面、すなわちエンジン側に配置されたフロントカバ
ー５に接合されており、フロントカバー５には、エンジ
ンのクランク軸６に連結されたドライブプレート７がボ
ルト８により固定されている。また、フロントカバー５
とタービン２との間には、ロックアップクラッチ９が配
設されており、ロックアップクラッチ９は、フロントカ
バー５の内側面と離接するクラッチプレート９ａと、ク
ラッチプレート９ａの接合に伴うショックを吸収するダ
ンパ部材９ｂとから成る。ロックアップクラッチ９は、
上記タービン２のシェル２ａと一体にタービンボス１０
に固定されており、タービンボス１０は、自動変速機の
入力軸となるシャフト１１にスプライン結合されてい
る。
の背面、すなわちエンジン側に配置されたフロントカバ
ー５に接合されており、フロントカバー５には、エンジ
ンのクランク軸６に連結されたドライブプレート７がボ
ルト８により固定されている。また、フロントカバー５
とタービン２との間には、ロックアップクラッチ９が配
設されており、ロックアップクラッチ９は、フロントカ
バー５の内側面と離接するクラッチプレート９ａと、ク
ラッチプレート９ａの接合に伴うショックを吸収するダ
ンパ部材９ｂとから成る。ロックアップクラッチ９は、
上記タービン２のシェル２ａと一体にタービンボス１０
に固定されており、タービンボス１０は、自動変速機の
入力軸となるシャフト１１にスプライン結合されてい
る。
【００１３】上記ステータ３は、ボス部３ａとリング状
プレート３ｂとの間に多数のブレード３ｃを配設して構
成されている。上記ボス部３ａは、一方向クラッチ１２
を介して固定側のハウジング１３に連結されており、上
記一方向クラッチ１２は、タービン２の回転方向と同一
方向のステータ３の回転をフリー状態とするものであ
る。
プレート３ｂとの間に多数のブレード３ｃを配設して構
成されている。上記ボス部３ａは、一方向クラッチ１２
を介して固定側のハウジング１３に連結されており、上
記一方向クラッチ１２は、タービン２の回転方向と同一
方向のステータ３の回転をフリー状態とするものであ
る。
【００１４】上記構成を有するトルクコンバータＡにあ
っては、図示しないエンジンによってポンプ１が駆動さ
れる。ポンプ１の回転によって、コンバータＡ内に充満
した作動油が図１、図２の矢印方向に循環して流動し、
タービン２を介してシャフト１１に駆動力を伝達する。
この際、ステータ３の作用により入力トルクが増大され
てシャフト１１に伝達される。
っては、図示しないエンジンによってポンプ１が駆動さ
れる。ポンプ１の回転によって、コンバータＡ内に充満
した作動油が図１、図２の矢印方向に循環して流動し、
タービン２を介してシャフト１１に駆動力を伝達する。
この際、ステータ３の作用により入力トルクが増大され
てシャフト１１に伝達される。
【００１５】前述のごとく、作動油の矢印方向の流速Ｖ
は、タービン２の回転数ＶT とポンプ１の回転数ＶP と
の比、すなわち速度比ＶT ／ＶP の増減に応じて減少・
増大する。詳述すれば、速度比が小さい領域、すなわち
アイドリング領域では流速Ｖは大きく、速度比が大きい
領域、すなわち走行領域では流速Ｖは小さい。したがっ
て、前述のごとく、トルクコンバータＡの容量係数ＫP
は、アイドリング領域では大きく、走行領域では小さ
い。
は、タービン２の回転数ＶT とポンプ１の回転数ＶP と
の比、すなわち速度比ＶT ／ＶP の増減に応じて減少・
増大する。詳述すれば、速度比が小さい領域、すなわち
アイドリング領域では流速Ｖは大きく、速度比が大きい
領域、すなわち走行領域では流速Ｖは小さい。したがっ
て、前述のごとく、トルクコンバータＡの容量係数ＫP
は、アイドリング領域では大きく、走行領域では小さ
い。
【００１６】ところで、作動油の矢印方向の流動によ
り、前述のごとくブレード１ｃ、２ｃの径方向外方の端
１ｃ1 、２ｃ1 の間に形成された間隙Ｓとコア１ｂ、２
ｂで包囲された空間Ｒとの間に圧力差が生じ、該圧力差
により、間隙部Ｓを通る２重矢印方向の作動油の流れが
生ずる。前記圧力差は、作動油の矢印方向の流速Ｖの増
減に応じて増減する。したがって、アイドリング領域で
は間隙部Ｓと空間Ｒとの間の圧力差が大きく、ひいては
２重矢印方向の流速ＶS が大きく、走行領域では間隙部
Ｓと空間Ｒとの間の圧力差が小さく、ひいては２重矢印
方向の流速ＶS が小さい。このため、アイドリング領域
では矢印方向の循環流が２重矢印方向の流れによって乱
されて、トルクコンバータＡの容量係数Ｋp が減少し、
走行領域では、矢印方向の循環流は２重矢印方向の流れ
によって乱されず、トルクコンバータＡの容量係数Ｋp
は減少しない。
り、前述のごとくブレード１ｃ、２ｃの径方向外方の端
１ｃ1 、２ｃ1 の間に形成された間隙Ｓとコア１ｂ、２
ｂで包囲された空間Ｒとの間に圧力差が生じ、該圧力差
により、間隙部Ｓを通る２重矢印方向の作動油の流れが
生ずる。前記圧力差は、作動油の矢印方向の流速Ｖの増
減に応じて増減する。したがって、アイドリング領域で
は間隙部Ｓと空間Ｒとの間の圧力差が大きく、ひいては
２重矢印方向の流速ＶS が大きく、走行領域では間隙部
Ｓと空間Ｒとの間の圧力差が小さく、ひいては２重矢印
方向の流速ＶS が小さい。このため、アイドリング領域
では矢印方向の循環流が２重矢印方向の流れによって乱
されて、トルクコンバータＡの容量係数Ｋp が減少し、
走行領域では、矢印方向の循環流は２重矢印方向の流れ
によって乱されず、トルクコンバータＡの容量係数Ｋp
は減少しない。
【００１７】ここで、前述のごとく、本実施例にあって
は、ブレード１ｃの径方向外方の端１ｃ1 は、コア１ｂ
の径方向外方の端１ｂ1 よりも、対峙するブレード２ｃ
の径方向外方の端２ｃ1 側に突出しており、他方ブレー
ド２ｃの径方向外方の端２ｃ 1 は、コア２ｂの径方向外
方の端２ｂ1 よりも、対峙するブレード１ｃの径方向外
方の端１ｃ1 側に突出しているので、コア１ｂ、２ｂの
径方向外方の端１ｂ1 、２ｂ1 が、それぞれブレード１
ｃ、２ｃの径方向外方の端１ｃ1 、２ｃ1 まで達してい
る従来の構造のトルクコンバータに比べて、作動油は２
重矢印方向に容易に流れることができる。従って、本実
施例に係るトルクコンバータＡの容量係数は、従来構造
のトルクコンバータに比べて、アイドリング領域で小さ
い。これにより、アイドリング領域での燃費が向上す
る。他方走行領域では、２重矢印方向の流れの流速が小
さいので、従来構造のトルクコンバータと同程度の容量
係数が確保される。これにより、走行時の加速性が確保
される。
は、ブレード１ｃの径方向外方の端１ｃ1 は、コア１ｂ
の径方向外方の端１ｂ1 よりも、対峙するブレード２ｃ
の径方向外方の端２ｃ1 側に突出しており、他方ブレー
ド２ｃの径方向外方の端２ｃ 1 は、コア２ｂの径方向外
方の端２ｂ1 よりも、対峙するブレード１ｃの径方向外
方の端１ｃ1 側に突出しているので、コア１ｂ、２ｂの
径方向外方の端１ｂ1 、２ｂ1 が、それぞれブレード１
ｃ、２ｃの径方向外方の端１ｃ1 、２ｃ1 まで達してい
る従来の構造のトルクコンバータに比べて、作動油は２
重矢印方向に容易に流れることができる。従って、本実
施例に係るトルクコンバータＡの容量係数は、従来構造
のトルクコンバータに比べて、アイドリング領域で小さ
い。これにより、アイドリング領域での燃費が向上す
る。他方走行領域では、２重矢印方向の流れの流速が小
さいので、従来構造のトルクコンバータと同程度の容量
係数が確保される。これにより、走行時の加速性が確保
される。
【００１８】図３に、本実施例に係るトルクコンバータ
Ａの容量係数と従来構造のトルクコンバータの容量係数
の実測による比較を示す。図から明らかなごとく、アイ
ドリング領域では、本実施例に係るトルクコンバータＡ
の容量係数が従来構造のトルクコンバータの容量係数よ
りも小さい。一方走行領域では、両者の差は殆ど無い。
図２には、タービントルクとポンプトルクの比、すなわ
ちトルク比と、伝達効率とに関する前記両者の実測によ
る比較をも示す。図から、本実施例に係るトルクコンバ
ータＡが、従来構造のトルクコンバータよりも、トルク
比と、伝達効率共に優れていることが分かる。
Ａの容量係数と従来構造のトルクコンバータの容量係数
の実測による比較を示す。図から明らかなごとく、アイ
ドリング領域では、本実施例に係るトルクコンバータＡ
の容量係数が従来構造のトルクコンバータの容量係数よ
りも小さい。一方走行領域では、両者の差は殆ど無い。
図２には、タービントルクとポンプトルクの比、すなわ
ちトルク比と、伝達効率とに関する前記両者の実測によ
る比較をも示す。図から、本実施例に係るトルクコンバ
ータＡが、従来構造のトルクコンバータよりも、トルク
比と、伝達効率共に優れていることが分かる。
【００１９】上記実施例では、ブレード１ｃの径方向外
方の端１ｃ1 は、コア１ｂの径方向外方の端１ｂ1 より
も、対峙するブレード２ｃの径方向外方の端２ｃ1 側に
突出しており、他方ブレード２ｃの径方向外方の端２ｃ
1 は、コア２ｂの径方向外方の端２ｂ1 よりも、対峙す
るブレード１ｃの径方向外方の端１ｃ1 側に突出してい
たが、いずれか一方の端１ｃ1 または２ｃ1 のみが、対
応するコアの端よりも突出する構造でも、上記実施例と
同様の効果があるものと考えられる。
方の端１ｃ1 は、コア１ｂの径方向外方の端１ｂ1 より
も、対峙するブレード２ｃの径方向外方の端２ｃ1 側に
突出しており、他方ブレード２ｃの径方向外方の端２ｃ
1 は、コア２ｂの径方向外方の端２ｂ1 よりも、対峙す
るブレード１ｃの径方向外方の端１ｃ1 側に突出してい
たが、いずれか一方の端１ｃ1 または２ｃ1 のみが、対
応するコアの端よりも突出する構造でも、上記実施例と
同様の効果があるものと考えられる。
【００２０】
【効果】上述の如く、本発明においては、径方向外方に
おいて互いに対峙するポンプのブレードの端とタービン
のブレードの端とは、何れか一方が又は両方共に、該部
のコアの端よりも対峙する相手側に突出しているので、
コアの端がブレードの端まで達している従来構造に比べ
て、ブレードの端間に存在する作動流体は、径方向に流
動し易い。従って、トルクコンバータの径方向外方位置
とコアの内側位置との圧力差が大きい低速度比領域で
は、該圧力差によって径方向の流れが生じ、該流れによ
って、トルクコンパータ内の前記循環流が乱され、トル
クコンバータの容量係数が従来構造のトルクコンバータ
に比べて減少する。他方、トルクコンバータの径方向外
方位置とコアの内側位置との圧力差が小さい高速度比領
域では、該圧力差によって惹起される径方向の流れは微
小なので、該径方向の流れによっては、前記循環流は乱
されない。したがって高速度比領域では、トルクコンバ
ータの容量係数は、従来構造のトルクコンバータに比べ
て、減少しない。
おいて互いに対峙するポンプのブレードの端とタービン
のブレードの端とは、何れか一方が又は両方共に、該部
のコアの端よりも対峙する相手側に突出しているので、
コアの端がブレードの端まで達している従来構造に比べ
て、ブレードの端間に存在する作動流体は、径方向に流
動し易い。従って、トルクコンバータの径方向外方位置
とコアの内側位置との圧力差が大きい低速度比領域で
は、該圧力差によって径方向の流れが生じ、該流れによ
って、トルクコンパータ内の前記循環流が乱され、トル
クコンバータの容量係数が従来構造のトルクコンバータ
に比べて減少する。他方、トルクコンバータの径方向外
方位置とコアの内側位置との圧力差が小さい高速度比領
域では、該圧力差によって惹起される径方向の流れは微
小なので、該径方向の流れによっては、前記循環流は乱
されない。したがって高速度比領域では、トルクコンバ
ータの容量係数は、従来構造のトルクコンバータに比べ
て、減少しない。
【００２１】従って、本発明により、走行領域において
は従来構造のトルクコンバータと同程度の容量係数を維
持しつつ、アイドリング領域において、従来構造のトル
クコンバータよりも容量係数が低下したトルクコンバー
タが提供される。
は従来構造のトルクコンバータと同程度の容量係数を維
持しつつ、アイドリング領域において、従来構造のトル
クコンバータよりも容量係数が低下したトルクコンバー
タが提供される。
【図１】 本発明の実施例に係るトルクコンバータの構
造を示す縦断面図である。
造を示す縦断面図である。
【図２】 本発明の実施例に係るトルクコンバータの構
造の要部拡大図である。
造の要部拡大図である。
【図３】 本発明の実施例に係るトルクコンバータの性
能と従来構造のトルクコンバータの性能との比較図であ
る。
能と従来構造のトルクコンバータの性能との比較図であ
る。
Ａ トルクコンバータ １ ポンプ １ｂ ポンプコア １ｃ ポンプブレード ２ タービン ２ｂ タービンコア ２ｃ タービンブレード ３ ステータ
Claims (4)
- 【請求項１】 エンジンの出力軸から変速機の入力軸に
トルクを伝達するトルクコンバータにおいて、 このエンジンの出力軸に結合されたポンプであって、こ
のポンプが、外側に配置されたシェル部と、内側に配置
されたコア部と、これらのシェル部とコア部の間に配置
された複数のブレードとを有する上記ポンプと、 このポンプに対向し且つ作動流体を介してポンプにより
駆動されるタービンであって、このタービンが、外側に
配置されたシェル部と、内側に配置されたコア部と、こ
れらのシェル部とコア部の間に配置された複数のブレー
ドとを有する上記タービンと、 これらのポンプとタービンの間に配置されたステータ
と、を有し、 上記ポンプ及びタービンの少なくとも一方のブレードの
径方向外方の端の内周側端がそのコア部の径方向外方の
端よりも上記ポンプ又はタービンの他方のブレードに向
って突出し、それにより、ポンプのコア部の径方向外方
の端とタービンのコア部の径方向外方の端の間の第１の
距離が、ポンプのブレードの径方向外方の端の内周側端
とタービンのブレードの径方向外方の端の内周側端の間
の第２の距離よりも大きくなるように構成されているこ
とを特徴とするトルクコンバータ。 - 【請求項２】 上記タービンのブレードの径方向外方の
端の内周側端がそのコア部の径方向外方の端よりも上記
ポンプのブレードに向って突出している請求項１記載の
トルクコンバータ。 - 【請求項３】 上記ポンプのブレードの径方向外方の端
の内周側端がそのコア部の径方向外方の端よりも上記タ
ービンのブレードに向って突出している請求項１記載の
トルクコンバータ。 - 【請求項４】 上記タービンのブレードの径方向外方の
端の内周側端がそのコア部の径方向外方の端よりも上記
ポンプのブレードに向って突出し、さらに、上記ポンプ
のブレードの径方向外方の端の内周側端がそのコア部の
径方向外方の端よりも上記タービンのブレードに向って
突出している請求項１記載のトルクコンバータ。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05697591A JP3155286B2 (ja) | 1991-03-20 | 1991-03-20 | トルクコンバータ |
| US07/851,299 US5259191A (en) | 1991-03-20 | 1992-03-11 | Torque converter |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05697591A JP3155286B2 (ja) | 1991-03-20 | 1991-03-20 | トルクコンバータ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04290657A JPH04290657A (ja) | 1992-10-15 |
| JP3155286B2 true JP3155286B2 (ja) | 2001-04-09 |
Family
ID=13042523
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP05697591A Expired - Fee Related JP3155286B2 (ja) | 1991-03-20 | 1991-03-20 | トルクコンバータ |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5259191A (ja) |
| JP (1) | JP3155286B2 (ja) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5394694A (en) * | 1993-10-15 | 1995-03-07 | Amercom Funding Ltd. Ii | Automatic transmissions using compact hydrodynamic torque converters |
| KR100361691B1 (ko) * | 1997-03-07 | 2003-03-03 | 기아자동차주식회사 | 무단변속기용토크컨버터의제어방법 |
| DE19748683C1 (de) * | 1997-11-04 | 1998-09-03 | Mannesmann Sachs Ag | Drehmomentwandler |
| DE19946333A1 (de) * | 1998-10-05 | 2000-04-06 | Luk Getriebe Systeme Gmbh | Drehmomentwandler |
| JP2004205012A (ja) | 2002-12-26 | 2004-07-22 | Exedy Corp | トルクコンバータ |
| JP5856419B2 (ja) * | 2011-09-29 | 2016-02-09 | トヨタ自動車株式会社 | 車両用流体伝動装置 |
| JP5767067B2 (ja) * | 2011-09-29 | 2015-08-19 | トヨタ自動車株式会社 | 車両用流体伝動装置 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB520424A (en) * | 1938-08-20 | 1940-04-24 | Piero Mariano Salerni | Improvements in or relating to hydraulic power transmission apparatus |
| US2801521A (en) * | 1954-06-21 | 1957-08-06 | Chrysler Corp | Axial thrust balanced fluid power transmitter |
| JPS526420B2 (ja) * | 1972-12-30 | 1977-02-22 | ||
| JPS60260765A (ja) * | 1985-04-25 | 1985-12-23 | Aisin Warner Ltd | 吸振ダンパ装置付直結クラツチを備えた流体継手 |
| JPH03204434A (ja) * | 1989-12-28 | 1991-09-06 | Aisin Aw Co Ltd | 薄型流体トルクコンバータ |
-
1991
- 1991-03-20 JP JP05697591A patent/JP3155286B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1992
- 1992-03-11 US US07/851,299 patent/US5259191A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5259191A (en) | 1993-11-09 |
| JPH04290657A (ja) | 1992-10-15 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |