JPH0576326B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0576326B2 JPH0576326B2 JP60275239A JP27523985A JPH0576326B2 JP H0576326 B2 JPH0576326 B2 JP H0576326B2 JP 60275239 A JP60275239 A JP 60275239A JP 27523985 A JP27523985 A JP 27523985A JP H0576326 B2 JPH0576326 B2 JP H0576326B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- stage
- liquid absorbent
- absorption
- flashing
- gas
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 claims description 72
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 62
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 claims description 59
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 claims description 59
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 34
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 30
- CRVGTESFCCXCTH-UHFFFAOYSA-N methyl diethanolamine Chemical compound OCCN(C)CCO CRVGTESFCCXCTH-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 13
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 claims description 10
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 claims description 9
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 claims description 9
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 53
- 238000007701 flash-distillation Methods 0.000 description 15
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 7
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 7
- 238000011010 flushing procedure Methods 0.000 description 6
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 5
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 description 5
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 4
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N Methanol Chemical compound OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- LYCAIKOWRPUZTN-UHFFFAOYSA-N ethylene glycol Natural products OCCO LYCAIKOWRPUZTN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 3
- XTHFKEDIFFGKHM-UHFFFAOYSA-N Dimethoxyethane Chemical compound COCCOC XTHFKEDIFFGKHM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- GLUUGHFHXGJENI-UHFFFAOYSA-N Piperazine Chemical compound C1CNCCN1 GLUUGHFHXGJENI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000012459 cleaning agent Substances 0.000 description 2
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 2
- WGCNASOHLSPBMP-UHFFFAOYSA-N hydroxyacetaldehyde Natural products OCC=O WGCNASOHLSPBMP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 238000005201 scrubbing Methods 0.000 description 2
- HXKKHQJGJAFBHI-UHFFFAOYSA-N 1-aminopropan-2-ol Chemical compound CC(O)CN HXKKHQJGJAFBHI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- HZAXFHJVJLSVMW-UHFFFAOYSA-N 2-Aminoethan-1-ol Chemical compound NCCO HZAXFHJVJLSVMW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RMGHERXMTMUMMV-UHFFFAOYSA-N 2-methoxypropane Chemical compound COC(C)C RMGHERXMTMUMMV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- SECXISVLQFMRJM-UHFFFAOYSA-N N-Methylpyrrolidone Chemical compound CN1CCCC1=O SECXISVLQFMRJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 1
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 1
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- -1 glycol dialkyl ethers Chemical class 0.000 description 1
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 1
- 150000003141 primary amines Chemical class 0.000 description 1
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 238000012958 reprocessing Methods 0.000 description 1
- 150000003335 secondary amines Chemical class 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- HXJUTPCZVOIRIF-UHFFFAOYSA-N sulfolane Chemical compound O=S1(=O)CCCC1 HXJUTPCZVOIRIF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
- B01D53/1406—Multiple stage absorption
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
- B01D53/1456—Removing acid components
- B01D53/1462—Removing mixtures of hydrogen sulfide and carbon dioxide
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
- Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
- Y02C20/40—Capture or disposal of greenhouse gases of CO2
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Gas Separation By Absorption (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
（技術分野）
本発明は、メチルジエタノールアミンを含有す
る水性液状吸収剤により、ガスからCO2及び／或
はH2Sを除去する方法に係る。
る水性液状吸収剤により、ガスからCO2及び／或
はH2Sを除去する方法に係る。
（公知技術）
アルカノールアミン水溶液によりガスからCO2
及び／或はH2Sを除去することは、例えば西独特
許2551717号明細書よりすでに公知である。この
公知方法はたしかにその経済性の点ですぐれては
いるが、必ずしもすべての点で満足すべきもので
はない。
及び／或はH2Sを除去することは、例えば西独特
許2551717号明細書よりすでに公知である。この
公知方法はたしかにその経済性の点ですぐれては
いるが、必ずしもすべての点で満足すべきもので
はない。
（発明の構成）
然るに、CO2及び／或はH2Sを含有するガスを
アルカノールアミン含有水性液状吸収剤で処理し
てCO2及び／或はH2Sを除去する方法において、
上記のCO2及び／或はH2S含有ガスを第１吸収段
階において40°乃至100℃の温度で20乃至70重量％
のメチルジエタノールアミン含有水性液状吸収剤
で処理し、第１吸収段階における頂部より得られ
るガスを第２吸収段階に給送し、ここで30゜乃至
90℃の温度において、第１吸収段階に給送される
液状吸収剤におけるよりもCO2及び／或はH2S含
有量の少ない、20乃至70重量％のメチルジエタノ
ールアミン含有水性液状吸収剤により処理して更
にCO2及び／或はH2Sを除去し、第２吸収段階の
頂部から処理されたガスを排出し、第２吸収段階
の底部から得られるCO2及び／或はH2S帯有水性
液状吸収剤を第１吸収段階に給送し、第１吸収段
階の下方部分から得られるCO2及び／或はH2S帯
有水性液状吸収剤を再生するため少くとも２段の
フラツシユ処理段階においてフラツシユ処理に附
し、この最終段フラツシユ処理段階における圧力
を大気圧より低く維持し、この場合の最終段フラ
ツシユ処理段階における減圧を相接続した機械的
減圧装置と水蒸気放散装置とにより生起せしめ、
最終段フラツシユ処理段階底部において得られる
液状吸収剤は第１吸収段階に返還し、最終段及
び／或は前段のフラツシユ処理段階底部において
得られる液状吸収剤を更に再生するために放散圏
に給送し、この放散圏の底部において得られる再
生液状吸収剤を第２吸収段階に返還することを特
徴とする有利な方法が見出された。
アルカノールアミン含有水性液状吸収剤で処理し
てCO2及び／或はH2Sを除去する方法において、
上記のCO2及び／或はH2S含有ガスを第１吸収段
階において40°乃至100℃の温度で20乃至70重量％
のメチルジエタノールアミン含有水性液状吸収剤
で処理し、第１吸収段階における頂部より得られ
るガスを第２吸収段階に給送し、ここで30゜乃至
90℃の温度において、第１吸収段階に給送される
液状吸収剤におけるよりもCO2及び／或はH2S含
有量の少ない、20乃至70重量％のメチルジエタノ
ールアミン含有水性液状吸収剤により処理して更
にCO2及び／或はH2Sを除去し、第２吸収段階の
頂部から処理されたガスを排出し、第２吸収段階
の底部から得られるCO2及び／或はH2S帯有水性
液状吸収剤を第１吸収段階に給送し、第１吸収段
階の下方部分から得られるCO2及び／或はH2S帯
有水性液状吸収剤を再生するため少くとも２段の
フラツシユ処理段階においてフラツシユ処理に附
し、この最終段フラツシユ処理段階における圧力
を大気圧より低く維持し、この場合の最終段フラ
ツシユ処理段階における減圧を相接続した機械的
減圧装置と水蒸気放散装置とにより生起せしめ、
最終段フラツシユ処理段階底部において得られる
液状吸収剤は第１吸収段階に返還し、最終段及
び／或は前段のフラツシユ処理段階底部において
得られる液状吸収剤を更に再生するために放散圏
に給送し、この放散圏の底部において得られる再
生液状吸収剤を第２吸収段階に返還することを特
徴とする有利な方法が見出された。
上記本発明方法の好ましい実施態様において
は、第２吸収段階の頂部から及び／或はフラツシ
ユ処理段階から、及び／或は放散圏から排出され
るガスに含有される水分による水分損失を補給す
るために、前段のフラツシユ処理段階の底部にお
いて、この水分損失量に相当する量の水蒸気を給
送する。
は、第２吸収段階の頂部から及び／或はフラツシ
ユ処理段階から、及び／或は放散圏から排出され
るガスに含有される水分による水分損失を補給す
るために、前段のフラツシユ処理段階の底部にお
いて、この水分損失量に相当する量の水蒸気を給
送する。
本発明の更に好ましい実施態様においては、水
蒸気放散装置は機械的減圧装置の後段に接接相を
混合続される。この場合、フラツシユ処理段階の
頂部から排出されるガスは、上述の水蒸気放散装
置からの水蒸気と共に、前段のフラツシユ処理段
階の底部に給送されることが好ましい。
蒸気放散装置は機械的減圧装置の後段に接接相を
混合続される。この場合、フラツシユ処理段階の
頂部から排出されるガスは、上述の水蒸気放散装
置からの水蒸気と共に、前段のフラツシユ処理段
階の底部に給送されることが好ましい。
この本発明方法を実施するに当り、CO2及び／
或はH2Sの含有量が少ない再生液状吸収剤が得ら
れ、これにより少量の液状吸収剤を循環使用する
ことが可能となる。従つて、液状吸収剤を給送す
るためのエネルギ消費量の節減が達成される。同
時にこのような処理態様により装置が簡略化さ
れ、設備投資額も少額となる。本発明の利点は、
更にガス洗浄のための水のコストが簡単な方法で
管理され得る点にある。ガス洗浄用水のコスト管
理のほかに、同時にそのための熱量コストの規制
も行うことができ、従つてガス洗浄における熱量
規制のための熱交換器も小規模のものとし或は場
合により全廃することも可能となる。
或はH2Sの含有量が少ない再生液状吸収剤が得ら
れ、これにより少量の液状吸収剤を循環使用する
ことが可能となる。従つて、液状吸収剤を給送す
るためのエネルギ消費量の節減が達成される。同
時にこのような処理態様により装置が簡略化さ
れ、設備投資額も少額となる。本発明の利点は、
更にガス洗浄のための水のコストが簡単な方法で
管理され得る点にある。ガス洗浄用水のコスト管
理のほかに、同時にそのための熱量コストの規制
も行うことができ、従つてガス洗浄における熱量
規制のための熱交換器も小規模のものとし或は場
合により全廃することも可能となる。
本発明方法により処理されるべきガスは、例え
ば石炭気化ガス、コークス炉ガス、天然ガス、合
成ガスである。
ば石炭気化ガス、コークス炉ガス、天然ガス、合
成ガスである。
このようなガスには一般にCO2分が１乃至90モ
ル％、ことに２乃至90モル％、特に５乃至60モル
％含まれている。CO2のほかに酸ガスとしてのガ
スは、H2Sを微量に、例えば１モルppm乃至50モ
ル％、ことに10モルppm乃至40モル％含有する。
ル％、ことに２乃至90モル％、特に５乃至60モル
％含まれている。CO2のほかに酸ガスとしてのガ
スは、H2Sを微量に、例えば１モルppm乃至50モ
ル％、ことに10モルppm乃至40モル％含有する。
溶媒として、本発明方法では20乃至70重量％、
ことに30乃至65重量％、特に40乃至60重量％のメ
チルジエタノールアミンを含有する水性液状吸収
剤が使用される。一般的にメチルジエタノールア
ミン水溶液、例えば工業的純度のメチルジエタノ
ールアミン水溶液が使用される。好ましい本発明
実施態様においては、0.05乃至１モル／、こと
に0.1乃至0.8モル／、特に0.1乃至0.6モル／
の１級アミン乃至アルカノールアミン、例えばモ
ノエタノールアミン、或はことに２級アミン乃至
アルカノールアミン、例えばメチルモノエタノー
ルアミン、特に好ましいものとしてピペラジンを
追加的に含有するものが使用される。
ことに30乃至65重量％、特に40乃至60重量％のメ
チルジエタノールアミンを含有する水性液状吸収
剤が使用される。一般的にメチルジエタノールア
ミン水溶液、例えば工業的純度のメチルジエタノ
ールアミン水溶液が使用される。好ましい本発明
実施態様においては、0.05乃至１モル／、こと
に0.1乃至0.8モル／、特に0.1乃至0.6モル／
の１級アミン乃至アルカノールアミン、例えばモ
ノエタノールアミン、或はことに２級アミン乃至
アルカノールアミン、例えばメチルモノエタノー
ルアミン、特に好ましいものとしてピペラジンを
追加的に含有するものが使用される。
20乃至70重量％のメチルジエタノールアミンを
含有する水性液状吸収剤は、更に物理的溶剤を含
有することもできる。適当な物理的溶媒として
は、例えばＮ−メチルピロリドン、テトラメチレ
ンスルホン、メタノール、オリゴエチレングリコ
ールジアルキルエーテル、例えばオリゴエチレン
グリコールメチルイソプロピルエーテル
（SEPASOLV MPE）、オリゴエチレングリコー
ルジメチルエーテル（SELEXOL）などが挙げら
れる。このような物理的溶媒は、液状吸収剤中に
おいて一般的に１乃至60重量％、ことに10乃至50
重量％、特に20乃至40重量％含有される。
含有する水性液状吸収剤は、更に物理的溶剤を含
有することもできる。適当な物理的溶媒として
は、例えばＮ−メチルピロリドン、テトラメチレ
ンスルホン、メタノール、オリゴエチレングリコ
ールジアルキルエーテル、例えばオリゴエチレン
グリコールメチルイソプロピルエーテル
（SEPASOLV MPE）、オリゴエチレングリコー
ルジメチルエーテル（SELEXOL）などが挙げら
れる。このような物理的溶媒は、液状吸収剤中に
おいて一般的に１乃至60重量％、ことに10乃至50
重量％、特に20乃至40重量％含有される。
本発明方法は以下に述べるようにして実施され
る。まずCO2及び／或はH2S含有ガスをメチルジ
エタノールアミンを含有する液状吸収剤と共に第
１吸収段階に給送する。この場合、第１吸収段階
は40°乃至100℃、ことに50°乃至90℃、特に60°乃
至90℃の温度に維持される。処理されるべきガス
は、第１吸収段階において下方部分、好ましくは
下方３分の１の部分において導入され、第１段階
の上方部分、好ましくは上方３分の１の部分から
導入される液状吸収剤と対向流になされることが
望ましい。第１吸収段階の頂部において得られる
ガスは、第２吸収段階に給送され、ここで30°乃
至90℃、ことに40°乃至80℃、特に50°乃至80℃の
温度において、第１吸収段階に給送される液状吸
収剤におけるよりもCO2及び／或はH2S含有量の
少ない、メチルジエタノールアミン含有液状吸収
剤で処理し、CO2及び／或はH2Sを更に除去す
る。第２吸収段階についても、処理されるべきガ
スは下方部分、ことに下方３分の１の部分におい
て、上方部分、ことに上方３分の１の部分から第
２吸収段階に給送される液状吸収剤に対し対向流
として給送される。ここで処理されたガスは第２
吸収段階頂部から排出される。第２吸収段階底部
において得られるCO2及び／或はH2S帯有液状吸
収剤は、第１吸収段階頂部に給送される。第１及
び第２吸収段階においては、一般に５乃至110バ
ール、ことに10乃至100バール、特に20乃至90バ
ールの圧力が使用される。この場合、第１段階と
第２段階では、異なる圧力を使用することができ
る。しかしながら、第１及び第２吸収段階では、
同じ圧力、或はほぼ同様の圧力、例えば吸収段階
において生起する圧力損失がその圧力差によりも
たらされる程度に近い圧力で処理されるのが好ま
しい。吸収段階においては、充填塔或は棚段塔の
如き吸収カラムを使用することが好ましい。酸ガ
スのCO2及び／或はH2Sを帯有した液状吸収剤は
第１吸収段階においてその下方部分、ことに下方
３分の１の部分、特に底部から排出されることが
望ましい。
る。まずCO2及び／或はH2S含有ガスをメチルジ
エタノールアミンを含有する液状吸収剤と共に第
１吸収段階に給送する。この場合、第１吸収段階
は40°乃至100℃、ことに50°乃至90℃、特に60°乃
至90℃の温度に維持される。処理されるべきガス
は、第１吸収段階において下方部分、好ましくは
下方３分の１の部分において導入され、第１段階
の上方部分、好ましくは上方３分の１の部分から
導入される液状吸収剤と対向流になされることが
望ましい。第１吸収段階の頂部において得られる
ガスは、第２吸収段階に給送され、ここで30°乃
至90℃、ことに40°乃至80℃、特に50°乃至80℃の
温度において、第１吸収段階に給送される液状吸
収剤におけるよりもCO2及び／或はH2S含有量の
少ない、メチルジエタノールアミン含有液状吸収
剤で処理し、CO2及び／或はH2Sを更に除去す
る。第２吸収段階についても、処理されるべきガ
スは下方部分、ことに下方３分の１の部分におい
て、上方部分、ことに上方３分の１の部分から第
２吸収段階に給送される液状吸収剤に対し対向流
として給送される。ここで処理されたガスは第２
吸収段階頂部から排出される。第２吸収段階底部
において得られるCO2及び／或はH2S帯有液状吸
収剤は、第１吸収段階頂部に給送される。第１及
び第２吸収段階においては、一般に５乃至110バ
ール、ことに10乃至100バール、特に20乃至90バ
ールの圧力が使用される。この場合、第１段階と
第２段階では、異なる圧力を使用することができ
る。しかしながら、第１及び第２吸収段階では、
同じ圧力、或はほぼ同様の圧力、例えば吸収段階
において生起する圧力損失がその圧力差によりも
たらされる程度に近い圧力で処理されるのが好ま
しい。吸収段階においては、充填塔或は棚段塔の
如き吸収カラムを使用することが好ましい。酸ガ
スのCO2及び／或はH2Sを帯有した液状吸収剤は
第１吸収段階においてその下方部分、ことに下方
３分の１の部分、特に底部から排出されることが
望ましい。
第１吸収段階から排出される上記液状吸収剤
は、その再生のため少くとも２段の、好ましくは
２乃至３段の、ことに２或は３段のフラツシユ処
理段階に給送され、その最終段フラツシユ処理段
階においては大気圧より低い圧力下に処理され
る。この減圧は相接続された機械的減圧装置及び
水蒸気放散装置により生起せしめられ、またこの
減圧と共に、場合により第２吸収段階の頂部、及
びフラツシユ処理段階ならびに放散圏において排
出されるガスに含有される水分による水分損失を
補給するために、最終段階前段のフラツシユ処理
段階の頂部において損失水分に相当する量の水蒸
気が給送される。この場合最終段フラツシユ処理
段階は、0.3乃至約１バール、ことに0.4乃至約１
バール、特に0.6乃至約0.9バールの圧力に維持さ
れることが好ましい、上記機械的減圧装置として
は、例えば真空ポンプ、ことにコンプレツサ、例
えばスクリユー式コンプレツサ、遠心式コンプレ
ツサの如き装置が使用される。上記水蒸気放散装
置は機械的減圧装置の後段に接続することが好ま
しい。フラツシユ処理段階は、一般に35°乃至100
℃、ことに45°乃至90℃、特に55°乃至85℃の温度
に維持するのが好ましい。
は、その再生のため少くとも２段の、好ましくは
２乃至３段の、ことに２或は３段のフラツシユ処
理段階に給送され、その最終段フラツシユ処理段
階においては大気圧より低い圧力下に処理され
る。この減圧は相接続された機械的減圧装置及び
水蒸気放散装置により生起せしめられ、またこの
減圧と共に、場合により第２吸収段階の頂部、及
びフラツシユ処理段階ならびに放散圏において排
出されるガスに含有される水分による水分損失を
補給するために、最終段階前段のフラツシユ処理
段階の頂部において損失水分に相当する量の水蒸
気が給送される。この場合最終段フラツシユ処理
段階は、0.3乃至約１バール、ことに0.4乃至約１
バール、特に0.6乃至約0.9バールの圧力に維持さ
れることが好ましい、上記機械的減圧装置として
は、例えば真空ポンプ、ことにコンプレツサ、例
えばスクリユー式コンプレツサ、遠心式コンプレ
ツサの如き装置が使用される。上記水蒸気放散装
置は機械的減圧装置の後段に接続することが好ま
しい。フラツシユ処理段階は、一般に35°乃至100
℃、ことに45°乃至90℃、特に55°乃至85℃の温度
に維持するのが好ましい。
第２吸収段階の頂部、及びフラツシユ処理段階
ならびに放散圏において排出されるガスに含有さ
れる水分により生ずる水分損失を補給するため、
最終段前段の底部に損失水分に相当する量の水蒸
気を給送することが好ましい。一般に排出ガス中
に含有される水分はほとんどが水蒸気として排出
される。最終段前段のフラツシユ処理段階の底部
には、低圧、中圧或は高圧の、例えば1.5乃至100
バールの水蒸気が給送される。低圧の、例えば
1.5乃至10バールの、ことに1.5乃至５バールの水
蒸気を使用するのが好ましい。この程度の低圧水
蒸気が操作しやすいからである。
ならびに放散圏において排出されるガスに含有さ
れる水分により生ずる水分損失を補給するため、
最終段前段の底部に損失水分に相当する量の水蒸
気を給送することが好ましい。一般に排出ガス中
に含有される水分はほとんどが水蒸気として排出
される。最終段前段のフラツシユ処理段階の底部
には、低圧、中圧或は高圧の、例えば1.5乃至100
バールの水蒸気が給送される。低圧の、例えば
1.5乃至10バールの、ことに1.5乃至５バールの水
蒸気を使用するのが好ましい。この程度の低圧水
蒸気が操作しやすいからである。
最終段フラツシユ処理段階における底部から排
出されるガスは、そのまま大気中に放出される
か、或はその前段のフラツシユ処理段階から排出
されるガスと混合して再処理に附される。好まし
い本発明方法の実施態様においては、水蒸気放散
装置は機械的減圧装置の後段に接続され、最終段
フラツシユ処理段階の頂部から排出されるガス
が、水蒸気放散装置からの水蒸気と共に、最終段
前段のフラツユ処理段階の底部に給送されること
である。
出されるガスは、そのまま大気中に放出される
か、或はその前段のフラツシユ処理段階から排出
されるガスと混合して再処理に附される。好まし
い本発明方法の実施態様においては、水蒸気放散
装置は機械的減圧装置の後段に接続され、最終段
フラツシユ処理段階の頂部から排出されるガス
が、水蒸気放散装置からの水蒸気と共に、最終段
前段のフラツユ処理段階の底部に給送されること
である。
最終段前段のフラツシユ処理段階の底部に水蒸
気が給送される場合には、水蒸気放散装置は処理
中の損失水分を補給するに必要な量の水蒸気で駆
動される。しかしながら、水分損失を補給するに
足らない量の水蒸気で上記水蒸気放散装置を駆動
し、水分損失を補給するに不足する量の水蒸気を
追加的に最終段前段のフラツシユ処理段階の底部
に給送することも可能である。水蒸気放散装置を
駆動するため、中圧或は高圧の水蒸気を使用する
ことができる。中圧水蒸気、例えば５乃至20バー
ルの、ことに５乃至10バールの水蒸気を使用する
のが好ましい。
気が給送される場合には、水蒸気放散装置は処理
中の損失水分を補給するに必要な量の水蒸気で駆
動される。しかしながら、水分損失を補給するに
足らない量の水蒸気で上記水蒸気放散装置を駆動
し、水分損失を補給するに不足する量の水蒸気を
追加的に最終段前段のフラツシユ処理段階の底部
に給送することも可能である。水蒸気放散装置を
駆動するため、中圧或は高圧の水蒸気を使用する
ことができる。中圧水蒸気、例えば５乃至20バー
ルの、ことに５乃至10バールの水蒸気を使用する
のが好ましい。
最終段前段のフラツシユ処理段階は、約１乃至
30バール、ことに約１乃至25バール、特に約１乃
至20バールの圧力において操作される。
30バール、ことに約１乃至25バール、特に約１乃
至20バールの圧力において操作される。
フラツシユ処理は、例えばカラムとして構成さ
れるフラツシユ蒸留槽を使用して行われる。
れるフラツシユ蒸留槽を使用して行われる。
最終段のフラツシユ処理段階の頂部において酸
ガスCO2及び／或はH2Sを含有するガスは、その
前段のフラツシユ処理段階頂部から排出されるガ
スと合併して、或は水蒸気放散装置を駆動する水
蒸気と共に、上記前段フラツシユ処理段階の底部
に給送することが望ましい。
ガスCO2及び／或はH2Sを含有するガスは、その
前段のフラツシユ処理段階頂部から排出されるガ
スと合併して、或は水蒸気放散装置を駆動する水
蒸気と共に、上記前段フラツシユ処理段階の底部
に給送することが望ましい。
最終段フラツシユ処理段階頂部において得られ
る液状吸収剤は、フラツシユ処理段階においてす
でに大量の、例えば50％以上、ことに60％以上の
CO2及び／或はH2Sを放出しており、洗浄用液体
として第１吸収段階に返還され、この場合その頂
部に給送するのが好ましい。なお最終段フラツシ
ユ処理段階及び／或はその前段のフラツシユ処理
段階において得られる液状吸収剤は、更に再生す
るためストリツピング、すなわち放散処理のため
の放散圏に給送し、なおこれに含有されている酸
ガスCO2及び／或はH2Sを除去する。上述した処
理の好ましい実施態様においては、最終段フラツ
シユ段階の底部において得られる液状吸収剤は全
部第１吸収段階に返還され、その前段のフラツシ
ユ処理段階の底部において得られる液状吸収剤の
１部分が更に再生のために放散圏に給送される。
更に好ましい実施態様においては、最終段フラツ
シユ処理段階底部において得られる液状吸収剤の
１部分が洗浄剤として第１吸収段階に返還され、
最終フラツシユ処理段階底部において得られる液
状吸収剤の残余の部分は更に再生を行うため放散
圏に給送される。更にまた、最終フラツシユ処理
段階において得られる液状吸収剤の１部分を洗浄
剤として第１吸収段階に返還し、最終段フラツシ
ユ処理段階底部において得られる液状吸収剤の残
余部分と、その前段のフラツシユ処理段階底部に
おいて得られる液状吸収剤の１部分とを更に再生
するために放散圏に給送することも可能である。
第１吸収段階に返還されるべき液流と放散圏に給
送される液流との量割合は、一般的に10：１乃至
１：２、ことに５：１乃至１：１である。放散圏
底部において得られるべき、水蒸気のほかにCO2
及び／或はH2Sを大量に含有するガスは系外に排
出されることができる。しかしながら、この水蒸
気のほかにCO2及び／或はH2Sを含有するガス
は、系内水分損失を軽減するため、最終段前段の
フラツシユ処理段階の下方部分、ことに下半部、
ことに下方３分の１の部分に返還されることが好
ましい。放散圏としては、ストリツピングカラ
ム、ことに充填塔或は棚段塔を使用するこたが好
ましい。一般に放散カラムは、85°乃至115℃、こ
とに85°乃至110℃、特に90°乃至110℃の温度にお
いて操作される。
る液状吸収剤は、フラツシユ処理段階においてす
でに大量の、例えば50％以上、ことに60％以上の
CO2及び／或はH2Sを放出しており、洗浄用液体
として第１吸収段階に返還され、この場合その頂
部に給送するのが好ましい。なお最終段フラツシ
ユ処理段階及び／或はその前段のフラツシユ処理
段階において得られる液状吸収剤は、更に再生す
るためストリツピング、すなわち放散処理のため
の放散圏に給送し、なおこれに含有されている酸
ガスCO2及び／或はH2Sを除去する。上述した処
理の好ましい実施態様においては、最終段フラツ
シユ段階の底部において得られる液状吸収剤は全
部第１吸収段階に返還され、その前段のフラツシ
ユ処理段階の底部において得られる液状吸収剤の
１部分が更に再生のために放散圏に給送される。
更に好ましい実施態様においては、最終段フラツ
シユ処理段階底部において得られる液状吸収剤の
１部分が洗浄剤として第１吸収段階に返還され、
最終フラツシユ処理段階底部において得られる液
状吸収剤の残余の部分は更に再生を行うため放散
圏に給送される。更にまた、最終フラツシユ処理
段階において得られる液状吸収剤の１部分を洗浄
剤として第１吸収段階に返還し、最終段フラツシ
ユ処理段階底部において得られる液状吸収剤の残
余部分と、その前段のフラツシユ処理段階底部に
おいて得られる液状吸収剤の１部分とを更に再生
するために放散圏に給送することも可能である。
第１吸収段階に返還されるべき液流と放散圏に給
送される液流との量割合は、一般的に10：１乃至
１：２、ことに５：１乃至１：１である。放散圏
底部において得られるべき、水蒸気のほかにCO2
及び／或はH2Sを大量に含有するガスは系外に排
出されることができる。しかしながら、この水蒸
気のほかにCO2及び／或はH2Sを含有するガス
は、系内水分損失を軽減するため、最終段前段の
フラツシユ処理段階の下方部分、ことに下半部、
ことに下方３分の１の部分に返還されることが好
ましい。放散圏としては、ストリツピングカラ
ム、ことに充填塔或は棚段塔を使用するこたが好
ましい。一般に放散カラムは、85°乃至115℃、こ
とに85°乃至110℃、特に90°乃至110℃の温度にお
いて操作される。
放散圏底部において得られる再生液状吸収剤は
第２吸収段階に返還されるが、ことにその頂部に
給送することが好ましい。
第２吸収段階に返還されるが、ことにその頂部に
給送することが好ましい。
以下において添附図面を参照しつつ本発明の実
施例につき更に具体的に説明する。
施例につき更に具体的に説明する。
CO2及び／或はH2Sを含有するガス、例えば酸
ガスとしてCO2を含有する合成ガスは、加圧下に
導管１を経て第１吸収カラム２のサンプすなわち
底部に給送される。同時に液状吸収剤として20乃
至70重量％のメチルジエタノールアミン水溶液が
導管５を経て第１吸収カラムの頂部に給送され
る。第１吸収カラムの頂部において得られる予備
洗浄されたガスは精洗浄のため導管３を経て第２
吸収カラム６の底部に給送される。同時に、放散
カラム２２から得られ、実質的に酸ガスを含有し
ない液状吸収剤としての20乃至70重量％のメチル
ジエタノールアミン水溶液が、導管２０を経て、
第２吸収カラム６の頂部に給送される。第２吸収
カラム６において洗浄処理されたガスは、その頂
部から導管７を経て排出される。第２吸収カラム
底部において得られる酸ガス帯有液状吸収剤は、
最終段フラツシユ装置から得られる液状吸収剤と
合併して、導管１４及び５を経て第１吸収カラム
２の頂部に給送される。第１吸収カラム２の底部
において得られるCO2及び／或はH2S帯有液状吸
収剤は、導管４を経て第１段フラツシユ蒸留槽８
に至り、例えばバルブにより、ことにタービンに
よりフラツシユ処理に附される。これにより液状
吸収剤から放散されたガスは、導管２６を経て排
出され、熱交換器２７及び分離器２８を通過した
後導管２５から放出される。また上記分離器２８
において分離された液体は導管１８から排出され
る。部分的にフラツシユ処理された液状吸収剤
は、フラツシユ蒸留槽８の底部から導管９を経て
排出され、本発明第１実施例においては、バルブ
１６が閉じられバルブ１７が開かれることによ
り、もつぱら導管１０を経て第２フラツシユ蒸留
槽１１に至り、ここで機械的減圧装置２９と水蒸
気放散装置１５により大気圧より僅かに低い圧
力、例えば0.5バールに維持された状態で膨張せ
しめられる。この水蒸気放散装置には、損失水分
を補給するために必要な量の水蒸気が導管３２を
経て給送される。フラツシユ蒸留槽１１の頂部か
ら排出されるガスは、水蒸気放散装置１５からの
水蒸気と共に、導管３３を経て第１フラツシユ蒸
留槽８の底部に給送される。フラツシユ蒸留槽１
１の底部から導管１２により排出されるフラツシ
ユ処理された液状吸収剤の一部分は、導管１３及
び５を経て第１吸収カラム２の頂部に、その他の
部分は導管２３を経て放散カラム２２の頂部に給
送される。
ガスとしてCO2を含有する合成ガスは、加圧下に
導管１を経て第１吸収カラム２のサンプすなわち
底部に給送される。同時に液状吸収剤として20乃
至70重量％のメチルジエタノールアミン水溶液が
導管５を経て第１吸収カラムの頂部に給送され
る。第１吸収カラムの頂部において得られる予備
洗浄されたガスは精洗浄のため導管３を経て第２
吸収カラム６の底部に給送される。同時に、放散
カラム２２から得られ、実質的に酸ガスを含有し
ない液状吸収剤としての20乃至70重量％のメチル
ジエタノールアミン水溶液が、導管２０を経て、
第２吸収カラム６の頂部に給送される。第２吸収
カラム６において洗浄処理されたガスは、その頂
部から導管７を経て排出される。第２吸収カラム
底部において得られる酸ガス帯有液状吸収剤は、
最終段フラツシユ装置から得られる液状吸収剤と
合併して、導管１４及び５を経て第１吸収カラム
２の頂部に給送される。第１吸収カラム２の底部
において得られるCO2及び／或はH2S帯有液状吸
収剤は、導管４を経て第１段フラツシユ蒸留槽８
に至り、例えばバルブにより、ことにタービンに
よりフラツシユ処理に附される。これにより液状
吸収剤から放散されたガスは、導管２６を経て排
出され、熱交換器２７及び分離器２８を通過した
後導管２５から放出される。また上記分離器２８
において分離された液体は導管１８から排出され
る。部分的にフラツシユ処理された液状吸収剤
は、フラツシユ蒸留槽８の底部から導管９を経て
排出され、本発明第１実施例においては、バルブ
１６が閉じられバルブ１７が開かれることによ
り、もつぱら導管１０を経て第２フラツシユ蒸留
槽１１に至り、ここで機械的減圧装置２９と水蒸
気放散装置１５により大気圧より僅かに低い圧
力、例えば0.5バールに維持された状態で膨張せ
しめられる。この水蒸気放散装置には、損失水分
を補給するために必要な量の水蒸気が導管３２を
経て給送される。フラツシユ蒸留槽１１の頂部か
ら排出されるガスは、水蒸気放散装置１５からの
水蒸気と共に、導管３３を経て第１フラツシユ蒸
留槽８の底部に給送される。フラツシユ蒸留槽１
１の底部から導管１２により排出されるフラツシ
ユ処理された液状吸収剤の一部分は、導管１３及
び５を経て第１吸収カラム２の頂部に、その他の
部分は導管２３を経て放散カラム２２の頂部に給
送される。
本発明の第２実施例によれば、バルブ１７を閉
じ、バルブ１６を開くことにより、導管９を経て
フラツシユ蒸留槽８から排出される部分的フラツ
シユ処理された液状吸収剤の一部分は導管１０を
経てフラツシユ蒸留槽１１に、また残りの部分は
導管３１及び２３を経て放散カラム２２に給送さ
れる。フラツシユ蒸留槽１１の底部から導管１２
を経て排出される液状吸収剤は、この第２実施例
によれば、すべて導管１３及び５を経て第１吸収
カラム２の頂部に返還される。
じ、バルブ１６を開くことにより、導管９を経て
フラツシユ蒸留槽８から排出される部分的フラツ
シユ処理された液状吸収剤の一部分は導管１０を
経てフラツシユ蒸留槽１１に、また残りの部分は
導管３１及び２３を経て放散カラム２２に給送さ
れる。フラツシユ蒸留槽１１の底部から導管１２
を経て排出される液状吸収剤は、この第２実施例
によれば、すべて導管１３及び５を経て第１吸収
カラム２の頂部に返還される。
放散カラム２２の底部において得られる再生処
理済吸収剤は、熱交換器１９及び２１を通過し導
管２０により第２吸収カラム６に返還される。放
散カラム２２の頂部において得られるCO2及び／
或はH2S含有廃ガスは導管２４によりフラツシユ
蒸留槽８の下方部分に給送するのが望ましい。し
かしながら、フラツシユ蒸留槽へ給送することな
く、この放散カラム２２の頂部からそのまま系外
に排出することもできる。
理済吸収剤は、熱交換器１９及び２１を通過し導
管２０により第２吸収カラム６に返還される。放
散カラム２２の頂部において得られるCO2及び／
或はH2S含有廃ガスは導管２４によりフラツシユ
蒸留槽８の下方部分に給送するのが望ましい。し
かしながら、フラツシユ蒸留槽へ給送することな
く、この放散カラム２２の頂部からそのまま系外
に排出することもできる。
以下の実施例により本発明を更に具体的に説明
する。
する。
相接続された２個の吸収カラム、相接続された
２個のフラツシユ蒸留槽及び１個の放散カラムを
有する図示のガス洗浄装置を使用して本発明方法
を実施した。上記吸収カラムにはCO2含有合成ガ
スと液状吸収剤として50重量％のメチルジエタノ
ールアミン水溶液とを9800kmol／ｈ給送してガ
ス洗浄を行つた。浄化されるべき合成ガスは28バ
ールの圧力下に第１吸収カラムの底部に給送され
る。浄化されるべきガスは、スチームリフオーマ
ーに由来するガスであつて、以下の如き組成のも
のである。
２個のフラツシユ蒸留槽及び１個の放散カラムを
有する図示のガス洗浄装置を使用して本発明方法
を実施した。上記吸収カラムにはCO2含有合成ガ
スと液状吸収剤として50重量％のメチルジエタノ
ールアミン水溶液とを9800kmol／ｈ給送してガ
ス洗浄を行つた。浄化されるべき合成ガスは28バ
ールの圧力下に第１吸収カラムの底部に給送され
る。浄化されるべきガスは、スチームリフオーマ
ーに由来するガスであつて、以下の如き組成のも
のである。
CO2 18.3容量％
CO 0.4容量％
H2 61.0容量％
N2 20.0容量％
CH4 0.1容量％
Ar 0.2容量％
液状吸収剤の温度は、第１吸収カラムに流入す
る時点において60℃であつた。第２吸収カラムに
給送される液状吸収剤の温度は75℃であつた。第
２吸収カラム頂部から排出される浄化合成ガスは
以下の如き組成であつた。
る時点において60℃であつた。第２吸収カラムに
給送される液状吸収剤の温度は75℃であつた。第
２吸収カラム頂部から排出される浄化合成ガスは
以下の如き組成であつた。
CO2 0.01容量％
CO 0.5容量％
H2 74.6容量％
N2 24.5容量％
CH4 0.2容量％
Ar 0.3容量％
第１吸収カラム底部から排出される液状吸収剤
は、第１フラツシユ蒸留槽中において５バールの
圧力下にフラツシユ処理に附された。第１フラツ
シユ蒸留槽頂部からは1150kmol／ｈの量で吸収
剤から釈放されたガスが排出された。第１フラツ
シユ蒸留槽底部から排出される液状吸収剤は、そ
のまま水蒸気放散装置及び減圧装置により0.7バ
ールの減圧に維持された第２フラツシユ蒸留槽中
に給送され、フラツシユ処理に附された。第２フ
ラツシユ蒸留槽底部において得られる処理済液状
吸収剤は、その3/4量が第１吸収カラムに返還さ
れ、残余分は放散カラムで再生処理に附され、し
かる後に第２吸収カラムに返還された。
は、第１フラツシユ蒸留槽中において５バールの
圧力下にフラツシユ処理に附された。第１フラツ
シユ蒸留槽頂部からは1150kmol／ｈの量で吸収
剤から釈放されたガスが排出された。第１フラツ
シユ蒸留槽底部から排出される液状吸収剤は、そ
のまま水蒸気放散装置及び減圧装置により0.7バ
ールの減圧に維持された第２フラツシユ蒸留槽中
に給送され、フラツシユ処理に附された。第２フ
ラツシユ蒸留槽底部において得られる処理済液状
吸収剤は、その3/4量が第１吸収カラムに返還さ
れ、残余分は放散カラムで再生処理に附され、し
かる後に第２吸収カラムに返還された。
この新規な本発明方法によれば、吸収カラムの
径を著しく縮小し、また交換板体数を減少するこ
とができ、これによりガス洗浄コストを著しく廉
価にすることができる。
径を著しく縮小し、また交換板体数を減少するこ
とができ、これによりガス洗浄コストを著しく廉
価にすることができる。
添附図面は本発明方法を実施するための装置の
１実施例を示すものであつて、主要部と符号との
対応関係は以下の通りである。 １……CO2及び／或はH2S含有ガス、２……第
１吸収段階、６……第２吸収段階、８……フラツ
シユ処理段階、１１……最終段フラツシユ処理段
階、１５……水蒸気放散装置、２２……放散圏、
２７……熱交換器、２８……分離器、２９……機
械的減圧装置。
１実施例を示すものであつて、主要部と符号との
対応関係は以下の通りである。 １……CO2及び／或はH2S含有ガス、２……第
１吸収段階、６……第２吸収段階、８……フラツ
シユ処理段階、１１……最終段フラツシユ処理段
階、１５……水蒸気放散装置、２２……放散圏、
２７……熱交換器、２８……分離器、２９……機
械的減圧装置。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ CO2及び／或はH2S含有ガスからアルカノー
ルアミン含有水性液状吸収剤によりCO2及び／或
はH2Sを除去する方法において、第１吸収段階で
CO2及び／或はH2S含有ガスを40°乃至100℃の温
度において20乃至70重量％のメチルジエタノール
アミン含有水性液状吸収剤により処理し、この第
１吸収段階において頂部から得られるガスを第２
吸収段階に給送し、ここで30°乃至90℃の温度に
おいて、第１吸収段階に給送される液状吸収剤に
おけるよりもCO2及び／或はH2S含有量の少な
い、20乃至70重量％のメチルジエタノールアミン
含有水性液状吸収剤により処理して更にCO2及
び／或はH2Sを除去し、第２吸収段階において頂
部から処理されたガスを排出し、第２吸収段階に
おいて底部から得られるCO2及び／或はH2S帯有
水性液状吸収剤を第１吸収段階の頂部に給送し、
第１吸収段階の下方部分から得られるCO2及び／
或はH2S帯有水性液状吸収剤を再生のため少くと
も２段のフラツシユ処理段階において処理し、こ
の場合最終段のフラツシユ処理段階は大気圧に比
し低い圧力下に操作され、この最終段フラツシユ
処理段階における減圧は相接続された減圧装置及
び水蒸気放散装置によりもたらされ、最終段フラ
ツシユ処理段階の底部において得られる液状吸収
剤は第１吸収段階に返還され、更に最終段及び／
或はその前段のフラツシユ処理段階の底部におい
て得られる液状吸収剤を放散圏に給送して更に再
生処理し、この放散圏の底部において得られる再
生液状吸収剤が第２吸収段階に返還されることを
特徴とする方法。 ２ 特許請求の範囲１による方法において、第２
吸収段階において、及び／或はフラツシユ処理段
階から、及び／或は放散圏から排出されるガスに
含有される水分に基因する損失水分を補給するた
めに、最終段前段のフラツシユ処理装置に対し損
失水分に相当する量の水蒸気を給送することを特
徴とする方法。 ３ 特許請求の範囲１或は２による方法におい
て、水蒸気放散装置が機械的減圧装置の後段に接
続されていることを特徴とする方法。 ４ 特許請求の範囲３による方法において、最終
段フラツシユ処理段階の頂部において排出される
ガスが、上述の水蒸気放散装置からの水蒸気と共
に、その前段のフラツシユ処理段階における底部
に給送されることを特徴とする方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19843445063 DE3445063A1 (de) | 1984-12-11 | 1984-12-11 | Verfahren zum entfernen von co(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts) und/oder h(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts)s aus gasen |
| DE3445063.7 | 1984-12-11 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61138515A JPS61138515A (ja) | 1986-06-26 |
| JPH0576326B2 true JPH0576326B2 (ja) | 1993-10-22 |
Family
ID=6252419
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60275239A Granted JPS61138515A (ja) | 1984-12-11 | 1985-12-09 | ガスからｃｏ↓２及び／或はｈ↓２ｓを除去する方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0190434A3 (ja) |
| JP (1) | JPS61138515A (ja) |
| CA (1) | CA1290553C (ja) |
| DE (1) | DE3445063A1 (ja) |
| NO (1) | NO160178C (ja) |
Families Citing this family (27)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3518368A1 (de) * | 1985-05-22 | 1986-11-27 | Basf Ag, 6700 Ludwigshafen | Verfahren zum entfernen von co(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts) und/oder h(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts)s aus gasen |
| US4814104A (en) * | 1987-02-05 | 1989-03-21 | Uop | Tertiary alkanolamine absorbent containing an ethyleneamine promoter and its method of use |
| DE3922785C2 (de) * | 1989-07-11 | 1994-03-31 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zum Regenerieren einer hochsiedenden, CO¶2¶ und H¶2¶S enthaltenden Waschlösung |
| DE19828977A1 (de) * | 1998-06-29 | 1999-12-30 | Basf Ag | Verfahren zur Entfernung saurer Gasbestandteile aus Gasen |
| DE10028637A1 (de) | 2000-06-09 | 2001-12-13 | Basf Ag | Verfahren zum Entsäuern eines Kohlenwasserstoff-Fluidstroms |
| DE10135370A1 (de) | 2001-07-20 | 2003-01-30 | Basf Ag | Verfahren zur Entfernung saurer Gase aus einem Gasstrom |
| DE10306254A1 (de) | 2003-02-14 | 2004-08-26 | Basf Ag | Absorptionsmittel und Verfahren zur Entfernung saurer Gase aus Fluiden |
| DE102005033837B4 (de) | 2005-07-20 | 2019-02-28 | Basf Se | Verfahren zum Entfernen von sauren Gasen und Ammoniak aus einem Fluidstrom |
| CN102292139B (zh) | 2009-01-29 | 2014-09-03 | 巴斯夫欧洲公司 | 用于除去酸性气体的包含氨基酸和酸性促进剂的吸收剂 |
| US8221712B2 (en) | 2009-05-12 | 2012-07-17 | Basf Se | Absorption medium for the selective removal of hydrogen sulfide from fluid streams |
| US20130244312A1 (en) * | 2011-10-26 | 2013-09-19 | Phillips 66 Company | Systems and methods for carbon dioxide absorption |
| JP6679572B2 (ja) | 2014-08-25 | 2020-04-15 | ビーエーエスエフ ソシエタス・ヨーロピアＢａｓｆ Ｓｅ | 流体のストリームからの硫化水素および二酸化炭素の除去 |
| AU2015309020B2 (en) | 2014-08-25 | 2019-04-18 | Basf Se | Diamine having tert-alkylamino group and primary amino group for use in gas scrubbing |
| EP3185990B1 (de) | 2014-08-25 | 2018-10-17 | Basf Se | Entfernung von kohlendioxid aus einem fluidstrom mit einem tert-butylamin und einem aktivator |
| EP2990090A1 (de) | 2014-08-25 | 2016-03-02 | Basf Se | Absorptionsmittel zur selektiven Entfernung von Schwefelwasserstoff aus einem Fluidstrom |
| RU2746838C1 (ru) | 2015-09-29 | 2021-04-21 | Басф Се | Абсорбент для селективного удаления сероводорода |
| WO2017055040A1 (de) | 2015-09-29 | 2017-04-06 | Basf Se | Zyklische amine zur selektiven entfernung von schwefelwasserstoff |
| EP3356015A2 (de) | 2015-09-29 | 2018-08-08 | Basf Se | Verfahren zur selektiven entfernung von schwefelwasserstoff |
| ITUB20154126A1 (it) * | 2015-10-06 | 2017-04-06 | Giammarco Vetrocoke S R L | Procedimento perfezionato di rimozione selettiva di gas da miscele gassose che li contengono mediante l'impiego di soluzioni di lavaggio funzionanti con un ciclo chimico-fisico di assorbimento e rigenerazione ed impianto per attuare il procedimento |
| EA036128B1 (ru) | 2016-04-25 | 2020-10-01 | Басф Се | Способ удаления кислотных газов из потока текучей среды путем применения соединений затрудненных аминов на основе морфолина |
| RU2019100012A (ru) | 2016-06-10 | 2020-07-13 | Басф Се | Циклогександиамины для применения в промывке газов |
| WO2018024598A1 (de) | 2016-08-01 | 2018-02-08 | Basf Se | Zweistufiges verfahren zum entfernen von co2 aus synthesegas |
| WO2018146233A1 (en) | 2017-02-10 | 2018-08-16 | Basf Se | Process for removal of acid gases from a fluid stream |
| CA3061843A1 (en) | 2017-05-15 | 2018-11-22 | Basf Se | Absorbent and process for selectively removing hydrogen sulfide |
| CN111093803B (zh) | 2017-09-04 | 2022-06-24 | 巴斯夫欧洲公司 | 用于选择性去除硫化氢的吸收剂和方法 |
| ES2952010T3 (es) | 2019-02-18 | 2023-10-26 | Basf Se | Proceso para la eliminación de gases ácidos de una corriente de fluido con un absorbente líquido que comprende un anillo de piperazina |
| CA3153809A1 (en) | 2019-09-10 | 2021-03-18 | Basf Se | Process for removal of acid gases from a fluid stream |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2551717C3 (de) * | 1975-11-18 | 1980-11-13 | Basf Ag, 6700 Ludwigshafen | und ggf. COS aus Gasen |
-
1984
- 1984-12-11 DE DE19843445063 patent/DE3445063A1/de not_active Withdrawn
-
1985
- 1985-11-25 NO NO854706A patent/NO160178C/no not_active IP Right Cessation
- 1985-12-02 CA CA000496618A patent/CA1290553C/en not_active Expired - Lifetime
- 1985-12-06 EP EP85115549A patent/EP0190434A3/de not_active Withdrawn
- 1985-12-09 JP JP60275239A patent/JPS61138515A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| NO160178C (no) | 1989-03-22 |
| NO854706L (no) | 1986-06-12 |
| DE3445063A1 (de) | 1986-06-12 |
| EP0190434A3 (de) | 1987-09-30 |
| EP0190434A2 (de) | 1986-08-13 |
| NO160178B (no) | 1988-12-12 |
| CA1290553C (en) | 1991-10-15 |
| JPS61138515A (ja) | 1986-06-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH0576326B2 (ja) | ||
| US4997630A (en) | Removal of CO2 and/or H2 S from gases | |
| US4551158A (en) | Removal of CO2 and/or H2 S from gases | |
| CA2391256C (en) | Process for removing contaminants from gas using polyethylene glycols | |
| CA2598094C (en) | Process and apparatus for converting hydrogen sulfide into hydrogen and sulfur | |
| US4999031A (en) | Removing CO2 and, if necessary, H2 S from gases | |
| RU2239488C2 (ru) | Абсорбирующие композиции для удаления кислых газов из газовых потоков | |
| US4537753A (en) | Removal of CO2 and H2 S from natural gases | |
| JPS61271016A (ja) | ガスからｃｏ↓２及び／或はｈ↓２ｓを除去する方法 | |
| EP0672446A2 (en) | Method for the removal of hydrogen sulfide present in gases | |
| US7276153B2 (en) | Method for neutralising a stream of hydrocarbon fluid | |
| JP2003504501A (ja) | 流体流からのメルカプタンの除去方法 | |
| JP2004535297A (ja) | ガス流から酸性ガスを除去する方法 | |
| US4057403A (en) | Gas treating process | |
| US4741745A (en) | Process for separation of carbon dioxide from other gases | |
| RU2080908C1 (ru) | Способ выделения сероводорода из газа | |
| US4299801A (en) | Regenerating alkanolamine desulfurizer solutions | |
| JPS63500995A (ja) | Ｈ↓２ｓ含有ガスからｈ↓２ｓを選択的に抽出する方法及び装置 | |
| JPS63500994A (ja) | Ｈ↓２ｓ含有ガスからｈ↓２ｓを選択的に抽出する方法及び装置 | |
| JPS647801B2 (ja) | ||
| JPS61181515A (ja) | ガスからｃｏ２及び／又はｈ２ｓを除去する方法 | |
| JPH0456649B2 (ja) | ||
| Wagner et al. | Removal of CO 2 and/or H 2 S from gases |