JPS61181515A - ガスからｃｏ２及び／又はｈ２ｓを除去する方法 - Google Patents
ガスからｃｏ２及び／又はｈ２ｓを除去する方法Info
- Publication number
- JPS61181515A JPS61181515A JP60190062A JP19006285A JPS61181515A JP S61181515 A JPS61181515 A JP S61181515A JP 60190062 A JP60190062 A JP 60190062A JP 19006285 A JP19006285 A JP 19006285A JP S61181515 A JPS61181515 A JP S61181515A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- absorption
- gas
- stage
- pressure
- absorption liquid
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
- B01D53/1493—Selection of liquid materials for use as absorbents
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
- B01D53/1456—Removing acid components
- B01D53/1462—Removing mixtures of hydrogen sulfide and carbon dioxide
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
- Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
- Y02C20/40—Capture or disposal of greenhouse gases of CO2
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、水性吸収液を用いてガスからＣＯ２及び／又
はＨ２Ｓを除去する方法に関する。
はＨ２Ｓを除去する方法に関する。
従来の技術
例えばコール（Ａ、 Ｋｏｈｌ ）及びリーゼンフェル
ド（Ｆ、 Ｒｌｅｓｅｎｆｅｌｄ ）著”ガス・ビ！
−ＩＪ ７ イケーション（Ｇａｓ Ｐｕｒｉｆｉｃａ
ｔｉｏｎ ）”第３版、 １９７９年、特に２８ 、３
３及び３４頁から、ガスからＣＯ２及び／又はＨ２Ｓを
除去するために第一級アミン例えばモノエタ／−ルアミ
ンの水溶液を使用することは公知である。しかしなから
、モノエタノールアミンの水溶液を使用することの欠点
は、モノエタノールアミン水溶液は特に高濃度では強度
に腐食作用することにある。従って、ガス洗浄装置内の
腐食損傷を阻止するか又は少なくとも許容程度に減少さ
せるためには、このような装置に高い費用をかけて腐食
防止剤の糸を使用することが必要であり、しかしなから
この場合にはこの腐食防止剤はＨ２Ｓ含有ガスでは全く
使用することができない。
ド（Ｆ、 Ｒｌｅｓｅｎｆｅｌｄ ）著”ガス・ビ！
−ＩＪ ７ イケーション（Ｇａｓ Ｐｕｒｉｆｉｃａ
ｔｉｏｎ ）”第３版、 １９７９年、特に２８ 、３
３及び３４頁から、ガスからＣＯ２及び／又はＨ２Ｓを
除去するために第一級アミン例えばモノエタ／−ルアミ
ンの水溶液を使用することは公知である。しかしなから
、モノエタノールアミンの水溶液を使用することの欠点
は、モノエタノールアミン水溶液は特に高濃度では強度
に腐食作用することにある。従って、ガス洗浄装置内の
腐食損傷を阻止するか又は少なくとも許容程度に減少さ
せるためには、このような装置に高い費用をかけて腐食
防止剤の糸を使用することが必要であり、しかしなから
この場合にはこの腐食防止剤はＨ２Ｓ含有ガスでは全く
使用することができない。
発明が解決しようとする問題点
従って１本発明の課題は、公知方法の欠点を回避するこ
とができる。ガスからＣＯ２及び／又はＨ２Ｓを除去す
る方法を提供することであった。
とができる。ガスからＣＯ２及び／又はＨ２Ｓを除去す
る方法を提供することであった。
問題を解決するための手段
ところで、前記課題は本発明により、アルカノールアミ
ンを含有する水性吸収液を用いてＣＯ２及び／又はＨ２
Ｓを含有するガスから００２及び／又は４Ｓを除去する
方法において、 ＣＯ２及び／又はＨ２Ｓを含有する
ガスを第１吸収工程で第三級アルカノールアミン３〜６
０重量％及び第一級アルカノールアミン１〜５０重量％
を含有する水性吸収液で処理し、第１吸収工程の頂部か
ら得られたガスを第２吸収工程に供給し、該吸収工程で
更にＣＯ２及び／又はＩ（２Ｓを除去するために第三級
アルカノールアミン３〜６０重量％及び第一級アルカ／
−ルアミソ１〜５０重遣％を含有する水性吸収液で処理
し。
ンを含有する水性吸収液を用いてＣＯ２及び／又はＨ２
Ｓを含有するガスから００２及び／又は４Ｓを除去する
方法において、 ＣＯ２及び／又はＨ２Ｓを含有する
ガスを第１吸収工程で第三級アルカノールアミン３〜６
０重量％及び第一級アルカノールアミン１〜５０重量％
を含有する水性吸収液で処理し、第１吸収工程の頂部か
ら得られたガスを第２吸収工程に供給し、該吸収工程で
更にＣＯ２及び／又はＩ（２Ｓを除去するために第三級
アルカノールアミン３〜６０重量％及び第一級アルカ／
−ルアミソ１〜５０重遣％を含有する水性吸収液で処理
し。
該水性吸収液は第１吸収工程に供給された吸収液よりも
低い含量のＣＯ２及び／又はＨ２Ｓを有し、第２吸収工
程の頂部から処理したガスを取出し、第２吸収工程の底
部から得られた。ＣＯ２及び／又はＨ２３で前負荷した
水性吸収液を再生のために少なくとも２段階の放圧工程
で放圧させ、最後の放圧工程の底部から得られた吸収液
の１つの分流を第１吸収工程に戻し最後及び／又は最後
から２番目の放圧工程の底部から得られた別の分流をさ
らに再生するためにストリッピング帯域に供給しかつス
トリッピング帯域の底部から得られた再生吸収液を第２
吸収工程に戻すことにより解決される。
低い含量のＣＯ２及び／又はＨ２Ｓを有し、第２吸収工
程の頂部から処理したガスを取出し、第２吸収工程の底
部から得られた。ＣＯ２及び／又はＨ２３で前負荷した
水性吸収液を再生のために少なくとも２段階の放圧工程
で放圧させ、最後の放圧工程の底部から得られた吸収液
の１つの分流を第１吸収工程に戻し最後及び／又は最後
から２番目の放圧工程の底部から得られた別の分流をさ
らに再生するためにストリッピング帯域に供給しかつス
トリッピング帯域の底部から得られた再生吸収液を第２
吸収工程に戻すことにより解決される。
本発明方法の有利な１実施態様では、最後の放圧を大気
圧に対して低下した圧力で操作する。
圧に対して低下した圧力で操作する。
本発明方法のもう１つの有利な実施態様では。
第２吸収工程の頂部及び／又は放圧工程及び／又はスト
リッピング帯域から取出されたガス流に含有された水に
よる水の損失を補償するために最後から２番日の放圧工
程の底部から水の損失に相応する量の水蒸気を供給する
。
リッピング帯域から取出されたガス流に含有された水に
よる水の損失を補償するために最後から２番日の放圧工
程の底部から水の損失に相応する量の水蒸気を供給する
。
本発明方法のもう１つの有利なｌ実施態様では。
最後の放圧工程での減圧を水蒸気噴射器を用いて発生さ
せる。この場合、最後の放圧工程の頂部から取出したガ
スを、水蒸気噴射器を運転する水蒸気と一緒に最後から
２番目の放圧工程の底部から供給するのが有利な場合も
ある。
せる。この場合、最後の放圧工程の頂部から取出したガ
スを、水蒸気噴射器を運転する水蒸気と一緒に最後から
２番目の放圧工程の底部から供給するのが有利な場合も
ある。
本新規方法では、吸収液中で比較的に高濃度のアルコー
ルアミンを使用することができ、この場合腐食損傷の発
生を十分に阻止することができ。
ルアミンを使用することができ、この場合腐食損傷の発
生を十分に阻止することができ。
しかも腐食防止剤を添加する必要はない。
最後の放圧工程を減圧で操作すると、低いＣＯ２及び／
又はＨ２Ｓ含有率を有する再生吸収液が得られる。従っ
て少量の吸収液を回路内を導ひくことが可能である。そ
れにより吸収液を搬送するためのエネルギー消費におけ
る相応する倹約が生じる。
又はＨ２Ｓ含有率を有する再生吸収液が得られる。従っ
て少量の吸収液を回路内を導ひくことが可能である。そ
れにより吸収液を搬送するためのエネルギー消費におけ
る相応する倹約が生じる。
同時に、この操作法により装置費用を減少させることが
でき、ひいては設備コストが低下せしめられる。本発明
方法のもう１つの利点は、ガス洗浄装置で第２の吸収塔
及び放圧容器並びにス） ＩＪッパの頂部から取出され
たガス流内に含有された水によって生じる水の損失を、
該損失に相応する量の水蒸気を最後から２番目の放圧工
程の底部から供給することにより補償することができる
ことにある。この操作法により、ガス洗浄装置の水収支
の制御の他に同時にガス洗浄装置の熱収支を制御するこ
とができる。従って熱収支を制御するためにガス洗浄装
置内に存在する熱交換器を小さく構成することができ又
は場合により全く除去することができる。
でき、ひいては設備コストが低下せしめられる。本発明
方法のもう１つの利点は、ガス洗浄装置で第２の吸収塔
及び放圧容器並びにス） ＩＪッパの頂部から取出され
たガス流内に含有された水によって生じる水の損失を、
該損失に相応する量の水蒸気を最後から２番目の放圧工
程の底部から供給することにより補償することができる
ことにある。この操作法により、ガス洗浄装置の水収支
の制御の他に同時にガス洗浄装置の熱収支を制御するこ
とができる。従って熱収支を制御するためにガス洗浄装
置内に存在する熱交換器を小さく構成することができ又
は場合により全く除去することができる。
本発明方法に基づいて処理されるガスとしては。
例えば石炭ガス化ガス、コークス炉ガス、天然ガス及び
合成ガスが該当する。
合成ガスが該当する。
これらのガスは一般にＣＯ２含有率１〜９０モル％。
有利には２〜９０モル％、特に５〜６０モル％を有する
。ＣＯ□の他に、ガスは別の酸性ガスとしてＨ２Ｓを含
有することができ、又は！（２ｓだけを９例文Ｇｆ ＆
モルｐｐｍ 、 例エバｌ上ｋ ｐｐｍ〜５０モル％。
。ＣＯ□の他に、ガスは別の酸性ガスとしてＨ２Ｓを含
有することができ、又は！（２ｓだけを９例文Ｇｆ ＆
モルｐｐｍ 、 例エバｌ上ｋ ｐｐｍ〜５０モル％。
有利には１０モルｐｐｍ〜４０モル％を含有していても
よい。
よい。
本発明方法のための溶剤としては、第三級アルカノール
３〜６０重量％、大抵５〜６０重量％、一般に１０〜６
０重量％、好ましくは２０〜５０重量％。
３〜６０重量％、大抵５〜６０重量％、一般に１０〜６
０重量％、好ましくは２０〜５０重量％。
有利には２５〜４５重量％、特に２５〜３５重量％及び
ｓ−ｉアルカノールアミン１〜５０重量％、好マしくは
５〜４０重量％、有利には１０〜３０重量％。
ｓ−ｉアルカノールアミン１〜５０重量％、好マしくは
５〜４０重量％、有利には１０〜３０重量％。
特に１５〜２０重量％を含有する水性吸収液が使用され
る。適当な第三級アルカ／−ルアミンは１例えばトリイ
ソプロパツールアミン、メチルジイソプロパツールアミ
ン、ジメチルイソプロパツールアミン、ジエチルエタノ
ールアミン、有利にはトリエタノールアミン、特にメチ
ルジェタノールアミンである。第一級アルカ／−ルアミ
ンとしては。
る。適当な第三級アルカ／−ルアミンは１例えばトリイ
ソプロパツールアミン、メチルジイソプロパツールアミ
ン、ジメチルイソプロパツールアミン、ジエチルエタノ
ールアミン、有利にはトリエタノールアミン、特にメチ
ルジェタノールアミンである。第一級アルカ／−ルアミ
ンとしては。
例えば２．２′−アミノエトキシエタノール及び有利に
はモノエタ／−ルアミンが該当する。
はモノエタ／−ルアミンが該当する。
第三級アルカ／−ルアミン及び第一級アルカノールアミ
ンを含有する水性吸収液は、付加的になお物理的溶剤を
含有することができる。適当な物理的溶剤は９例えばＮ
−メチルピロリドン、テトラメチレンスルホン、メタノ
ール、オリゴエチレングリコールジアルキルエーテル例
えばオリゴエチレングリコールメチルイソプロピルエー
テル〔セバソルブ（５ｚｐＡｓｏｐｖ ） ＭＰＩＣ：
］、オリゴエチレンクリコールジメチルエーテル〔セレ
キソル（８１１ｖｘｏＴＪ） ：］である。物理的溶剤
は吸収液内に一般に１〜６０重９％、有利には１０〜５
０重量％、特に２０〜４０重量％の量で含有される。
ンを含有する水性吸収液は、付加的になお物理的溶剤を
含有することができる。適当な物理的溶剤は９例えばＮ
−メチルピロリドン、テトラメチレンスルホン、メタノ
ール、オリゴエチレングリコールジアルキルエーテル例
えばオリゴエチレングリコールメチルイソプロピルエー
テル〔セバソルブ（５ｚｐＡｓｏｐｖ ） ＭＰＩＣ：
］、オリゴエチレンクリコールジメチルエーテル〔セレ
キソル（８１１ｖｘｏＴＪ） ：］である。物理的溶剤
は吸収液内に一般に１〜６０重９％、有利には１０〜５
０重量％、特に２０〜４０重量％の量で含有される。
本発明方法は、以下のようにして実施する。
ＣＯ２及び／又は４ｓを含有するガスをまず第１吸収工
程で本発明に基づき使用すべき吸収液で処理する。この
際、第１吸収工程では一般に４０〜１００℃、有利には
５０〜９０℃、特に６０〜９０℃の温度に保持する。好
ましくは、処理すべきガスを第１吸収工程の下方部分、
有利には下方％に供給し。
程で本発明に基づき使用すべき吸収液で処理する。この
際、第１吸収工程では一般に４０〜１００℃、有利には
５０〜９０℃、特に６０〜９０℃の温度に保持する。好
ましくは、処理すべきガスを第１吸収工程の下方部分、
有利には下方％に供給し。
かつ好ましくは第１吸収工程の上方部分、有利には上方
Ｚに供給される吸収液に対して向流で導びく。第１吸収
工程の頂部から得られたガスは第２吸収工程に供給し、
該工程でＣＯ２及び／又はＨ２Ｓをさらに除去するため
に３０〜９０℃、有利には４０〜８０℃、特に４０〜６
０℃で１本発明で使用すべきでありかつ第１吸収工程に
供給された吸収液よりも低い含有率のＣＯ２及び／又は
Ｈ２Ｓを有する吸収液で処理する。第２吸収工程におい
ても、処理すべきガスは第２吸収工程の好ましくは下方
部分。
Ｚに供給される吸収液に対して向流で導びく。第１吸収
工程の頂部から得られたガスは第２吸収工程に供給し、
該工程でＣＯ２及び／又はＨ２Ｓをさらに除去するため
に３０〜９０℃、有利には４０〜８０℃、特に４０〜６
０℃で１本発明で使用すべきでありかつ第１吸収工程に
供給された吸収液よりも低い含有率のＣＯ２及び／又は
Ｈ２Ｓを有する吸収液で処理する。第２吸収工程におい
ても、処理すべきガスは第２吸収工程の好ましくは下方
部分。
有利には下方〆に供給し、かつ第２吸収帯域の。
好ましくは上方部分、有利には上方％に供給される吸収
液に対して向流で誘導する。生成ガスは第２吸収帯域の
頂部から取出す。第２吸収工程の底部から得られた。Ｃ
Ｏ２及び／又はＨ２Ｓを前負荷した水性吸収液を第１吸
収工程の頂部から供給する。
液に対して向流で誘導する。生成ガスは第２吸収帯域の
頂部から取出す。第２吸収工程の底部から得られた。Ｃ
Ｏ２及び／又はＨ２Ｓを前負荷した水性吸収液を第１吸
収工程の頂部から供給する。
第１及び第２吸収工程においては、一般に５〜１１０バ
ール、有利には１０〜１００バール、特に２０〜９０バ
ールの圧力を適用する。この場合には、第１と第２工程
では異なった圧力を使用することができる。しかしなか
ら、一般に第１及び第２吸収工程では等圧ないしは実質
的に等圧で操作する。
ール、有利には１０〜１００バール、特に２０〜９０バ
ールの圧力を適用する。この場合には、第１と第２工程
では異なった圧力を使用することができる。しかしなか
ら、一般に第１及び第２吸収工程では等圧ないしは実質
的に等圧で操作する。
この際圧力差は例えば吸収工程で生じる圧力損失によっ
て惹起される。吸収工程としては、吸収塔。
て惹起される。吸収工程としては、吸収塔。
一般に充填塔又は棚段塔を使用するのが有利である。酸
性ガスＣＯ２及び／又はＨ２Ｓを含んだ吸収液は、第１
吸収帯域の下方部分、有利には第１吸収帯域の下方％、
特に底部から取出す。
性ガスＣＯ２及び／又はＨ２Ｓを含んだ吸収液は、第１
吸収帯域の下方部分、有利には第１吸収帯域の下方％、
特に底部から取出す。
引続き、第１吸収工程から得られた負荷した吸収液を再
生のために少なくとも２．好ましくは２〜５．有利には
２又は３段階の放圧工程で放圧する。この際１本発明方
法の１実施例では最後の放圧工程で好ましくは約１〜３
バール、有利には１〜１．８バール、特に１〜１．５バ
ールの圧力で放圧する。最後の放圧工程は大気圧に対し
て低下した圧力９例えば０．５〜約１バール、有利には
０．７〜約１バールの圧力で操作するのが有利なことも
ある。本発明方法の有利なｌ実施態様では、最後の放圧
工程を大気圧に対して減圧で操作しかつ場合により同時
に第２吸収工程及び放圧工程並びにストリッピング帯域
の頂部から取出されたガス流に含有された水による県内
の水の損失を補償するために該損失に相応する量の水蒸
気を最後から２番目の放圧工程の底部から供給する。こ
の場合、最後の放圧工程では０．５〜約１バール、有利
には０．７〜約１バールの圧力を保持するのが有利であ
る。最後の放圧工程で減圧を発生させるための装置とし
ては、真空化のために通常使用される装置。
生のために少なくとも２．好ましくは２〜５．有利には
２又は３段階の放圧工程で放圧する。この際１本発明方
法の１実施例では最後の放圧工程で好ましくは約１〜３
バール、有利には１〜１．８バール、特に１〜１．５バ
ールの圧力で放圧する。最後の放圧工程は大気圧に対し
て低下した圧力９例えば０．５〜約１バール、有利には
０．７〜約１バールの圧力で操作するのが有利なことも
ある。本発明方法の有利なｌ実施態様では、最後の放圧
工程を大気圧に対して減圧で操作しかつ場合により同時
に第２吸収工程及び放圧工程並びにストリッピング帯域
の頂部から取出されたガス流に含有された水による県内
の水の損失を補償するために該損失に相応する量の水蒸
気を最後から２番目の放圧工程の底部から供給する。こ
の場合、最後の放圧工程では０．５〜約１バール、有利
には０．７〜約１バールの圧力を保持するのが有利であ
る。最後の放圧工程で減圧を発生させるための装置とし
ては、真空化のために通常使用される装置。
例えば機械的真空発生装置１例えば真空ポンプ又はコン
プレッサ、例えばスクリュー型フンプレノサ、遠心分離
型コンプレッサ、又は水蒸気噴射器が該当し、この場合
機械的真空発生装置を使用するのが有利な場合もある。
プレッサ、例えばスクリュー型フンプレノサ、遠心分離
型コンプレッサ、又は水蒸気噴射器が該当し、この場合
機械的真空発生装置を使用するのが有利な場合もある。
本方法において第２吸収工程及び放圧工程並びにストリ
ッピング帯域の頂部から取出されたガス流に含有された
水によって生じる水の損失を補償するためには、好まし
くは最後から２番目の放圧工程の底部から水損失に相当
する水蒸気を供給する。大抵、取出されるガス流に含有
、される水は主として取出される。最後から２番目の放
圧工程の底部には、低圧、中圧又は高圧蒸気、すなわち
例えば１．５〜１００バールの蒸気を供給することがで
きる。低圧範囲１例えば１．５〜１０バール、特に１．
５〜５バールの蒸気を使用するのが有利である。
ッピング帯域の頂部から取出されたガス流に含有された
水によって生じる水の損失を補償するためには、好まし
くは最後から２番目の放圧工程の底部から水損失に相当
する水蒸気を供給する。大抵、取出されるガス流に含有
、される水は主として取出される。最後から２番目の放
圧工程の底部には、低圧、中圧又は高圧蒸気、すなわち
例えば１．５〜１００バールの蒸気を供給することがで
きる。低圧範囲１例えば１．５〜１０バール、特に１．
５〜５バールの蒸気を使用するのが有利である。
それというのも、この低圧蒸気は一般に廉価に入手され
るからである。
るからである。
最後の放圧工程の頂部から取出されたガスは。
大気に放出してもよく又は最後から２番目の放圧工程か
ら取出されたガス流と混合しかつ別の処理に供給するこ
ともできる。最後の放圧工程を大気圧に対して減圧で操
作する本方法の有利なｌ実施態様においては、水蒸気噴
射器を用いて最後の放圧工程で減圧を発生させかつこの
際有利には最後の放圧工程の頂部から取出されたガスを
、水蒸気噴射器を運転する水蒸気と一緒に、最後から２
番目の放圧工程の底部から供給する。
ら取出されたガス流と混合しかつ別の処理に供給するこ
ともできる。最後の放圧工程を大気圧に対して減圧で操
作する本方法の有利なｌ実施態様においては、水蒸気噴
射器を用いて最後の放圧工程で減圧を発生させかつこの
際有利には最後の放圧工程の頂部から取出されたガスを
、水蒸気噴射器を運転する水蒸気と一緒に、最後から２
番目の放圧工程の底部から供給する。
水蒸気噴射器からの水蒸気を最後から２番目の放圧工程
の底部から供給する場合には、水蒸気噴射器を本方法の
水損失を補償するために必要であるような量の水蒸気で
運転するのが有利である。
の底部から供給する場合には、水蒸気噴射器を本方法の
水損失を補償するために必要であるような量の水蒸気で
運転するのが有利である。
しかしなから、水蒸気噴射器を水損失を補償するために
相当するよりも少量の水蒸気量で運転しかつ最後から２
番目の放圧工程の底部から付加的に水損失を補償するた
めになお不足量の水蒸気を供給することも可能である。
相当するよりも少量の水蒸気量で運転しかつ最後から２
番目の放圧工程の底部から付加的に水損失を補償するた
めになお不足量の水蒸気を供給することも可能である。
水蒸気噴射器を運転するためには、中圧又は高圧蒸気を
使用することができる。この場合、中圧範囲の蒸気１例
えば５〜２０バール蒸気、特に５〜１０バール蒸気を使
用するのが有利である。
使用することができる。この場合、中圧範囲の蒸気１例
えば５〜２０バール蒸気、特に５〜１０バール蒸気を使
用するのが有利である。
最後から２番目の放圧工程は、約１〜５バール。
有利には１〜２．５バール、特に１〜１．５バールの圧
力で操作するのが有利である。
力で操作するのが有利である。
放圧のためには１例えば塔として構成されていてもよい
放圧容器が有利に使用される。この放圧容器は特別の組
込み体を備えていなくともよい。
放圧容器が有利に使用される。この放圧容器は特別の組
込み体を備えていなくともよい。
しかしなから１組込み体９例えば充填体を備えた塔を使
用することもできる。
用することもできる。
最後の放圧工程の頂部からは、主として酸性ガスＣＯ２
及び／又は４Ｓを含有するガス流が得られ。
及び／又は４Ｓを含有するガス流が得られ。
該ガス流は最後から２番目の頂部から取出されたガスで
浄化するか又は水蒸気噴射器を運転するための水蒸気と
一緒に最後から２番目の底部から供給するのが好ましい
。
浄化するか又は水蒸気噴射器を運転するための水蒸気と
一緒に最後から２番目の底部から供給するのが好ましい
。
放圧工程で既にＣＯ２及び／又はＨ２Ｓの大部分。
好ましくは５０％以上、有利には６０％以上が除去され
た。最後の放圧工程の底部から得られた吸収液の一方の
分流は、引続き洗浄液として第１吸収工程に戻しかつそ
こに好ましくは吸収工程の頂部に供給する。最後及び／
又は最後から２番目の放圧工程の底部から得られた吸収
液の他方の分流は。
た。最後の放圧工程の底部から得られた吸収液の一方の
分流は、引続き洗浄液として第１吸収工程に戻しかつそ
こに好ましくは吸収工程の頂部に供給する。最後及び／
又は最後から２番目の放圧工程の底部から得られた吸収
液の他方の分流は。
さらに再生するためにストリッピング帯域に供給し、該
帯域内で該分流内になお含有された酸性ガスＣＯ２及び
／又はＨ２Ｓを十分に追出す。前記操作法の有利な１実
施態様によれば、最後の放圧工程の底部から得られた吸
収液を全部に第１工程に戻し、かつ最後から２番目の放
圧工程の底部から得られた吸収液の分流をさらに再生す
るためにストリッピング帯域に戻す。もう１つの有利な
実施態様では、最後の放圧工程の底部から得られた吸収
液の一部分を洗浄液として第１吸収工程に戻し。
帯域内で該分流内になお含有された酸性ガスＣＯ２及び
／又はＨ２Ｓを十分に追出す。前記操作法の有利な１実
施態様によれば、最後の放圧工程の底部から得られた吸
収液を全部に第１工程に戻し、かつ最後から２番目の放
圧工程の底部から得られた吸収液の分流をさらに再生す
るためにストリッピング帯域に戻す。もう１つの有利な
実施態様では、最後の放圧工程の底部から得られた吸収
液の一部分を洗浄液として第１吸収工程に戻し。
かつ最後の放圧工程の底部から得られた吸収液の別の分
流をさらに再生するためにストリッピング帯域に供給す
る。しかしなから、最後の放圧工程の底部から得られた
吸収液の一方の分流を洗浄液として第１吸収工程に戻し
かつ最後の放圧工程の底部から得られた吸収液の別の分
流及び最後から２番目の放圧工程の底部から得られた吸
収液の分流をさらに再生するためにストリッピング帯域
に供給することも可能である。第１吸収工程に戻される
分流と、ストリッピング帯域に戻される分流との比は一
般に量的に１０：１〜１：２．有利には５：１〜１：１
である。ストリッピング帯域の頂部から得られた。水蒸
気の他に主としてＣＯ□及び／又はＨ２Ｓを含有するガ
ス流は、系から放出させることができる。しかしなから
、この水蒸気の他にＣＯ２及び／又はＺＳを含有するガ
ス流を系の水損失を減少させるために最後から２番目の
放圧工程の下方部分、有利には下方半分、特に下方％の
位置に戻すのが有利な場合もある。ストリッピング帯域
としては、ストリッピング塔、一般に充填塔又は棚段塔
が有利に使用される。
流をさらに再生するためにストリッピング帯域に供給す
る。しかしなから、最後の放圧工程の底部から得られた
吸収液の一方の分流を洗浄液として第１吸収工程に戻し
かつ最後の放圧工程の底部から得られた吸収液の別の分
流及び最後から２番目の放圧工程の底部から得られた吸
収液の分流をさらに再生するためにストリッピング帯域
に供給することも可能である。第１吸収工程に戻される
分流と、ストリッピング帯域に戻される分流との比は一
般に量的に１０：１〜１：２．有利には５：１〜１：１
である。ストリッピング帯域の頂部から得られた。水蒸
気の他に主としてＣＯ□及び／又はＨ２Ｓを含有するガ
ス流は、系から放出させることができる。しかしなから
、この水蒸気の他にＣＯ２及び／又はＺＳを含有するガ
ス流を系の水損失を減少させるために最後から２番目の
放圧工程の下方部分、有利には下方半分、特に下方％の
位置に戻すのが有利な場合もある。ストリッピング帯域
としては、ストリッピング塔、一般に充填塔又は棚段塔
が有利に使用される。
ス） ＩＪッピング塔の底部から得られた再生吸収液は
第２吸収工程に戻しかつそこに好ましくは該吸収工程の
頂部から供給する。
第２吸収工程に戻しかつそこに好ましくは該吸収工程の
頂部から供給する。
次に図示の２つの実施例につき本発明の詳細な説明する
。
。
第１図によれば、 ＣＯ２及び／又は１（２Ｓを含有す
るガス、例えば酸性ガスとしてＣＯ２を含有する合成ガ
スは、導管１を介して加圧下に第１吸収塔２の底部に供
給される。同時に、導管５を介してメチルジェタノール
アミン３〜６０重量％及びモノエタノールアミン１〜５
０重量％の含有率を有する水性吸収液が第１吸収塔の頂
部に供給される。第１吸収塔の頂部から得られる予洗浄
されたガスは最終精製のために導管３を介して第２吸収
塔６の底部に供給される。同時に、導管２０を介して、
ストリッピング塔２２から得られかつ実質的に酸性ガス
不含である。メチルジェタノールアミン溶液３〜６０重
量％及びモノエタノールアミン１〜５０重量％の含有率
を有する水性吸収液が、第２吸収塔の頂部に供給される
。洗浄されたガスは導管７を介して第２吸収塔６の頂部
から取出される。第２吸収塔の底部から得られ、酸性ガ
スを前負荷した水性吸収液は導管１４及び５を介して、
最後の放圧工程１１から導管１２及び１３を介して得ら
れた吸収液と合流した後に第１吸収塔２の頂部に供給さ
れる。
るガス、例えば酸性ガスとしてＣＯ２を含有する合成ガ
スは、導管１を介して加圧下に第１吸収塔２の底部に供
給される。同時に、導管５を介してメチルジェタノール
アミン３〜６０重量％及びモノエタノールアミン１〜５
０重量％の含有率を有する水性吸収液が第１吸収塔の頂
部に供給される。第１吸収塔の頂部から得られる予洗浄
されたガスは最終精製のために導管３を介して第２吸収
塔６の底部に供給される。同時に、導管２０を介して、
ストリッピング塔２２から得られかつ実質的に酸性ガス
不含である。メチルジェタノールアミン溶液３〜６０重
量％及びモノエタノールアミン１〜５０重量％の含有率
を有する水性吸収液が、第２吸収塔の頂部に供給される
。洗浄されたガスは導管７を介して第２吸収塔６の頂部
から取出される。第２吸収塔の底部から得られ、酸性ガ
スを前負荷した水性吸収液は導管１４及び５を介して、
最後の放圧工程１１から導管１２及び１３を介して得ら
れた吸収液と合流した後に第１吸収塔２の頂部に供給さ
れる。
第２吸収塔２の底部から得られた。 ＣＯ２及び／又は
Ｈ２Ｓを負荷した水性吸収液は、再生のために導管４を
介して第１放圧蒸発器８に９例えば弁又は有利には放圧
タービンを介して放圧される。この場合、中間放圧ガス
は吸収液から開放され、該ガスは導管２６を介して取出
されかつ最後の放圧工程１１から導管３０を介して取出
されたガスと合せられる。熱交換器ｚ７及び分離器２８
を通過した後に。
Ｈ２Ｓを負荷した水性吸収液は、再生のために導管４を
介して第１放圧蒸発器８に９例えば弁又は有利には放圧
タービンを介して放圧される。この場合、中間放圧ガス
は吸収液から開放され、該ガスは導管２６を介して取出
されかつ最後の放圧工程１１から導管３０を介して取出
されたガスと合せられる。熱交換器ｚ７及び分離器２８
を通過した後に。
合したガス流は導管２５を介して取出される。分離器ｚ
８で分離された液体は導管２５を介して取出される。放
圧器８の底部に、場合により糸の水損失を補償するため
に導管２９を介して水蒸気１例えば２．５バールの低圧
蒸気が導入される。放圧容器８の底から１部分放圧した
吸収液は導管９を介して取出されかつ本方法の第１実施
例では弁１６が閉じかつ弁１７が開いた状態で全て導管
１０を介して第２放圧容器１１に放圧され、該容器は例
えば大気圧以上で操作されるか又は真空ポンプ１５を介
して例えば０．５バ一ル〜大気圧未満の圧力に保持され
る。
８で分離された液体は導管２５を介して取出される。放
圧器８の底部に、場合により糸の水損失を補償するため
に導管２９を介して水蒸気１例えば２．５バールの低圧
蒸気が導入される。放圧容器８の底から１部分放圧した
吸収液は導管９を介して取出されかつ本方法の第１実施
例では弁１６が閉じかつ弁１７が開いた状態で全て導管
１０を介して第２放圧容器１１に放圧され、該容器は例
えば大気圧以上で操作されるか又は真空ポンプ１５を介
して例えば０．５バ一ル〜大気圧未満の圧力に保持され
る。
この場合には、酸素富有放圧ガスは開放され、該ガスは
導管３０を介して放圧容器１１の頂部から取出されかつ
第１放圧容器８から導管２６を介して取出されたガスで
精製される。放圧容器１１の底部から導管１２を介して
取出された放圧した吸収液は一部分導管１３及び５を介
して吸収塔２の頂部に戻されかつその他の成分は導管２
３を介してストリッピング塔２２の頂部に供給される。
導管３０を介して放圧容器１１の頂部から取出されかつ
第１放圧容器８から導管２６を介して取出されたガスで
精製される。放圧容器１１の底部から導管１２を介して
取出された放圧した吸収液は一部分導管１３及び５を介
して吸収塔２の頂部に戻されかつその他の成分は導管２
３を介してストリッピング塔２２の頂部に供給される。
本発明方法の第２実施例では、弁１７が閉じかつ弁１６
が開いた状態で導管９を介して取出された部分放圧した
吸収液は一部分導管１０を介して第２放圧容器１１に放
圧されかつその他は導管３１及び２３を介してストリッ
ピング塔ｚ２の頂部に供給される。
が開いた状態で導管９を介して取出された部分放圧した
吸収液は一部分導管１０を介して第２放圧容器１１に放
圧されかつその他は導管３１及び２３を介してストリッ
ピング塔ｚ２の頂部に供給される。
放圧容器１１の底部から導管１２を介して取出された放
圧した吸収液は第２実施例では全部導管１３及び５を介
して吸収塔２の頂部に戻される。
圧した吸収液は第２実施例では全部導管１３及び５を介
して吸収塔２の頂部に戻される。
ス） ＩＪッピング塔２２の底部から得られた再生吸収
液は導管２０を介して熱交換器１９及び２１を通過した
後に第２吸収塔６の頂部に戻される。ストリッピング塔
２２の頂部から得られたＣＯ２及び／又はＨ２Ｓを含有
する廃ガス流は導管２４を介して好ましくは放圧容器の
８の下方部分に供給される。しかしなから、ストリッピ
ング塔２２の頂部から得られた廃ガス流を、先に放圧容
器８に供給することなく、系から直接取出すことも可能
である。
液は導管２０を介して熱交換器１９及び２１を通過した
後に第２吸収塔６の頂部に戻される。ストリッピング塔
２２の頂部から得られたＣＯ２及び／又はＨ２Ｓを含有
する廃ガス流は導管２４を介して好ましくは放圧容器の
８の下方部分に供給される。しかしなから、ストリッピ
ング塔２２の頂部から得られた廃ガス流を、先に放圧容
器８に供給することなく、系から直接取出すことも可能
である。
もう１つの実施例（第２図参照）では、第１実施例と同
様に操作するが、但しこの場合には真空ポンプの代りに
蒸気噴射器１５を第２放圧容器１１内に減圧を発生させ
るために使用し、該容器に導管３２を介して例えば系の
水損失を補償するために必要である量の水蒸気が供給さ
れる。放圧容器１１の頂部から取出されたガスは、水蒸
気噴射器１５を運転する水蒸気と一緒に導管３３を介し
て第１放圧容器８の底部から供給される。
様に操作するが、但しこの場合には真空ポンプの代りに
蒸気噴射器１５を第２放圧容器１１内に減圧を発生させ
るために使用し、該容器に導管３２を介して例えば系の
水損失を補償するために必要である量の水蒸気が供給さ
れる。放圧容器１１の頂部から取出されたガスは、水蒸
気噴射器１５を運転する水蒸気と一緒に導管３３を介し
て第１放圧容器８の底部から供給される。
次に実施例により本発明を説明する。
実施例
直列接続した２個の吸収塔、直列接続した２個の放圧容
器及び１個のス） ＩＪツビング塔を有する。
器及び１個のス） ＩＪツビング塔を有する。
第２図に相当するガス洗浄装置を使用した。吸収塔で、
００２含有合成ガス９８００ ｋｍｏｌ ／ ｈをメチ
ルジェタノールアミンｓ５重ｉ％及びモノエタノールア
ミン１５重量％を含有する水性吸収液で洗浄した。
００２含有合成ガス９８００ ｋｍｏｌ ／ ｈをメチ
ルジェタノールアミンｓ５重ｉ％及びモノエタノールア
ミン１５重量％を含有する水性吸収液で洗浄した。
精製すべきガスは、２８バールの圧力で第１吸収塔の底
部から供給した。スチーム・リホーマ（Ｓｔｅａｍ Ｒ
ｅｆｏｒｍｅｒ ）から得られた精製すべきガスは以下
の組成を有していた： （１！０２１６．９容量％ Ｃｏ Ｏ，４３容量％ Ｎ２５４．６容量％ Ｎ２２６．５容量％ ＯＨ，１，１５容量％ Ａｒ Ｏ，４２容量％ 第１吸収塔への流入口での吸収液の温度は７５℃であっ
た。第２吸収塔に供給した吸収液の温度は４０℃であっ
た。第２吸収塔の頂部から取出した精製した合成ガスは
以下の組成を有していた：００２ ０．０８容
量％ Ｃｏ ００５２容量％ Ｎ２６５．６０容Ｎ％ Ｎ２３１．９１容量％ ０Ｈ２１，３Ｂ容量％ Ａｒ ０．５１容量％ 第１吸収塔の底部から流出した負荷した吸収液を第１放
圧容器で１．２バールの圧力に放圧させた。
部から供給した。スチーム・リホーマ（Ｓｔｅａｍ Ｒ
ｅｆｏｒｍｅｒ ）から得られた精製すべきガスは以下
の組成を有していた： （１！０２１６．９容量％ Ｃｏ Ｏ，４３容量％ Ｎ２５４．６容量％ Ｎ２２６．５容量％ ＯＨ，１，１５容量％ Ａｒ Ｏ，４２容量％ 第１吸収塔への流入口での吸収液の温度は７５℃であっ
た。第２吸収塔に供給した吸収液の温度は４０℃であっ
た。第２吸収塔の頂部から取出した精製した合成ガスは
以下の組成を有していた：００２ ０．０８容
量％ Ｃｏ ００５２容量％ Ｎ２６５．６０容Ｎ％ Ｎ２３１．９１容量％ ０Ｈ２１，３Ｂ容量％ Ａｒ ０．５１容量％ 第１吸収塔の底部から流出した負荷した吸収液を第１放
圧容器で１．２バールの圧力に放圧させた。
第１放圧容器の頂部から放圧ガス１７１２ ｋｍｏｌ
／ ｈを取出した。第２放圧容器の底部から取出した吸
収液を、引続き第２放圧容器に放圧させた。第２放圧容
器の底部から得られた放圧した吸収液を約９０％まで第
１吸収塔に戻した。その残分をス） ＩＪッピング塔で
再生し１次いで第２吸収塔に戻した。
／ ｈを取出した。第２放圧容器の底部から取出した吸
収液を、引続き第２放圧容器に放圧させた。第２放圧容
器の底部から得られた放圧した吸収液を約９０％まで第
１吸収塔に戻した。その残分をス） ＩＪッピング塔で
再生し１次いで第２吸収塔に戻した。
第１図及び第２図は夫々本発明方法の第１実施例及び第
２実施例を実施する装置の系統図である。 ２・・・・・・第１吸収塔、６・・・・・・第２吸収塔
、８・・・・・・第１放圧容器、１１・・・・・・第２
放圧容器、１５・・・・・・真空ポンプ又は蒸気噴射器
、２２・・・・・・ストリッピング塔、２８・・・・・
・分離器
２実施例を実施する装置の系統図である。 ２・・・・・・第１吸収塔、６・・・・・・第２吸収塔
、８・・・・・・第１放圧容器、１１・・・・・・第２
放圧容器、１５・・・・・・真空ポンプ又は蒸気噴射器
、２２・・・・・・ストリッピング塔、２８・・・・・
・分離器
Claims (5)
- （１）アルカノールアミンを含有する水性吸収液を用い
てＣＯ＿２及び／又はＨ＿２Ｓを含有するガスからＣＯ
＿２及び／又はＨ＿２Ｓを除去する方法において、ＣＯ
＿２及び／又はＨ＿２Ｓを含有するガスを第１吸収工程
で第三級アルカノールアミン３〜６０重量％及び第一級
アルカノールアミン１〜５０重量％を含有する水性吸収
液で処理し、第１吸収工程の頂部から得られたガスを第
２吸収工程に供給し、該吸収工程で更にＣＯ＿２及び／
又はＨ＿２Ｓを除去するために第三級アルカノールアミ
ン３〜６０重量％及び第一級アルカノールアミン１〜５
０重量％を含有する水性吸収液で処理し、該水性吸収液
は第１吸収工程に供給された吸収液よりも低い含量のＣ
Ｏ＿２及び／又はＨ＿２Ｓを有し、第２吸収工程の頂部
から処理したガスを取出し、第２吸収工程の底部から得
られた、ＣＯ＿２及び／又はＨ＿２Ｓで前負荷した水性
吸収液を再生のために少なくとも２段階の放圧工程で放
圧させ、最後の放圧工程の底部から得られた吸収液の１
つの分流を第１吸収工程に戻し最後及び／又は最後から
２番目の放圧工程の底部から得られた別の分流をさらに
再生するためにストリッピング帯域に供給しかつストリ
ッピング帯域の底部から得られた再生吸収液を第２吸収
工程に戻すことを特徴とする、ガスからＣＯ＿２及び／
又はＨ＿２Ｓを除去する方法。 - （２）最後の放圧工程を大気圧に対して低下した圧力で
操作する、特許請求の範囲第１項記載の方法。 - （３）第２吸収工程の頂部及び／又は放圧工程及び／又
はストリッピング帯域から取出されたガス流に含有され
た水による水の損失を補償するために最後から２番目の
放圧工程の底部から水の損失に相応する量の水蒸気を供
給する、特許請求の範囲第１項又は第２項記載の方法。 - （４）最後の放圧工程における減圧を水蒸気噴射器を用
いて発生させる、特許請求の範囲第２項又は第３項記載
の方法。 - （５）最後の放圧工程の頂部から取出されたガスを、水
蒸気噴射器を運転する水蒸気と一緒に最後から２番目の
放圧工程の底部から供給する、特許請求の範囲第４項記
載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE3432213.2 | 1984-09-01 | ||
| DE19843432213 DE3432213A1 (de) | 1984-09-01 | 1984-09-01 | Verfahren zum entfernen von co(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts) und/oder h(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts)s aus gasen |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61181515A true JPS61181515A (ja) | 1986-08-14 |
Family
ID=6244447
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60190062A Pending JPS61181515A (ja) | 1984-09-01 | 1985-08-30 | ガスからｃｏ２及び／又はｈ２ｓを除去する方法 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0173908A3 (ja) |
| JP (1) | JPS61181515A (ja) |
| DE (1) | DE3432213A1 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003535209A (ja) * | 2000-06-09 | 2003-11-25 | ビーエーエスエフ アクチェンゲゼルシャフト | 炭化水素の流体流の脱酸法 |
| WO2011121633A1 (ja) * | 2010-03-29 | 2011-10-06 | 株式会社 東芝 | 酸性ガス吸収剤、酸性ガス除去装置および酸性ガス除去方法 |
| JP2013519522A (ja) * | 2010-02-17 | 2013-05-30 | フルーア・テクノロジーズ・コーポレイション | 超低硫黄ガスの生成における高圧酸性ガス除去の構成および方法 |
| US10150926B2 (en) | 2013-12-12 | 2018-12-11 | Fluor Technologies Corporation | Configurations and methods of flexible CO2 removal |
| US10641549B2 (en) | 2012-10-24 | 2020-05-05 | Fluor Technologies Corporation | Integration methods of gas processing plant and nitrogen rejection unit for high nitrogen feed gases |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2986441B1 (fr) * | 2012-02-06 | 2014-08-08 | IFP Energies Nouvelles | Procede de captage de co2 par absorption avec utilisation de vapeur basse temperature et d'un flash pour la regeneration |
| MY190751A (en) * | 2016-08-01 | 2022-05-12 | Basf Se | Two-stage method for removing co2 from synthesis gas |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1281571A (en) * | 1968-07-13 | 1972-07-12 | Vetrocoke Cokapuania Spa | Improvements in or relating to the removal of CO2 and/or H2S from gaseous mixtures |
| DE1904428C3 (de) * | 1969-01-30 | 1975-05-22 | Basf Ag, 6700 Ludwigshafen | Verfahren zur Entfernung von sauren Bestandteilen aus Gasen |
| DE3236601A1 (de) * | 1982-10-02 | 1984-04-05 | Basf Ag, 6700 Ludwigshafen | Verfahren zum entfernen von co(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts) und/oder h(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts)s aus gasen |
-
1984
- 1984-09-01 DE DE19843432213 patent/DE3432213A1/de not_active Withdrawn
-
1985
- 1985-08-19 EP EP85110369A patent/EP0173908A3/de not_active Withdrawn
- 1985-08-30 JP JP60190062A patent/JPS61181515A/ja active Pending
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003535209A (ja) * | 2000-06-09 | 2003-11-25 | ビーエーエスエフ アクチェンゲゼルシャフト | 炭化水素の流体流の脱酸法 |
| JP4851679B2 (ja) * | 2000-06-09 | 2012-01-11 | ビーエーエスエフ ソシエタス・ヨーロピア | 炭化水素の流体流の脱酸法 |
| JP2013519522A (ja) * | 2010-02-17 | 2013-05-30 | フルーア・テクノロジーズ・コーポレイション | 超低硫黄ガスの生成における高圧酸性ガス除去の構成および方法 |
| US9295940B2 (en) | 2010-02-17 | 2016-03-29 | Fluor Technologies Corporation | Configurations and methods for high pressure acid gas removal in the production of ultra-low sulfur gas |
| US9776124B2 (en) | 2010-02-17 | 2017-10-03 | Fluor Technologies Corporation | Configurations and methods of high pressure acid gas removal in the production of ultra-low sulfur gas |
| US10384160B2 (en) | 2010-02-17 | 2019-08-20 | Fluor Technologies Corporation | Configurations and methods of high pressure acid gas removal in the production of ultra-low sulfur gas |
| WO2011121633A1 (ja) * | 2010-03-29 | 2011-10-06 | 株式会社 東芝 | 酸性ガス吸収剤、酸性ガス除去装置および酸性ガス除去方法 |
| CN102665870A (zh) * | 2010-03-29 | 2012-09-12 | 株式会社东芝 | 酸性气体吸收剂、酸性气体去除装置及酸性气体去除方法 |
| US8506913B2 (en) | 2010-03-29 | 2013-08-13 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Acidic gas absorbent, acidic gas removal device, and acidic gas removal method |
| AU2010349895B2 (en) * | 2010-03-29 | 2014-02-06 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Acidic gas absorbent, acidic gas removal device, and acidic gas removal method |
| US10641549B2 (en) | 2012-10-24 | 2020-05-05 | Fluor Technologies Corporation | Integration methods of gas processing plant and nitrogen rejection unit for high nitrogen feed gases |
| US10150926B2 (en) | 2013-12-12 | 2018-12-11 | Fluor Technologies Corporation | Configurations and methods of flexible CO2 removal |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0173908A2 (de) | 1986-03-12 |
| DE3432213A1 (de) | 1986-03-13 |
| EP0173908A3 (de) | 1986-10-22 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH0421521B2 (ja) | ||
| US4551158A (en) | Removal of CO2 and/or H2 S from gases | |
| US4999031A (en) | Removing CO2 and, if necessary, H2 S from gases | |
| CA1290553C (en) | Removal of co -and/or h s from gases | |
| CA1295810C (en) | Removal of co- and/or h-s from gases | |
| US4553984A (en) | Removal of CO2 and/or H2 S from gases | |
| KR101237667B1 (ko) | 산 가스-함유 처리유체의 재생 | |
| US6203599B1 (en) | Process for the removal of gas contaminants from a product gas using polyethylene glycols | |
| US3505784A (en) | Scrubbing process for removing carbon dioxide from low-sulfur fuel gases or synthesis gases | |
| US8641802B2 (en) | Method for treating a process gas flow containing CO2 | |
| CN109562320B (zh) | 从合成气中移除co2的两步法 | |
| US6410817B1 (en) | Ethylene recovery system | |
| US3653810A (en) | Process for a fine purification of hydrogen-containing gases | |
| JPS61181515A (ja) | ガスからｃｏ２及び／又はｈ２ｓを除去する方法 | |
| US7674321B2 (en) | Method for removing acid gases from pressurized natural gas that is contaminated with acid gas compounds and recovering the removed acid gases at an increased pressure level | |
| NO874821L (no) | Fremgangsmaate for aa fjerne karbondioksyd fra en gass. | |
| EP0160203B1 (de) | Verfahren zum Entfernen von CO2 und/oder H2S aus Gasen | |
| ES8505261A1 (es) | Procedimiento criogenico para la remocion fraccionada de gases acidicos de mezclas de gases que los contengan | |
| US20100126347A1 (en) | Process for the removal of carbon dioxide from gas streams | |
| JPS63500994A (ja) | Ｈ↓２ｓ含有ガスからｈ↓２ｓを選択的に抽出する方法及び装置 | |
| CN103826724B (zh) | 获得气体产品的方法和设备 | |
| EP0172408A2 (de) | Verfahren zum Entfernen von CO2 und/oder H2S aus Gasen | |
| CN111321017A (zh) | 用于再生来自气体洗涤中的经负载的洗涤介质的方法和设备 | |
| US20230321588A1 (en) | Process and plant for removing carbon dioxide from synthesis gas | |
| JPH0456649B2 (ja) |