JPH0571033A - 乗用車用ポリエステルタイヤコード及びその製法 - Google Patents
乗用車用ポリエステルタイヤコード及びその製法Info
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- JPH0571033A JPH0571033A JP3223819A JP22381991A JPH0571033A JP H0571033 A JPH0571033 A JP H0571033A JP 3223819 A JP3223819 A JP 3223819A JP 22381991 A JP22381991 A JP 22381991A JP H0571033 A JPH0571033 A JP H0571033A
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- B60C9/0042—Reinforcements made of synthetic materials
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- D01D—MECHANICAL METHODS OR APPARATUS IN THE MANUFACTURE OF ARTIFICIAL FILAMENTS, THREADS, FIBRES, BRISTLES OR RIBBONS
- D01D5/00—Formation of filaments, threads, or the like
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- D01D5/16—Stretch-spinning methods using rollers, or like mechanical devices, e.g. snubbing pins
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- B60C9/04—Carcasses the reinforcing cords of each carcass ply arranged in a substantially parallel relationship
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- D10—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBLASSES OF SECTION D, RELATING TO TEXTILES
- D10B—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBLASSES OF SECTION D, RELATING TO TEXTILES
- D10B2331/00—Fibres made from polymers obtained otherwise than by reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds, e.g. polycondensation products
- D10B2331/04—Fibres made from polymers obtained otherwise than by reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds, e.g. polycondensation products polyesters, e.g. polyethylene terephthalate [PET]
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- Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 レーヨンに匹敵する熱収縮特性を有し、乗用
車用ラジアルタイヤに適したポリエステルタイヤコード
を提供すること。 【構成】 下記特性を満足する固有粘度が０．４５〜
０．８５のポリエステル繊維からなるタイヤコード。 （ａ）中間伸度 ＫＥ＝５．０〜７．５（％） （ｂ）乾熱収縮率 ＨＳｃ＝１．０（％） （ｃ）強度ＴＳｃ≧４．５（ｇ／ｄ）
車用ラジアルタイヤに適したポリエステルタイヤコード
を提供すること。 【構成】 下記特性を満足する固有粘度が０．４５〜
０．８５のポリエステル繊維からなるタイヤコード。 （ａ）中間伸度 ＫＥ＝５．０〜７．５（％） （ｂ）乾熱収縮率 ＨＳｃ＝１．０（％） （ｃ）強度ＴＳｃ≧４．５（ｇ／ｄ）
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は乗用車用ポリエステルタ
イヤコード、特にレーヨンに匹敵する超低熱収縮率を有
するラジアルタイヤに好適な乗用車用ポリエステルタイ
ヤコード及びその製法に関する。
イヤコード、特にレーヨンに匹敵する超低熱収縮率を有
するラジアルタイヤに好適な乗用車用ポリエステルタイ
ヤコード及びその製法に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、高速走行時の操縦安定性及び乗り
心地性に優れ、ラジアルタイヤに適したタイヤコードが
求められてきている。その為、タイヤコードとして用い
たとき、高弾性率で熱収縮特性及び耐疲労性が改善さ
れ、前記高性能タイヤコードに適したポリエステル繊維
が提案されている。例えば特開昭５３−５８０３１号公
報、特開昭５７−１５４４１０号公報、特開昭５７−１
６１１９号公報、特開昭５８−９８４１９号公報等に開
示されている様に高重合度のポリエステルを使用し、２
〜５Ｋｍ／分の紡糸速度、高応力で紡糸することによっ
て比較的高配向の紡出糸（いわゆるＰＯＹ）を得てこれ
を延伸する方法が知られている。
心地性に優れ、ラジアルタイヤに適したタイヤコードが
求められてきている。その為、タイヤコードとして用い
たとき、高弾性率で熱収縮特性及び耐疲労性が改善さ
れ、前記高性能タイヤコードに適したポリエステル繊維
が提案されている。例えば特開昭５３−５８０３１号公
報、特開昭５７−１５４４１０号公報、特開昭５７−１
６１１９号公報、特開昭５８−９８４１９号公報等に開
示されている様に高重合度のポリエステルを使用し、２
〜５Ｋｍ／分の紡糸速度、高応力で紡糸することによっ
て比較的高配向の紡出糸（いわゆるＰＯＹ）を得てこれ
を延伸する方法が知られている。
【０００３】これらの方法によって得られたポリエステ
ル繊維は、確かに従来の方法で得られた繊維と比較する
と、相当の改善が認められる。しかし、これらの方法に
よって得られたポリエステル繊維からなるタイヤコード
は、熱収縮率がレーヨン繊維に比べ未だに劣っている。
これに対して、例えば特開昭６１−４１３２０号公報、
特開昭６２−６９８１９号公報、特開昭６３−１５９５
１８号公報、特開昭６３−１６５５４７号公報に開示さ
れている様に、３．５〜８．５Ｋｍ／分の紡糸速度で更
に紡糸時の応力を増大せしめ、より高配向の紡出糸を得
て、これを延伸することにより、レーヨンに近い熱収縮
率を持ったポリエステル繊維とすることも提案されてい
る。
ル繊維は、確かに従来の方法で得られた繊維と比較する
と、相当の改善が認められる。しかし、これらの方法に
よって得られたポリエステル繊維からなるタイヤコード
は、熱収縮率がレーヨン繊維に比べ未だに劣っている。
これに対して、例えば特開昭６１−４１３２０号公報、
特開昭６２−６９８１９号公報、特開昭６３−１５９５
１８号公報、特開昭６３−１６５５４７号公報に開示さ
れている様に、３．５〜８．５Ｋｍ／分の紡糸速度で更
に紡糸時の応力を増大せしめ、より高配向の紡出糸を得
て、これを延伸することにより、レーヨンに近い熱収縮
率を持ったポリエステル繊維とすることも提案されてい
る。
【０００４】即ち、これらの方法では、より高配向のマ
ルチフィラメント状紡出糸を得るために、高重合度のポ
リエステルを前記の特開公報に開示されているようによ
り高速度で紡糸することを特徴としている。しかしなが
ら、高重合度ポリエステルをこの様な高速度で紡糸する
と、各単繊維間での冷却不足や紡糸随伴流の増大に伴う
単糸融着や糸ゆれが発生し、糸切れ、毛羽の増加ととも
に各単繊維の均一性が極めて悪くなる。このことは、引
き続き行われる延伸性の悪化につながり、充分な高配向
化も成し得ない。そのために、これらの方法によって得
られたポリエステル繊維からなるタイヤコードは、熱収
縮率を充分に改良することができない。
ルチフィラメント状紡出糸を得るために、高重合度のポ
リエステルを前記の特開公報に開示されているようによ
り高速度で紡糸することを特徴としている。しかしなが
ら、高重合度ポリエステルをこの様な高速度で紡糸する
と、各単繊維間での冷却不足や紡糸随伴流の増大に伴う
単糸融着や糸ゆれが発生し、糸切れ、毛羽の増加ととも
に各単繊維の均一性が極めて悪くなる。このことは、引
き続き行われる延伸性の悪化につながり、充分な高配向
化も成し得ない。そのために、これらの方法によって得
られたポリエステル繊維からなるタイヤコードは、熱収
縮率を充分に改良することができない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、高速
時の操縦安定性、乗り心地性に優れた高性能乗用車用ラ
ジアルタイヤ用のポリエステルタイヤコードとその製法
を提供しようとするものである。
時の操縦安定性、乗り心地性に優れた高性能乗用車用ラ
ジアルタイヤ用のポリエステルタイヤコードとその製法
を提供しようとするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、かかる問
題を解消しようとして鋭意検討した結果、従来に比べて
低重合度のポリエステルを、極めて高い配向性を有する
高結晶ポリエステル紡出糸とし、これを特定倍率で多段
延伸熱処理し、更に特定の撚係数で撚糸処理し、特定の
条件下で熱処理することによってのみ、レーヨンと同程
度の超低熱収縮率を有するポリエステルタイヤコードが
得られことを見い出し、本発明に達した。
題を解消しようとして鋭意検討した結果、従来に比べて
低重合度のポリエステルを、極めて高い配向性を有する
高結晶ポリエステル紡出糸とし、これを特定倍率で多段
延伸熱処理し、更に特定の撚係数で撚糸処理し、特定の
条件下で熱処理することによってのみ、レーヨンと同程
度の超低熱収縮率を有するポリエステルタイヤコードが
得られことを見い出し、本発明に達した。
【０００７】即ち、本発明は、エチレンテレフタレート
を主たる繰り返し単位とする固有粘度〔η〕が０．４５
〜０．８５の繊維からなり、上記繊維が下記特性を同時
に備えていることを特徴とする乗用車用ポリエステルタ
イヤコード。 （ａ）中間伸度ＫＥ＝５．０〜７．５（％） （ｂ）乾熱収縮率ＨＳｃ≦１．０（％） （ｃ）強度ＴＳｃ＝４．５ ｇ／ｄ その製法として、 エチレンテレフタレートを主たる繰り返し単位とする
ポリエステルを少なくとも６Ｋｍ／分の紡糸速度で溶融
紡糸し紡出糸とし、次いで、 上記紡出糸を下記条件（１）〜（３）で熱延伸し、リ
ラックス熱処理することにより下記（ｄ）〜（ｆ）の物
性を有する延伸とした後 （２．０５−１２．３△ｎ＋４３．６△ｎ2 ）≦ＤＲ≦ （２．６０−１６．５△ｎ＋５０．０△ｎ2 ）…… （１） （Ｔｇ−１０）≦ＤＴ１≦（Ｔｇ＋１００） …… （２） （Ｔｇ＋１００）≦ＤＴ２≦Ｔｍ２ …… （３） （但し、△ｎは複屈折率、ＤＲは延伸倍率、ＤＴ１は延
伸前記の延伸温度で、ＤＴ２は延伸後期の延伸温度、Ｔ
ｇはポリマーのガラス転移点、Ｔｍ２はポリマーの融
点） （ｄ）固有粘度〔η〕＝０．４５〜０．８５ （ｅ）２次降伏点での伸度Ｅ１に対する２次降伏点以降
切断点までの伸度Ｅ２の伸度比 Ｅ２／Ｅｌ≦０．４９ （ｆ）１５０℃仕事損失△Ｅと１７５℃乾熱収縮率との
積の逆数で示される安定度係数が５０以上 上記延伸糸を撚係数１０００〜２８００で合撚糸して
生コードとなし、 上記生コードを接着剤付与後２３０〜２６０℃で３０
〜２４０秒間、実質的に延伸が起こらない条件でリラッ
クス熱処理することにより 中間伸度ＫＥ＝５〜７．５（％） にすることを特徴とするポリエステルタイヤコードの製
法、である。
を主たる繰り返し単位とする固有粘度〔η〕が０．４５
〜０．８５の繊維からなり、上記繊維が下記特性を同時
に備えていることを特徴とする乗用車用ポリエステルタ
イヤコード。 （ａ）中間伸度ＫＥ＝５．０〜７．５（％） （ｂ）乾熱収縮率ＨＳｃ≦１．０（％） （ｃ）強度ＴＳｃ＝４．５ ｇ／ｄ その製法として、 エチレンテレフタレートを主たる繰り返し単位とする
ポリエステルを少なくとも６Ｋｍ／分の紡糸速度で溶融
紡糸し紡出糸とし、次いで、 上記紡出糸を下記条件（１）〜（３）で熱延伸し、リ
ラックス熱処理することにより下記（ｄ）〜（ｆ）の物
性を有する延伸とした後 （２．０５−１２．３△ｎ＋４３．６△ｎ2 ）≦ＤＲ≦ （２．６０−１６．５△ｎ＋５０．０△ｎ2 ）…… （１） （Ｔｇ−１０）≦ＤＴ１≦（Ｔｇ＋１００） …… （２） （Ｔｇ＋１００）≦ＤＴ２≦Ｔｍ２ …… （３） （但し、△ｎは複屈折率、ＤＲは延伸倍率、ＤＴ１は延
伸前記の延伸温度で、ＤＴ２は延伸後期の延伸温度、Ｔ
ｇはポリマーのガラス転移点、Ｔｍ２はポリマーの融
点） （ｄ）固有粘度〔η〕＝０．４５〜０．８５ （ｅ）２次降伏点での伸度Ｅ１に対する２次降伏点以降
切断点までの伸度Ｅ２の伸度比 Ｅ２／Ｅｌ≦０．４９ （ｆ）１５０℃仕事損失△Ｅと１７５℃乾熱収縮率との
積の逆数で示される安定度係数が５０以上 上記延伸糸を撚係数１０００〜２８００で合撚糸して
生コードとなし、 上記生コードを接着剤付与後２３０〜２６０℃で３０
〜２４０秒間、実質的に延伸が起こらない条件でリラッ
クス熱処理することにより 中間伸度ＫＥ＝５〜７．５（％） にすることを特徴とするポリエステルタイヤコードの製
法、である。
【０００８】本発明の乗用車用ポリエステルタイヤコー
ドは、先ず第１にエチレンテレフタレートを主たる繰り
返し単位とするポリエステルを少なくとも６Ｋｍ／分の
紡糸速度で溶融紡糸し紡出糸を得ることが必要である。
ここでいうポリエステルとは分子鎖中に実質的にエチレ
ンテレフタレート繰り返し単位からなるポリエステルを
いうが、５モル％未満、より好ましくは３モル％未満、
更に好ましくは２モル％未満の割合で共重合成分を含ん
でいても差し支えない。
ドは、先ず第１にエチレンテレフタレートを主たる繰り
返し単位とするポリエステルを少なくとも６Ｋｍ／分の
紡糸速度で溶融紡糸し紡出糸を得ることが必要である。
ここでいうポリエステルとは分子鎖中に実質的にエチレ
ンテレフタレート繰り返し単位からなるポリエステルを
いうが、５モル％未満、より好ましくは３モル％未満、
更に好ましくは２モル％未満の割合で共重合成分を含ん
でいても差し支えない。
【０００９】このような共重合成分としては例えば、イ
ソフタル酸、ナフタレンジカルボン酸、アジピン酸、オ
キシ安息香酸、ジエチレングリコール、１−４ブタンジ
オール等が挙げられる。また、これらのポリエステルに
は、安定剤、艶消し剤、着色剤等を含んでいても差し支
えない。本発明に用いる紡出糸は、以下の方法によって
得られる。即ち、 固有粘度０．５０〜０．９０より好ましくは０．５５
〜０．８５のポリエステルポリマーを通常のスクリュー
押し出し機にて３１０℃以下のポリマ−温度で紡糸口金
から紡糸し、紡出糸を得ること、 上記紡糸口金直下には、５ｃｍ以上で且つ内部雰囲気
温度が１５０〜３５０℃の過熱域を通過させ、冷風を外
周より吹きつけ冷却固化させること、 収束ガイドとして給油ノズルを用いて所定量の油剤を
付与させた後、６．０Ｋｍ／分以上の紡糸速度で巻き取
ること、によって得られる。
ソフタル酸、ナフタレンジカルボン酸、アジピン酸、オ
キシ安息香酸、ジエチレングリコール、１−４ブタンジ
オール等が挙げられる。また、これらのポリエステルに
は、安定剤、艶消し剤、着色剤等を含んでいても差し支
えない。本発明に用いる紡出糸は、以下の方法によって
得られる。即ち、 固有粘度０．５０〜０．９０より好ましくは０．５５
〜０．８５のポリエステルポリマーを通常のスクリュー
押し出し機にて３１０℃以下のポリマ−温度で紡糸口金
から紡糸し、紡出糸を得ること、 上記紡糸口金直下には、５ｃｍ以上で且つ内部雰囲気
温度が１５０〜３５０℃の過熱域を通過させ、冷風を外
周より吹きつけ冷却固化させること、 収束ガイドとして給油ノズルを用いて所定量の油剤を
付与させた後、６．０Ｋｍ／分以上の紡糸速度で巻き取
ること、によって得られる。
【００１０】ポリマ−の固有粘度、ポリマ−温度、過熱
域温度、冷却条件は、得られる紡出糸の均一性を向上さ
せ、延伸性を高めるのに顕著な効果を有する。なお、上
記方法により得られる本発明で用いられる紡出糸の複屈
折率△ｎは、０．１００以上、好ましくは０．１１０、
より好ましくは、０．１２０と従来の「ＰＯＹ−延伸
法」で得られる紡出糸より著しく高い値であることも特
徴的である。
域温度、冷却条件は、得られる紡出糸の均一性を向上さ
せ、延伸性を高めるのに顕著な効果を有する。なお、上
記方法により得られる本発明で用いられる紡出糸の複屈
折率△ｎは、０．１００以上、好ましくは０．１１０、
より好ましくは、０．１２０と従来の「ＰＯＹ−延伸
法」で得られる紡出糸より著しく高い値であることも特
徴的である。
【００１１】本発明の方法おいて紡出糸は、一旦ボビン
に巻き取った後別延伸するか、或いは巻き取ることなく
連続的に延伸をしてもよい。なお、別延伸する場合は、
延伸巻き取り速度は、任意であるが、延伸安定性と生産
性を考慮すると５００〜３０００ｍ／分の範囲が好まし
い。延伸倍率ＤＲは、上記紡出糸の複屈折率△ｎによっ
て下記の範囲に決められる値である。
に巻き取った後別延伸するか、或いは巻き取ることなく
連続的に延伸をしてもよい。なお、別延伸する場合は、
延伸巻き取り速度は、任意であるが、延伸安定性と生産
性を考慮すると５００〜３０００ｍ／分の範囲が好まし
い。延伸倍率ＤＲは、上記紡出糸の複屈折率△ｎによっ
て下記の範囲に決められる値である。
【００１２】 （２．０５−１２．３△ｎ＋４３．６△ｎ2 ）≦ＤＲ≦ （２．６０−１６．５△ｎ＋５０．０△ｎ2 ）…… （１） 紡出糸の複屈折率に対して延伸倍率が（１）式より大き
すぎる場合は、毛羽や糸切れが頻発し且つ熱収縮特性の
低下がおこるので好ましくない。また、（１）式より小
さすぎると、タイヤコードとして充分な強度を得られな
いので好ましくない。
すぎる場合は、毛羽や糸切れが頻発し且つ熱収縮特性の
低下がおこるので好ましくない。また、（１）式より小
さすぎると、タイヤコードとして充分な強度を得られな
いので好ましくない。
【００１３】なお、具体的な延伸倍率は、紡糸速度が７
Ｋｍ／分の場合、１．０５〜１．５５倍、好ましくは
１．１〜１．４倍、より好ましくは１．２〜１．３の範
囲である。延伸温度は、下記式（２）、（３）の範囲内
で実施することが好ましい。但し、（２）式のＤＴ１は
延伸前記の延伸温度を示し、（３）式のＤＴ２は延伸後
期の延伸温度を示す。また、Ｔｇは繊維のガラス転移点
を示し、Ｔｍ２は繊維の融点を示す。
Ｋｍ／分の場合、１．０５〜１．５５倍、好ましくは
１．１〜１．４倍、より好ましくは１．２〜１．３の範
囲である。延伸温度は、下記式（２）、（３）の範囲内
で実施することが好ましい。但し、（２）式のＤＴ１は
延伸前記の延伸温度を示し、（３）式のＤＴ２は延伸後
期の延伸温度を示す。また、Ｔｇは繊維のガラス転移点
を示し、Ｔｍ２は繊維の融点を示す。
【００１４】 （Ｔｇ−１０）≦ＤＴ１≦（Ｔｇ＋１００） …… （２） （Ｔｇ＋１００）≦ＤＴ２≦Ｔｍ２ …… （３） この延伸温度は、上記の延伸倍率とともにポリエステル
繊維の基本性能を決める上で重要であることはいうまで
もない。以上の延伸を行った糸は、引き続いて連続的に
０．９〜１倍の制限処理下、１８０〜２６０℃の温度で
リラックス熱処理することが好ましい。このリラックス
熱処理によって、延伸工程までの応力歪みが均一に緩和
され、本発明の延伸糸の特性がきまる。
繊維の基本性能を決める上で重要であることはいうまで
もない。以上の延伸を行った糸は、引き続いて連続的に
０．９〜１倍の制限処理下、１８０〜２６０℃の温度で
リラックス熱処理することが好ましい。このリラックス
熱処理によって、延伸工程までの応力歪みが均一に緩和
され、本発明の延伸糸の特性がきまる。
【００１５】上記の紡糸条件及び延伸条件は相互に関連
ずけて決定し、以下に述べる特徴の延伸糸とすることが
必要である。本発明に用いる延伸糸の固有粘度は、０．
４５〜０．８５とすることが必要である。固有粘度が
０．４５未満では、タイヤコードの強度を充分あげるこ
とができないので、適当でない。
ずけて決定し、以下に述べる特徴の延伸糸とすることが
必要である。本発明に用いる延伸糸の固有粘度は、０．
４５〜０．８５とすることが必要である。固有粘度が
０．４５未満では、タイヤコードの強度を充分あげるこ
とができないので、適当でない。
【００１６】また、紡糸速度６Ｋｍ／分以上の高速で溶
融紡糸を行い固有粘度が０．８５より大きいポリエステ
ル繊維を得ようとすると、前記したように単繊維間での
冷却不足や紡糸随伴流の増加が起こりこれに伴う単繊維
融着や糸ゆれが発生し、糸切れ、毛羽の増加と共に各単
繊維の均一性が極めて悪い繊維となる。更にこの紡糸性
の悪化は引き続いて行われる延伸工程及びディップ処理
工程にも影響し、その結果強度を保持し、超低熱収縮率
のタイヤコードとすることができない。
融紡糸を行い固有粘度が０．８５より大きいポリエステ
ル繊維を得ようとすると、前記したように単繊維間での
冷却不足や紡糸随伴流の増加が起こりこれに伴う単繊維
融着や糸ゆれが発生し、糸切れ、毛羽の増加と共に各単
繊維の均一性が極めて悪い繊維となる。更にこの紡糸性
の悪化は引き続いて行われる延伸工程及びディップ処理
工程にも影響し、その結果強度を保持し、超低熱収縮率
のタイヤコードとすることができない。
【００１７】本発明に用いる延伸糸は、応力−伸度曲線
において、 ２次降伏点での応力Ｔ１が５ｇ／ｄ以上 ２次降伏点での伸度Ｅ１が６〜１３％ ２次降伏点での伸度Ｅ１に対する２次降伏点以降切断
までの伸度比Ｅ２／Ｅｌが０．４９以下の特徴を同時に
備えており、Ｅ２／Ｅ１が低いことが極めて特徴的であ
る。
において、 ２次降伏点での応力Ｔ１が５ｇ／ｄ以上 ２次降伏点での伸度Ｅ１が６〜１３％ ２次降伏点での伸度Ｅ１に対する２次降伏点以降切断
までの伸度比Ｅ２／Ｅｌが０．４９以下の特徴を同時に
備えており、Ｅ２／Ｅ１が低いことが極めて特徴的であ
る。
【００１８】図１はポリエステル延伸糸の応力−伸度曲
線を示し、図中のａは本発明の応力−伸度曲線であり、
曲線ｂは従来の技術の「ＰＯＹ−延伸法」によって得ら
れたポリエステル繊維の応力−伸度曲線である。ここ
で、２次降伏点とは、図中（Ａ）点で示される特性値で
あり、上記の２次降伏点前後の曲線状の接点の交線から
上記の応力−伸度の曲線にθ／２の角度で直線を引き、
この直線と応力−伸度曲線との交点で決定される。
線を示し、図中のａは本発明の応力−伸度曲線であり、
曲線ｂは従来の技術の「ＰＯＹ−延伸法」によって得ら
れたポリエステル繊維の応力−伸度曲線である。ここ
で、２次降伏点とは、図中（Ａ）点で示される特性値で
あり、上記の２次降伏点前後の曲線状の接点の交線から
上記の応力−伸度の曲線にθ／２の角度で直線を引き、
この直線と応力−伸度曲線との交点で決定される。
【００１９】伸度比Ｅ２／Ｅ１が大きすぎるポリエステ
ル繊維では、タイヤコードにした際の延伸糸に対する強
度低下率が大きくなり、コードをタイヤ加工工程でいわ
ゆる加硫を行った場合の強力低下率も増大するので好ま
しくない。また、Ｅ２／Ｅ１が小さすぎる場合は、結果
的に延伸配向の過剰な繊維となり、撚糸コードとした際
の強力低下が大きくなるので好ましくない。従って、Ｅ
２／Ｅ１は０．４９以下にする必要があり、好ましくは
０．１〜０．４９、０．１〜０．４７の範囲である。
ル繊維では、タイヤコードにした際の延伸糸に対する強
度低下率が大きくなり、コードをタイヤ加工工程でいわ
ゆる加硫を行った場合の強力低下率も増大するので好ま
しくない。また、Ｅ２／Ｅ１が小さすぎる場合は、結果
的に延伸配向の過剰な繊維となり、撚糸コードとした際
の強力低下が大きくなるので好ましくない。従って、Ｅ
２／Ｅ１は０．４９以下にする必要があり、好ましくは
０．１〜０．４９、０．１〜０．４７の範囲である。
【００２０】本発明に用いる延伸糸の１５０℃仕事損失
と１７５℃乾熱収縮率との積の逆数で示される安定度係
数は５０以上であり、好ましくは５５以上である。ここ
でいう仕事損失とは、糸長１０インチ、歪み速度０．５
インチ／分、温度１５０℃の条件下に０．６ｇ／ｄと
０．０５ｇ／ｄの間の応力でヒステリシスロスをインチ
・ポンドの単位で表示したものをいい、その値が低くな
る程微小な伸長・弛緩の繰り返しに対する発熱が少ない
ことを示しており、繊維の耐疲労性の向上に重要な役割
を果たすパラメーターである。
と１７５℃乾熱収縮率との積の逆数で示される安定度係
数は５０以上であり、好ましくは５５以上である。ここ
でいう仕事損失とは、糸長１０インチ、歪み速度０．５
インチ／分、温度１５０℃の条件下に０．６ｇ／ｄと
０．０５ｇ／ｄの間の応力でヒステリシスロスをインチ
・ポンドの単位で表示したものをいい、その値が低くな
る程微小な伸長・弛緩の繰り返しに対する発熱が少ない
ことを示しており、繊維の耐疲労性の向上に重要な役割
を果たすパラメーターである。
【００２１】図２は１７５℃乾熱収縮率と上記定義によ
る安定度係数との関係をしめしている。図中のＡは、本
発明に用いる延伸糸の収縮率−安定度係数の範囲をしめ
し、Ｂは前記した「ＰＯＹ−延伸法」によって得られた
延伸糸の収縮率−安定度係数の範囲を示している。この
様に、本発明に用いる延伸糸は、乾熱収縮率と仕事損失
の両方を小さくすることを同時に達成している。従っ
て、熱的変化にも、伸長・弛緩変化にも極めて安定な延
伸糸を得られたことになる。この為、本方法により得ら
れるタイヤコードは超熱寸法安定性でしかも、疲労性に
おいても大幅な改善がなしとげられたのである。
る安定度係数との関係をしめしている。図中のＡは、本
発明に用いる延伸糸の収縮率−安定度係数の範囲をしめ
し、Ｂは前記した「ＰＯＹ−延伸法」によって得られた
延伸糸の収縮率−安定度係数の範囲を示している。この
様に、本発明に用いる延伸糸は、乾熱収縮率と仕事損失
の両方を小さくすることを同時に達成している。従っ
て、熱的変化にも、伸長・弛緩変化にも極めて安定な延
伸糸を得られたことになる。この為、本方法により得ら
れるタイヤコードは超熱寸法安定性でしかも、疲労性に
おいても大幅な改善がなしとげられたのである。
【００２２】これに対して従来技術による安定度係数は
高々２０にすぎず、紡糸延伸工程を安定させて高弾性率
で且つ安定度係数を２０以上、更には４５以上にするこ
とが非常に困難であったことは、先行技術（例えば特開
昭５３−５８０３１号公報）が教えるところである。上
記特徴を有するポリエステル延伸糸は撚係数で１０００
〜２８００で合撚糸し生コードとされる。ここで撚り係
数ＫはＫ＝Ｔ×√Ｄで定義される。
高々２０にすぎず、紡糸延伸工程を安定させて高弾性率
で且つ安定度係数を２０以上、更には４５以上にするこ
とが非常に困難であったことは、先行技術（例えば特開
昭５３−５８０３１号公報）が教えるところである。上
記特徴を有するポリエステル延伸糸は撚係数で１０００
〜２８００で合撚糸し生コードとされる。ここで撚り係
数ＫはＫ＝Ｔ×√Ｄで定義される。
【００２３】上記式においてＴは１０ｃｍ当たりの撚り
数、Ｄは生コードのデニールを示す。撚り係数が１００
０未満ではタイヤコードの疲労性が低下し、また、２８
００以上ではタイヤコードの強力が低下するので好まし
くない。次に上記生コードはそのまま、又は、すだれ状
に製織したのち通常のタイヤコード用接着剤、例えばＲ
ＦＬ（レゾルシン−ホルマリン−ラテックス）液とエポ
キシ化合物又は「ＰＥＸＵＬ」（ＩＣＩ社製）を主成分
とする液に浸漬される。接着剤の付着量は通常１〜６％
である。次に過熱炉中を通過させ接着剤を乾燥させたの
ちリラックス熱処理をするが、これらは通常連続処理し
て行う。
数、Ｄは生コードのデニールを示す。撚り係数が１００
０未満ではタイヤコードの疲労性が低下し、また、２８
００以上ではタイヤコードの強力が低下するので好まし
くない。次に上記生コードはそのまま、又は、すだれ状
に製織したのち通常のタイヤコード用接着剤、例えばＲ
ＦＬ（レゾルシン−ホルマリン−ラテックス）液とエポ
キシ化合物又は「ＰＥＸＵＬ」（ＩＣＩ社製）を主成分
とする液に浸漬される。接着剤の付着量は通常１〜６％
である。次に過熱炉中を通過させ接着剤を乾燥させたの
ちリラックス熱処理をするが、これらは通常連続処理し
て行う。
【００２４】本発明の乗用車用ポリエステルタイヤコー
ドは、超低熱収縮特性に設計するため、中間伸度を５〜
７．５％に設定する。中間伸度はコードを構成している
延伸糸デニール及び合糸本数により実施例の欄に記す式
により算出される測定加重を掛けたときの伸度である。
例えば１０００デニールの延伸糸を２本合糸してなるタ
イヤコードのとき４．５Ｋｇ、１０００デニールの糸を
３合糸又は１５００デニールの延伸糸を２本合糸してな
るタイヤコードの場合６．７５Ｋｇ加重時の伸度をもっ
て表す。中間伸度が５％未満では、超低熱収縮特性は得
られないので好ましくない。また、７．５％以上では強
度が不足するので好ましくない。
ドは、超低熱収縮特性に設計するため、中間伸度を５〜
７．５％に設定する。中間伸度はコードを構成している
延伸糸デニール及び合糸本数により実施例の欄に記す式
により算出される測定加重を掛けたときの伸度である。
例えば１０００デニールの延伸糸を２本合糸してなるタ
イヤコードのとき４．５Ｋｇ、１０００デニールの糸を
３合糸又は１５００デニールの延伸糸を２本合糸してな
るタイヤコードの場合６．７５Ｋｇ加重時の伸度をもっ
て表す。中間伸度が５％未満では、超低熱収縮特性は得
られないので好ましくない。また、７．５％以上では強
度が不足するので好ましくない。
【００２５】リラックス熱処理はホットゾーン及びノル
マライジングゾーンからなり、両ゾーンとも温度２３０
〜２６０℃、好ましくは２３０〜２５５℃で処理時間は
３０〜３００秒間処理される。このとき、実質的に延伸
がおこらないように処理時張力０．０２５〜０．２５ｇ
／ｄの範囲で行う。処理時張力０．０２５未満では安定
な処理が行えない。処理張力が０．２５ｇ／ｄを越える
と十分なリラックス処理が行えない為、低熱収縮のタイ
ヤコードが得られない。
マライジングゾーンからなり、両ゾーンとも温度２３０
〜２６０℃、好ましくは２３０〜２５５℃で処理時間は
３０〜３００秒間処理される。このとき、実質的に延伸
がおこらないように処理時張力０．０２５〜０．２５ｇ
／ｄの範囲で行う。処理時張力０．０２５未満では安定
な処理が行えない。処理張力が０．２５ｇ／ｄを越える
と十分なリラックス処理が行えない為、低熱収縮のタイ
ヤコードが得られない。
【００２６】かくして得られる乗用車用ポリエステルタ
イヤコードは次の特性を備えている。 （ａ）中間伸度ＫＥ＝５．０〜７．５（％） （ｂ）乾熱収縮率ＨＳｃ≦１（％） （ｃ）強度ＴＳｃ≧４．５ ｇ／ｄ 乾熱収縮率は１５０℃で３０分間オーブン中で自由収縮
処理させた時の収縮率である。
イヤコードは次の特性を備えている。 （ａ）中間伸度ＫＥ＝５．０〜７．５（％） （ｂ）乾熱収縮率ＨＳｃ≦１（％） （ｃ）強度ＴＳｃ≧４．５ ｇ／ｄ 乾熱収縮率は１５０℃で３０分間オーブン中で自由収縮
処理させた時の収縮率である。
【００２７】上記のようなレーヨン並みの超低収縮特性
を有し、然も、レーヨン並み以上の強度を有する乗用車
用ポリエステルタイヤコードは、本発明の方法で用いら
れる延伸糸、及び本発明で特定するディップ処理を行っ
た場合にのみ得られる。例えば前記した高重合度のポリ
マーを使った従来の技術、即ち「ＰＯＹ−延伸法」やそ
の改良技術では、本発明程の低熱収縮率を付与するのが
難しいばかりでなく、本発明と同様に低熱収縮率を付与
しようとリラックス処理を行うと、強度の大幅な低下が
おこり、レーヨン並みの強度も得られないのである。
を有し、然も、レーヨン並み以上の強度を有する乗用車
用ポリエステルタイヤコードは、本発明の方法で用いら
れる延伸糸、及び本発明で特定するディップ処理を行っ
た場合にのみ得られる。例えば前記した高重合度のポリ
マーを使った従来の技術、即ち「ＰＯＹ−延伸法」やそ
の改良技術では、本発明程の低熱収縮率を付与するのが
難しいばかりでなく、本発明と同様に低熱収縮率を付与
しようとリラックス処理を行うと、強度の大幅な低下が
おこり、レーヨン並みの強度も得られないのである。
【００２８】上記の特性を有する本発明の乗用車用ポリ
エステルタイヤコードは、乗用車用ラジアルタイヤカー
カス材して用いられたとき、タイヤの均一性がこれまで
のエステルコードで得られなかったレベルまで改善さ
れ、高速走行時の操縦安定性及び乗り心地感に優れた高
性能タイヤとすることができる。
エステルタイヤコードは、乗用車用ラジアルタイヤカー
カス材して用いられたとき、タイヤの均一性がこれまで
のエステルコードで得られなかったレベルまで改善さ
れ、高速走行時の操縦安定性及び乗り心地感に優れた高
性能タイヤとすることができる。
【００２９】
【実施例】以下、実施例により本発明を詳細に説明す
る。なお、上記説明及び実施例に記載した特性の定義並
びに測定方法を以下に示す。 （１） 応力−伸度曲線 島津オートグラフＳＳ−１００型を使用してＪＩＳＬ−
１０１７−１９８３（７．５）に準じて測定を行った。 （２） 固有粘度〔η〕 オストワルド粘度計を用いて、オルソクロロフェノール
１００ｍｌに対して１ｇの試料を溶解した溶液の還元粘
度ηsp/cを３５℃の恒温槽中で測定し、次式により
〔η〕を算出した。
る。なお、上記説明及び実施例に記載した特性の定義並
びに測定方法を以下に示す。 （１） 応力−伸度曲線 島津オートグラフＳＳ−１００型を使用してＪＩＳＬ−
１０１７−１９８３（７．５）に準じて測定を行った。 （２） 固有粘度〔η〕 オストワルド粘度計を用いて、オルソクロロフェノール
１００ｍｌに対して１ｇの試料を溶解した溶液の還元粘
度ηsp/cを３５℃の恒温槽中で測定し、次式により
〔η〕を算出した。
【００３０】ηsp/c＝〔η〕＋０．２７７〔η〕2 （３） 乾熱収縮率ＨＳ 延伸糸は１７５℃で、タイヤコードは１５０℃でＪＩＳ
Ｌ−１０１７−１９８３（７．１０．２）に準拠して測
定した。 （４） １５０℃仕事損失△Ｅ 糸長１０インチ、歪み速度０．５インチ／分、温度１５
０℃の条件下に０．６ｇ／ｄと０．０５ｇ／ｄの間の応
力でヒステリシスループを測定し得られた１０００デニ
ール当たりのヒステリシスループをインチ・ポンドで表
わした。詳細な方法は特開昭５３−５８０３１号公報に
準拠した。 （５） 複屈折率△ｎ オリンパス製偏光光学顕微鏡を用い、Ｎａ−Ｄ線を光源
とし、α−ブロムナフタリン／オリーブオイル油を浸漬
液としてベレックコンペンセーターを用いたリターデー
ション法により測定した。 （６） 中間伸度ＫＥ 中間伸度はコードを構成している延伸糸デニール及び合
糸本数より下記の式により算出される測定加重を掛けた
ときの伸度として求めた。
Ｌ−１０１７−１９８３（７．１０．２）に準拠して測
定した。 （４） １５０℃仕事損失△Ｅ 糸長１０インチ、歪み速度０．５インチ／分、温度１５
０℃の条件下に０．６ｇ／ｄと０．０５ｇ／ｄの間の応
力でヒステリシスループを測定し得られた１０００デニ
ール当たりのヒステリシスループをインチ・ポンドで表
わした。詳細な方法は特開昭５３−５８０３１号公報に
準拠した。 （５） 複屈折率△ｎ オリンパス製偏光光学顕微鏡を用い、Ｎａ−Ｄ線を光源
とし、α−ブロムナフタリン／オリーブオイル油を浸漬
液としてベレックコンペンセーターを用いたリターデー
ション法により測定した。 （６） 中間伸度ＫＥ 中間伸度はコードを構成している延伸糸デニール及び合
糸本数より下記の式により算出される測定加重を掛けた
ときの伸度として求めた。
【００３１】測定加重（ｋｇ）＝２．２５×（延伸デニ
ール）×（合糸本数）／１０００ （７） 加硫強力保持率 温度１５３℃、圧力６０Ｋｇ／ｃｍ2 、処理時間６０分
で加硫処理を行い、加硫後にコードを引き剥がし強力を
測定し、処理前のコードに対する強力の割合を１００分
率で示した。 （８） 耐疲労性 疲労試験はディスク法ＪＩＳＬ−１０１７−１９６８
（１．３．２．２）で、７２時間疲労試験後にゴムブロ
ックより取り出してコード強力を測定し、疲労試験前に
ゴムブロックよりとりだしたコードの強力に対する割合
を百分率で示した。 （９）紡糸状態 紡糸、延伸時の毛羽発生、糸切発生が３回以下であった
ものを○、１０回以上のものを×で示した。（サンプル
１００ｋｇ得るとき）。
ール）×（合糸本数）／１０００ （７） 加硫強力保持率 温度１５３℃、圧力６０Ｋｇ／ｃｍ2 、処理時間６０分
で加硫処理を行い、加硫後にコードを引き剥がし強力を
測定し、処理前のコードに対する強力の割合を１００分
率で示した。 （８） 耐疲労性 疲労試験はディスク法ＪＩＳＬ−１０１７−１９６８
（１．３．２．２）で、７２時間疲労試験後にゴムブロ
ックより取り出してコード強力を測定し、疲労試験前に
ゴムブロックよりとりだしたコードの強力に対する割合
を百分率で示した。 （９）紡糸状態 紡糸、延伸時の毛羽発生、糸切発生が３回以下であった
ものを○、１０回以上のものを×で示した。（サンプル
１００ｋｇ得るとき）。
【００３２】
【実施例１〜９及び比較例１〜７】表１に示す固有粘度
のポリエチレンテレフタレートチップを表１の紡糸温度
で溶融紡糸した。このとき、紡糸口金は、孔径０．３５
ｍｍ、同心円状に孔が配列されているものを使用し、口
金より吐出後、長さ１００ｍｍ、内部表面温度３００℃
の加熱域を通過させた後、温度２０℃の冷風を糸状の外
周より吹きつけ、オイリングノズルで油剤を付与し、表
１の条件にて巻き取った。
のポリエチレンテレフタレートチップを表１の紡糸温度
で溶融紡糸した。このとき、紡糸口金は、孔径０．３５
ｍｍ、同心円状に孔が配列されているものを使用し、口
金より吐出後、長さ１００ｍｍ、内部表面温度３００℃
の加熱域を通過させた後、温度２０℃の冷風を糸状の外
周より吹きつけ、オイリングノズルで油剤を付与し、表
１の条件にて巻き取った。
【００３３】得られた紡出糸を合糸させながら引取りロ
ーラー、第一延伸ローラー、第２延伸ローラー、リラッ
クスローラー及び巻き取り機からなる延伸機によって１
５００ｍ／分の速度で巻き取り、延伸・加熱処理し、１
５００デニール／２５６フィラメントの各延伸糸とし
た。以上の条件によって得られた紡出糸及び延伸糸の物
性を同じく表２に示した。
ーラー、第一延伸ローラー、第２延伸ローラー、リラッ
クスローラー及び巻き取り機からなる延伸機によって１
５００ｍ／分の速度で巻き取り、延伸・加熱処理し、１
５００デニール／２５６フィラメントの各延伸糸とし
た。以上の条件によって得られた紡出糸及び延伸糸の物
性を同じく表２に示した。
【００３４】表１において、延伸倍率ＤＲ１とは上記の
引取ローラーと第１延伸ローラーの周速度の比であり、
ＤＲ２とは第１延伸ローラーと第２延伸ローラーの比で
あり、Ｒとは第２延伸ローラーとリラックスローラーの
比である。また、温度の欄におけるＦＲ、１ＧＤ、２Ｇ
Ｄ、ＲＲとはそれぞれ引取ローラー、第１延伸ローラ
ー、第２延伸ローラー、リラックスローラーの温度を示
す。
引取ローラーと第１延伸ローラーの周速度の比であり、
ＤＲ２とは第１延伸ローラーと第２延伸ローラーの比で
あり、Ｒとは第２延伸ローラーとリラックスローラーの
比である。また、温度の欄におけるＦＲ、１ＧＤ、２Ｇ
Ｄ、ＲＲとはそれぞれ引取ローラー、第１延伸ローラ
ー、第２延伸ローラー、リラックスローラーの温度を示
す。
【００３５】上記の延伸糸を撚糸機で下撚りをＺ方向に
４００Ｔ／ｍ、２本合糸し上撚りをＳ方向に４００Ｔ／
ｍかけ、撚り係数を２３１２の生のコードとした。得ら
れた生コードにＲＦＬ及びＩＣＩ社製「ＰＥＸＵＬ」を
主成分とする接着剤を付与したのち、表３に示す条件で
処理しタイヤコードとした。得られたタイヤコードの物
性を表３に示した。本発明の乗用車用ポリエステルタイ
ヤコードは、強度を保持し、１％以下の熱収縮率を達成
しているのに対し、それ以外の方法では、強度が低かっ
たり、熱収縮率が高かったりして、目的の物性は得られ
なかった。
４００Ｔ／ｍ、２本合糸し上撚りをＳ方向に４００Ｔ／
ｍかけ、撚り係数を２３１２の生のコードとした。得ら
れた生コードにＲＦＬ及びＩＣＩ社製「ＰＥＸＵＬ」を
主成分とする接着剤を付与したのち、表３に示す条件で
処理しタイヤコードとした。得られたタイヤコードの物
性を表３に示した。本発明の乗用車用ポリエステルタイ
ヤコードは、強度を保持し、１％以下の熱収縮率を達成
しているのに対し、それ以外の方法では、強度が低かっ
たり、熱収縮率が高かったりして、目的の物性は得られ
なかった。
【００３６】
【実施例１０】実施例５で使用した延伸糸を表４の実施
例１０に示す条件で撚糸及びディップ処理を行った。得
られた処理コードの物性を同じく表５に示す。得られた
コードは、本発明の条件を満足するものであった。
例１０に示す条件で撚糸及びディップ処理を行った。得
られた処理コードの物性を同じく表５に示す。得られた
コードは、本発明の条件を満足するものであった。
【００３７】
【実施例１１〜１６】実施例９で使用した延伸糸を表４
の実施例１１〜１６に示す条件で撚糸及びディップ処理
を行った。得られた処理コードの物性を同じく表５に示
す。得られたコードは、本発明の条件を満足するもので
あった。
の実施例１１〜１６に示す条件で撚糸及びディップ処理
を行った。得られた処理コードの物性を同じく表５に示
す。得られたコードは、本発明の条件を満足するもので
あった。
【００３８】
【表１】
【００３９】
【表２】
【００４０】
【表３】
【００４１】
【表４】
【００４２】
【表５】
【００４３】
【発明の効果】本発明の乗用車用ポリエステルタイヤコ
ードは、レーヨン並の超低熱収縮率となる為、乗用車用
ラジアルタイヤカーカス材として用いられたとき、タイ
ヤゴム加硫冷却時の歪み修正工程であるいわゆるポスト
キュアーインフレーション工程を省略でき、タイヤの均
一性がこれまでのエステルコードで得られなかったレベ
ルまで改善され、高速時の操縦安定性と乗り心地性に優
れた高性能乗用車用ラジアルタイヤを提供できる。
ードは、レーヨン並の超低熱収縮率となる為、乗用車用
ラジアルタイヤカーカス材として用いられたとき、タイ
ヤゴム加硫冷却時の歪み修正工程であるいわゆるポスト
キュアーインフレーション工程を省略でき、タイヤの均
一性がこれまでのエステルコードで得られなかったレベ
ルまで改善され、高速時の操縦安定性と乗り心地性に優
れた高性能乗用車用ラジアルタイヤを提供できる。
【図１】ポリエステル延伸糸の応力−伸度曲線図。
【図２】ポリエステル延伸糸の乾熱収縮率と安定度係数
の関係を示すグラフ。
の関係を示すグラフ。
ａ 本発明に用いるポリエステル延伸糸の応力−伸度曲
線 ｂ 従来技術の「ＰＯＹ−延伸法」によって得られたポ
リエステル延伸糸の応力−伸度曲線 Ｅ１ ２次降伏点での伸度 Ｅ２ ２次降伏点以降切断点までの伸度 Ｔ１ ２次降伏点での応力 θ 降伏点前後での接線の交わる角度 （Ａ）降伏点前後での接線の交点からθ／２の角度で直
線を引いた時、応力−伸度曲線と交わる点 Ａ 本発明に用いる延伸糸の乾熱収縮率と安定度係数の
範囲 Ｂ 従来技術の「ＰＯＹ−延伸法」の乾熱収縮率と安定
度係数の範囲
線 ｂ 従来技術の「ＰＯＹ−延伸法」によって得られたポ
リエステル延伸糸の応力−伸度曲線 Ｅ１ ２次降伏点での伸度 Ｅ２ ２次降伏点以降切断点までの伸度 Ｔ１ ２次降伏点での応力 θ 降伏点前後での接線の交わる角度 （Ａ）降伏点前後での接線の交点からθ／２の角度で直
線を引いた時、応力−伸度曲線と交わる点 Ａ 本発明に用いる延伸糸の乾熱収縮率と安定度係数の
範囲 Ｂ 従来技術の「ＰＯＹ−延伸法」の乾熱収縮率と安定
度係数の範囲
Claims (2)
- 【請求項１】 エチレンテレフタレートを主たる繰り返
し単位とする固有粘度〔η〕が０．４５〜０．８５の繊
維からなり、上記繊維が下記特性を同時に備えているこ
とを特徴とする乗用車用タイヤコード。 （ａ）中間伸度ＫＥ＝５〜７．５（％） （ｂ）乾熱収縮率ＨＳｃ≦１ （％） （ｃ）強度ＴＳｃ≧４．５ ｇ／ｄ - 【請求項２】 エチレンテレフタレートを主たる繰り
返し単位とするポリエステルを少なくとも６Ｋｍ／分の
紡糸速度で溶融紡糸し紡出糸とし、次いで、 上記紡出糸を下記条件（１）〜（３）で熱延伸し、リ
ラックス熱処理することにより下記（ｄ）〜（ｆ）の物
性を有する延伸とした後、 （２．０５−１２．３△ｎ＋４３．６△ｎ2 ）≦ＤＲ≦ （２．６０−１６．５△ｎ＋５０．０△ｎ2 ）…… （１） （Ｔｇ−１０）≦ＤＴ１≦（Ｔｇ＋１００） …… （２） （Ｔｇ＋１００）≦ＤＴ２≦Ｔｍ２ …… （３） （ｄ）固有粘度〔η〕＝０．４５〜０．８５ （ｅ）２次降伏点での伸度Ｅ１に対する２次降伏点以降
切断点までの伸度Ｅ２の伸度比 Ｅ２／Ｅ１≦０．４９ （ｆ）１５０℃仕事損失△Ｅと１７５℃乾熱収縮率との
積の逆数で示される安定度係数が５０以上 上記延伸糸を撚係数１０００〜２８００で合撚糸して
生コードとなし、 上記生コードを接着剤付与後２３０〜２６０℃で３０
〜３００秒間、実質的に延伸が起こらない条件でリラッ
クス処理することにより 中間伸度ＫＥ＝５〜７．５％ にすることを特徴とする乗用車用ポリエステルタイヤコ
ードの製法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3223819A JPH0571033A (ja) | 1991-09-04 | 1991-09-04 | 乗用車用ポリエステルタイヤコード及びその製法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3223819A JPH0571033A (ja) | 1991-09-04 | 1991-09-04 | 乗用車用ポリエステルタイヤコード及びその製法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0571033A true JPH0571033A (ja) | 1993-03-23 |
Family
ID=16804221
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3223819A Withdrawn JPH0571033A (ja) | 1991-09-04 | 1991-09-04 | 乗用車用ポリエステルタイヤコード及びその製法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0571033A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5906693A (en) * | 1995-06-28 | 1999-05-25 | Bridgestone Corporation | Pneumatic radial tire with specified organic fiber carcass cords |
| JP2012036521A (ja) * | 2010-08-05 | 2012-02-23 | Teijin Fibers Ltd | 伝動ベルト補強用ポリエステルコード |
| EP3095899A4 (en) * | 2014-01-16 | 2016-12-14 | Hyosung Corp | POLYESTER CABLE FOR TIRES HAVING EXCELLENT DIMENSIONAL STABILITY AND METHOD OF MANUFACTURING THE SAME |
-
1991
- 1991-09-04 JP JP3223819A patent/JPH0571033A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5906693A (en) * | 1995-06-28 | 1999-05-25 | Bridgestone Corporation | Pneumatic radial tire with specified organic fiber carcass cords |
| JP2012036521A (ja) * | 2010-08-05 | 2012-02-23 | Teijin Fibers Ltd | 伝動ベルト補強用ポリエステルコード |
| EP3095899A4 (en) * | 2014-01-16 | 2016-12-14 | Hyosung Corp | POLYESTER CABLE FOR TIRES HAVING EXCELLENT DIMENSIONAL STABILITY AND METHOD OF MANUFACTURING THE SAME |
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