JPH0570837A - 深絞り性に優れた冷間圧延鋼板の製造方法 - Google Patents
深絞り性に優れた冷間圧延鋼板の製造方法Info
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- JPH0570837A JPH0570837A JP3262797A JP26279791A JPH0570837A JP H0570837 A JPH0570837 A JP H0570837A JP 3262797 A JP3262797 A JP 3262797A JP 26279791 A JP26279791 A JP 26279791A JP H0570837 A JPH0570837 A JP H0570837A
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】自動車用鋼板等に使用することが可能な深絞り
性に優れた冷間圧延鋼板の製造方法に関する。 【構成】重量百分率で、Ｃ≦０．００５、Ｓｉ≦０．
５、Ｍｎ≦０．５、Ｐ≦０．０５、Ｓ≦０．０１、Ａｌ
≦０．０５、Ｎ≦０．０１を含有し、さらに、Ｎｂ≦
０．１、Ｔｉ≦０．１であり、かつ、（Ｃ／１２＋Ｎ／
１４＋Ｓ／３２）＜（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３）の式に
より求められる量のＮｂ或いはＮｂとＴｉを含有し、残
部Ｆｅおよび不可避不純物からなる鋼を、Ａｒ３点以上
１２００℃以下の温度に加熱し、Ａｒ３点以上の温度で
粗圧延を行った後、Ａｒ３点以下の温度で圧下率５０〜
９６％の圧延を行ってから、巻取りし、次いで冷間圧延
率が３０〜９０％で、かつ、未再結晶域の熱間圧延と冷
間圧延の合計圧下率が８０〜９５％の冷間圧延を行った
後、再結晶焼鈍を行う。
性に優れた冷間圧延鋼板の製造方法に関する。 【構成】重量百分率で、Ｃ≦０．００５、Ｓｉ≦０．
５、Ｍｎ≦０．５、Ｐ≦０．０５、Ｓ≦０．０１、Ａｌ
≦０．０５、Ｎ≦０．０１を含有し、さらに、Ｎｂ≦
０．１、Ｔｉ≦０．１であり、かつ、（Ｃ／１２＋Ｎ／
１４＋Ｓ／３２）＜（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３）の式に
より求められる量のＮｂ或いはＮｂとＴｉを含有し、残
部Ｆｅおよび不可避不純物からなる鋼を、Ａｒ３点以上
１２００℃以下の温度に加熱し、Ａｒ３点以上の温度で
粗圧延を行った後、Ａｒ３点以下の温度で圧下率５０〜
９６％の圧延を行ってから、巻取りし、次いで冷間圧延
率が３０〜９０％で、かつ、未再結晶域の熱間圧延と冷
間圧延の合計圧下率が８０〜９５％の冷間圧延を行った
後、再結晶焼鈍を行う。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は深絞り性に優れた冷間圧
延鋼板の製造方法に関し、さらに詳しくは、自動車用鋼
板等に使用することが可能な深絞り性に優れた冷間圧延
鋼板の製造方法に関するものである。
延鋼板の製造方法に関し、さらに詳しくは、自動車用鋼
板等に使用することが可能な深絞り性に優れた冷間圧延
鋼板の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来技術】一般的に、冷間圧延鋼板を製造する場合
に、Ａｒ3点以上の仕上げ温度において熱間圧延を行っ
た材料を酸洗した後、焼鈍を行うのが通常であった。そ
して、このような従来方法において、冷間圧延鋼板のラ
ンクフォード値（以下ｒ値と記載する。）を向上させる
ためには、冷間圧延率を７５％から９０％程度に上げる
ことが効果的であるが、この場合は、冷間圧延機の能力
の関係から高圧下の冷間圧延率により冷間圧延を行うこ
とは困難であった。なお、ｒ値は平均値であり、次式か
ら求められる。 ｒ＝（ｒ0＋２ｒ45＋ｒ90）／４ ｒ0 ： 圧延方向で測定した値 ｒ45 ： 圧延方向に対して４５°で測定した値 ｒ90 ： 圧延方向に対して９０°で測定した値
に、Ａｒ3点以上の仕上げ温度において熱間圧延を行っ
た材料を酸洗した後、焼鈍を行うのが通常であった。そ
して、このような従来方法において、冷間圧延鋼板のラ
ンクフォード値（以下ｒ値と記載する。）を向上させる
ためには、冷間圧延率を７５％から９０％程度に上げる
ことが効果的であるが、この場合は、冷間圧延機の能力
の関係から高圧下の冷間圧延率により冷間圧延を行うこ
とは困難であった。なお、ｒ値は平均値であり、次式か
ら求められる。 ｒ＝（ｒ0＋２ｒ45＋ｒ90）／４ ｒ0 ： 圧延方向で測定した値 ｒ45 ： 圧延方向に対して４５°で測定した値 ｒ90 ： 圧延方向に対して９０°で測定した値
【０００３】また、例えば、レバース圧延機等を使用す
ることにより、高冷間圧延率における圧延が行えるとし
ても、実際には熱間圧延仕上げ板厚は、酸洗ラインを通
過することが可能な最大厚さ６ｍｍ程度に制約されるの
で、これから、例えば０.８ｍｍの冷間圧延鋼板を製造
する場合、冷間圧延率を８７％以上とすることができ
ず、従って、高冷間圧延率により冷間圧延を行うことは
困難であり、充分な冷間圧延集合組織を発達させること
はできない。
ることにより、高冷間圧延率における圧延が行えるとし
ても、実際には熱間圧延仕上げ板厚は、酸洗ラインを通
過することが可能な最大厚さ６ｍｍ程度に制約されるの
で、これから、例えば０.８ｍｍの冷間圧延鋼板を製造
する場合、冷間圧延率を８７％以上とすることができ
ず、従って、高冷間圧延率により冷間圧延を行うことは
困難であり、充分な冷間圧延集合組織を発達させること
はできない。
【０００４】さらに、１.６ｍｍ以上の厚物の深絞り用
冷間圧延鋼板を製造する場合には、冷間圧延率は７０％
程度でしか冷間圧延を行うことができず、ｒ値を２.０
とすることは困難である。
冷間圧延鋼板を製造する場合には、冷間圧延率は７０％
程度でしか冷間圧延を行うことができず、ｒ値を２.０
とすることは困難である。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記に説明し
たように、従来における深絞り性に優れた冷間圧延鋼板
を製造する場合に、理想的な冷間圧延率により冷間圧延
を行えず、充分な冷間圧延集合組織とすることができ
ず、深絞り性、即ち、ｒ値に限度があるという問題点に
鑑み、本発明者が鋭意研究を行い、検討を重ねた結果、
冷間圧延による集合組織の一部を熱間圧延の段階におい
て生成させ、次に行う冷間圧延において完全な集合組織
とし、また、冷間圧延鋼板に要求される形状、精度、表
面品質等は冷間圧延の段階において形成できることを知
見し、深絞り性に優れた冷間圧延鋼板の製造方法を開発
したのである。
たように、従来における深絞り性に優れた冷間圧延鋼板
を製造する場合に、理想的な冷間圧延率により冷間圧延
を行えず、充分な冷間圧延集合組織とすることができ
ず、深絞り性、即ち、ｒ値に限度があるという問題点に
鑑み、本発明者が鋭意研究を行い、検討を重ねた結果、
冷間圧延による集合組織の一部を熱間圧延の段階におい
て生成させ、次に行う冷間圧延において完全な集合組織
とし、また、冷間圧延鋼板に要求される形状、精度、表
面品質等は冷間圧延の段階において形成できることを知
見し、深絞り性に優れた冷間圧延鋼板の製造方法を開発
したのである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明に係る深絞り性に
優れた冷間圧延鋼板の製造方法の特徴とするところは、
Ｃ ≦ ０.００５ｗｔ％、Ｓｉ ≦ ０.５ｗｔ％、
Ｍｎ ≦ ０.５ｗｔ％、 Ｐ ≦ ０.０５ｗｔ％、Ｓ
≦ ０.０１ｗｔ％、Ａｌ ≦ ０.０５ｗｔ％、 Ｎ
≦ ０.０１ｗｔ％ を含有し、さらに、 Ｎｂ ≦ ０.１ｗｔ％、Ｔｉ ≦０.１ｗｔ％ であり、かつ、 （Ｃ／１２＋Ｎ／１４＋Ｓ／３２）＜（Ｔｉ／４８＋Ｎ
ｂ／９３） の式により求められる量のＮｂの１種或いはＮｂおよび
Ｔｉの２種を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物から
なる鋼を、Ａｒ3点以上１２００℃以下の温度に加熱
し、Ａｒ3点以上の温度において粗圧延を行った後、Ａ
ｒ3点以下の温度において合計圧下率５０〜９６％、か
つ、仕上げ温度が、５２０＋√１６３８００×［Ｔｉｗ
ｔ％］＋√３４５８００×［Ｎｂｗｔ％］℃以上６５０
＋√１６３８００×［Ｔｉｗｔ％］＋√３４５８００×
［Ｎｂｗｔ％］℃以下の圧延を行ってから、巻取りを行
い、次いで、冷間圧延率３０〜９０％で、かつ、未再結
晶域の熱間圧延と冷間圧延の合計圧下率が８０〜９５％
の冷間圧延を行った後、再結晶焼鈍を行うことにある。
優れた冷間圧延鋼板の製造方法の特徴とするところは、
Ｃ ≦ ０.００５ｗｔ％、Ｓｉ ≦ ０.５ｗｔ％、
Ｍｎ ≦ ０.５ｗｔ％、 Ｐ ≦ ０.０５ｗｔ％、Ｓ
≦ ０.０１ｗｔ％、Ａｌ ≦ ０.０５ｗｔ％、 Ｎ
≦ ０.０１ｗｔ％ を含有し、さらに、 Ｎｂ ≦ ０.１ｗｔ％、Ｔｉ ≦０.１ｗｔ％ であり、かつ、 （Ｃ／１２＋Ｎ／１４＋Ｓ／３２）＜（Ｔｉ／４８＋Ｎ
ｂ／９３） の式により求められる量のＮｂの１種或いはＮｂおよび
Ｔｉの２種を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物から
なる鋼を、Ａｒ3点以上１２００℃以下の温度に加熱
し、Ａｒ3点以上の温度において粗圧延を行った後、Ａ
ｒ3点以下の温度において合計圧下率５０〜９６％、か
つ、仕上げ温度が、５２０＋√１６３８００×［Ｔｉｗ
ｔ％］＋√３４５８００×［Ｎｂｗｔ％］℃以上６５０
＋√１６３８００×［Ｔｉｗｔ％］＋√３４５８００×
［Ｎｂｗｔ％］℃以下の圧延を行ってから、巻取りを行
い、次いで、冷間圧延率３０〜９０％で、かつ、未再結
晶域の熱間圧延と冷間圧延の合計圧下率が８０〜９５％
の冷間圧延を行った後、再結晶焼鈍を行うことにある。
【０００７】本発明に係る深絞り性に優れた冷間圧延鋼
板の製造方法について、以下詳細に説明する。先ず、本
発明に係る深絞り性に優れた冷間圧延鋼板の製造方法に
おいて、使用する鋼の含有成分および成分割合について
説明する。
板の製造方法について、以下詳細に説明する。先ず、本
発明に係る深絞り性に優れた冷間圧延鋼板の製造方法に
おいて、使用する鋼の含有成分および成分割合について
説明する。
【０００８】Ｃは深絞り性に大きな影響を与える元素で
あり、含有量が少なければ少ない程、高い深絞り性を得
ることができ、従って、０.００５Ｗｔ％を越えて含有
させるとこのような効果を得ることはできない。よっ
て、Ｃ含有量は０.００５ｗｔ％以下とする。
あり、含有量が少なければ少ない程、高い深絞り性を得
ることができ、従って、０.００５Ｗｔ％を越えて含有
させるとこのような効果を得ることはできない。よっ
て、Ｃ含有量は０.００５ｗｔ％以下とする。
【０００９】Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐは何れも強度を向上させ、
高強度を得るためには有効な元素であるが、しかし、深
絞り性を目的とする場合には、好ましくない元素であ
り、Ｓｉ０.５ｗｔ％、Ｍｎ０.５ｗｔ％、Ｐ０.０５ｗ
ｔ％を越えて含有させると、加工性が低下して深絞り性
を改善させる効果が期待できなくなる。よって、Ｓｉ含
有量は０.５ｗｔ％以下、Ｍｎ含有量は０.５ｗｔ％以
下、Ｐ０.０５ｗｔ％以下とする。
高強度を得るためには有効な元素であるが、しかし、深
絞り性を目的とする場合には、好ましくない元素であ
り、Ｓｉ０.５ｗｔ％、Ｍｎ０.５ｗｔ％、Ｐ０.０５ｗ
ｔ％を越えて含有させると、加工性が低下して深絞り性
を改善させる効果が期待できなくなる。よって、Ｓｉ含
有量は０.５ｗｔ％以下、Ｍｎ含有量は０.５ｗｔ％以
下、Ｐ０.０５ｗｔ％以下とする。
【００１０】Ｓは種々の元素と結合することにより不純
介在物を形成して、延性に悪影響を及ぼすので少ない程
よく、含有量が０.０１ｗｔ％を越えて含有させると上
記の効果は期待できなくなる。よって、Ｓ含有量は０.
０１ｗｔ％以下とする。
介在物を形成して、延性に悪影響を及ぼすので少ない程
よく、含有量が０.０１ｗｔ％を越えて含有させると上
記の効果は期待できなくなる。よって、Ｓ含有量は０.
０１ｗｔ％以下とする。
【００１１】Ａｌは鋼の脱酸、脱窒のために含有させる
のであり、含有量が０.０５ｗｔ％を越えると鋼が脆弱
となり、延性が著しく阻害される。よって、Ａｌ含有量
は０.０５ｗｔ％以下とする。
のであり、含有量が０.０５ｗｔ％を越えると鋼が脆弱
となり、延性が著しく阻害される。よって、Ａｌ含有量
は０.０５ｗｔ％以下とする。
【００１２】Ｎは０.０１ｗｔ％を越えて含有させると
加工性が劣化するばかりではなく、ＮｂおよびＴｉの含
有量を多くする必要があり、そして、多く含有させるこ
とによる効果もある程度以上では飽和してしまう。よっ
て、Ｎ含有は０.０１ｗｔ％以下とする。
加工性が劣化するばかりではなく、ＮｂおよびＴｉの含
有量を多くする必要があり、そして、多く含有させるこ
とによる効果もある程度以上では飽和してしまう。よっ
て、Ｎ含有は０.０１ｗｔ％以下とする。
【００１３】Ｎｂ、Ｔｉは深絞り性を向上させる元素と
して重要であり、ＮｂおよびＴｉはＮｂＣおよびＴｉＣ
を析出させて鋼中の固溶Ｃを固着して、固溶Ｃ量を製鋼
技術で低減できる限界よりさらに低くすることができ、
また、Ｎｂ、Ｔｉを含有させることにより析出物のピン
ニング効果による結晶粒の粗大化を防止し、さらに、フ
ェライトの再結晶温度を上昇させるという重要な作用を
有しており、特に、Ｎｂの効果は大きい。
して重要であり、ＮｂおよびＴｉはＮｂＣおよびＴｉＣ
を析出させて鋼中の固溶Ｃを固着して、固溶Ｃ量を製鋼
技術で低減できる限界よりさらに低くすることができ、
また、Ｎｂ、Ｔｉを含有させることにより析出物のピン
ニング効果による結晶粒の粗大化を防止し、さらに、フ
ェライトの再結晶温度を上昇させるという重要な作用を
有しており、特に、Ｎｂの効果は大きい。
【００１４】しかして、（Ｃ／１２＋Ｎ／１４＋Ｓ／３
２）＜（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３）の式で求められる量
のＮｂおよびＴｉの含有量とするのは、この式を満足す
ることにより再結晶後のｒ値が高くなるためである。従
って、Ｎｂ含有量は０.１ｗｔ％以下、Ｔｉ含有量は０.
１ｗｔ％以下とすることにより、上記の効果を得ること
ができる。
２）＜（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３）の式で求められる量
のＮｂおよびＴｉの含有量とするのは、この式を満足す
ることにより再結晶後のｒ値が高くなるためである。従
って、Ｎｂ含有量は０.１ｗｔ％以下、Ｔｉ含有量は０.
１ｗｔ％以下とすることにより、上記の効果を得ること
ができる。
【００１５】次に、本発明に係る深絞り性に優れた冷間
圧延鋼板の製造方法における製造条件について説明す
る。
圧延鋼板の製造方法における製造条件について説明す
る。
【００１６】上記に説明した含有成分および成分割合の
鋼の加熱温度は、粗圧延後の結晶粒径を微細化し、オー
ステナイト結晶粒の粗大化を抑制するために上限を１２
００℃の温度とし、また、オーステナイト・フェライト
変態による微細化を行うために下限をＡｒ3点として、
粗圧延をＡｒ3点以上の温度において行う。そして、圧
延前の結晶粒の微細化を考慮すると、加熱温度および粗
圧延温度は１１００℃以下とする。
鋼の加熱温度は、粗圧延後の結晶粒径を微細化し、オー
ステナイト結晶粒の粗大化を抑制するために上限を１２
００℃の温度とし、また、オーステナイト・フェライト
変態による微細化を行うために下限をＡｒ3点として、
粗圧延をＡｒ3点以上の温度において行う。そして、圧
延前の結晶粒の微細化を考慮すると、加熱温度および粗
圧延温度は１１００℃以下とする。
【００１７】次いで、Ａｒ3点以下６００℃以上の温度
において、合計圧下率を５０〜９６％の圧延を行うので
あるが、初期段階の圧延は再結晶温度域において圧延を
行うことは差し支えはないが、未再結晶温度域における
圧延は合計圧下率が５０％以上９６％以下で行うのであ
る。
において、合計圧下率を５０〜９６％の圧延を行うので
あるが、初期段階の圧延は再結晶温度域において圧延を
行うことは差し支えはないが、未再結晶温度域における
圧延は合計圧下率が５０％以上９６％以下で行うのであ
る。
【００１８】また、この圧延において、鋼板の表面付近
ではロールからの剪断応力により相当歪量が高く、再結
晶温度が低下するため、仕上げ温度が、５２０＋√１６
３８００×［Ｔｉｗｔ％］＋√３４５８００×［Ｎｂｗ
ｔ％］℃以上６５０＋√１６３８００×［Ｔｉｗｔ％］
＋√３４５８００×［Ｎｂｗｔ％］℃以下に制御するこ
とにより、この表面付近においては、再結晶温度以下に
し、かつ、中心部は再結晶温度以下にでき、従って、圧
延直後に再結晶率８０％以上である組織を表面より板厚
方向に５％以上３０％以下となるような組織とすること
ができる。
ではロールからの剪断応力により相当歪量が高く、再結
晶温度が低下するため、仕上げ温度が、５２０＋√１６
３８００×［Ｔｉｗｔ％］＋√３４５８００×［Ｎｂｗ
ｔ％］℃以上６５０＋√１６３８００×［Ｔｉｗｔ％］
＋√３４５８００×［Ｎｂｗｔ％］℃以下に制御するこ
とにより、この表面付近においては、再結晶温度以下に
し、かつ、中心部は再結晶温度以下にでき、従って、圧
延直後に再結晶率８０％以上である組織を表面より板厚
方向に５％以上３０％以下となるような組織とすること
ができる。
【００１９】以上説明したような条件により圧延を行う
のは、低潤滑圧延或いは無潤滑圧延により操業を容易に
することができ、かつ、鋼板の深絞り性を良好にするた
めであり、その理由は以下説明する通りである。
のは、低潤滑圧延或いは無潤滑圧延により操業を容易に
することができ、かつ、鋼板の深絞り性を良好にするた
めであり、その理由は以下説明する通りである。
【００２０】即ち、上記の条件により圧延を行うと、ロ
ールの剪断応力を受ける鋼板表面付近を除いた未再結晶
部分において、ＮＤ//＜１１１＞およびＲＤ//＜１１０
＞方位群に属する圧延集合組織が発達し、その後、冷間
圧延を行うことによりさらに圧延集合組織を発達させ
て、圧延集合組織を深絞り性に最適の組織とすることが
できる。
ールの剪断応力を受ける鋼板表面付近を除いた未再結晶
部分において、ＮＤ//＜１１１＞およびＲＤ//＜１１０
＞方位群に属する圧延集合組織が発達し、その後、冷間
圧延を行うことによりさらに圧延集合組織を発達させ
て、圧延集合組織を深絞り性に最適の組織とすることが
できる。
【００２１】次いで、再結晶焼鈍を行うことによりＮＤ
//＜１１１＞方位群の再結晶組織とすることができ、こ
の（１１１）方位を多く有するフェライトが冷間圧延鋼
板におけるｒ値を高くする原因となるのである。
//＜１１１＞方位群の再結晶組織とすることができ、こ
の（１１１）方位を多く有するフェライトが冷間圧延鋼
板におけるｒ値を高くする原因となるのである。
【００２２】また、鋼板表面付近においては、熱間圧延
段階におけるロールの剪断応力を受けて、ｒ値に悪影響
を及ぼすＮＤ//＜１１０＞方位群が発達して、冷間圧延
を行っても（１１０）方位が残存して高いｒ値が得られ
ない原因となっている。
段階におけるロールの剪断応力を受けて、ｒ値に悪影響
を及ぼすＮＤ//＜１１０＞方位群が発達して、冷間圧延
を行っても（１１０）方位が残存して高いｒ値が得られ
ない原因となっている。
【００２３】しかしながら、ロールの剪断応力を受ける
ために、相当歪量が高く、再結晶温度が低いので、この
低い再結晶温度を利用してロールの剪断応力を受ける鋼
板表面付近を圧延時に再結晶させて、微細、かつ、ラン
ダム化することにより（１１０）集合組織の発達を抑制
し、後に冷間圧延を行うことにより（１１１）方位を発
達させることができ、ｒ値の低下を抑えることができ
る。
ために、相当歪量が高く、再結晶温度が低いので、この
低い再結晶温度を利用してロールの剪断応力を受ける鋼
板表面付近を圧延時に再結晶させて、微細、かつ、ラン
ダム化することにより（１１０）集合組織の発達を抑制
し、後に冷間圧延を行うことにより（１１１）方位を発
達させることができ、ｒ値の低下を抑えることができ
る。
【００２３】また、深絞り性は熱間圧延時の圧延温度が
低い方が良好であるが、５２０＋√１６３８００×［Ｔ
ｉｗｔ％］＋√３４５８００×［Ｎｂｗｔ％］℃より低
い温度における圧延は表面付近を再結晶させることが困
難となり、組織をランダム化させることができず、ｒ値
に悪影響を及ぼすＮＤ//＜１１０＞方位群が発達してし
まい、後から冷間圧延を行っても高ｒ値を得ることはで
きない。
低い方が良好であるが、５２０＋√１６３８００×［Ｔ
ｉｗｔ％］＋√３４５８００×［Ｎｂｗｔ％］℃より低
い温度における圧延は表面付近を再結晶させることが困
難となり、組織をランダム化させることができず、ｒ値
に悪影響を及ぼすＮＤ//＜１１０＞方位群が発達してし
まい、後から冷間圧延を行っても高ｒ値を得ることはで
きない。
【００２４】そして、圧延温度がＡｒ3点より高いとオ
ーステナイト・フェライト変態を起し、ＮＤ//＜１１１
＞およびＲＤ//＜１１０＞方位群に属する圧延集合組織
を板厚中央部に発達させるのが困難となる。また、鋼板
のスリップ、噛み込み不良等の操業上の問題点を防止す
るために、低潤滑圧延或いは無潤滑圧延を行うのであ
る。
ーステナイト・フェライト変態を起し、ＮＤ//＜１１１
＞およびＲＤ//＜１１０＞方位群に属する圧延集合組織
を板厚中央部に発達させるのが困難となる。また、鋼板
のスリップ、噛み込み不良等の操業上の問題点を防止す
るために、低潤滑圧延或いは無潤滑圧延を行うのであ
る。
【００２５】次に、酸洗を行った後、冷間圧延率３０〜
９０％の冷間圧延を行うのであるが、これは、ＮＤ//＜
１１１＞およびＲＤ//＜１１０＞の方位群に属する圧延
集合組織を発達させ、深絞り性に最適な圧延集合組織に
するためである。次いで、再結晶焼鈍を行うことによっ
て、（１１１）方位の発達した再結晶粒とすることがで
き、深絞り性に優れた冷間圧延鋼板を製造することがで
きる。
９０％の冷間圧延を行うのであるが、これは、ＮＤ//＜
１１１＞およびＲＤ//＜１１０＞の方位群に属する圧延
集合組織を発達させ、深絞り性に最適な圧延集合組織に
するためである。次いで、再結晶焼鈍を行うことによっ
て、（１１１）方位の発達した再結晶粒とすることがで
き、深絞り性に優れた冷間圧延鋼板を製造することがで
きる。
【００２６】そして、冷間圧延率が３０％未満、かつ、
未再結晶熱間圧延と冷間圧延の合計圧下率が８０％未満
では、熱間圧延により再結晶した表面付近の組織を再結
晶させることができず、（１１１）を発達させることは
困難であり、また、冷間圧延率が９０％を越え、かつ、
未再結晶熱間圧延と冷間圧延の合計圧下率が９５％を越
えると、（１１２）方位が発達してしまい、深絞り性が
低下する。よって、冷間圧延率は３０〜９０％であっ
て、かつ、未再結晶熱間圧延と冷間圧延の合計圧下率は
８０〜９５％とする。
未再結晶熱間圧延と冷間圧延の合計圧下率が８０％未満
では、熱間圧延により再結晶した表面付近の組織を再結
晶させることができず、（１１１）を発達させることは
困難であり、また、冷間圧延率が９０％を越え、かつ、
未再結晶熱間圧延と冷間圧延の合計圧下率が９５％を越
えると、（１１２）方位が発達してしまい、深絞り性が
低下する。よって、冷間圧延率は３０〜９０％であっ
て、かつ、未再結晶熱間圧延と冷間圧延の合計圧下率は
８０〜９５％とする。
【００２７】次いで、再結晶焼鈍を行うのであるが、こ
の焼鈍は連続焼鈍、バッチ焼鈍のみならず、溶融亜鉛め
っきラインにおける浸漬工程前の熱処理等も含まれるも
のである。なお、溶融亜鉛めっきラインにおいては、例
えば、溶融亜鉛の均質付着および亜鉛付着時の温度制御
の点から、一旦、５００〜８５０℃の温度に昇温し、１
０〜３０秒間均熱保持を行った後、４〜５０℃／秒の冷
却速度により３００〜５００℃の温度まで冷却して溶融
亜鉛に浸漬するのである。さらに、５５０〜６５０℃の
温度において１０〜２０秒程度の再結晶熱処理を行っ
て、合金化処理を行い、耐蝕性を向上させる処理を行っ
てもよい。
の焼鈍は連続焼鈍、バッチ焼鈍のみならず、溶融亜鉛め
っきラインにおける浸漬工程前の熱処理等も含まれるも
のである。なお、溶融亜鉛めっきラインにおいては、例
えば、溶融亜鉛の均質付着および亜鉛付着時の温度制御
の点から、一旦、５００〜８５０℃の温度に昇温し、１
０〜３０秒間均熱保持を行った後、４〜５０℃／秒の冷
却速度により３００〜５００℃の温度まで冷却して溶融
亜鉛に浸漬するのである。さらに、５５０〜６５０℃の
温度において１０〜２０秒程度の再結晶熱処理を行っ
て、合金化処理を行い、耐蝕性を向上させる処理を行っ
てもよい。
【００２８】
【実 施 例】本発明に係る深絞り性に優れた冷間圧延
鋼板の製造方法について、実施例を説明する。
鋼板の製造方法について、実施例を説明する。
【００２９】
【実 施 例 １】表１に本発明に係る深絞り性に優れた
冷間圧延鋼板の製造方法において使用する鋼（鋼種Ａ、
Ｂ）および比較鋼（鋼種Ｃ、Ｄ）の含有成分と成分割合
を示してある。
冷間圧延鋼板の製造方法において使用する鋼（鋼種Ａ、
Ｂ）および比較鋼（鋼種Ｃ、Ｄ）の含有成分と成分割合
を示してある。
【００３０】この表１に示す含有成分と成分割合の鋼を
溶製した後、２０ｍｍ厚さのスラブを製作し、表２およ
び表３に示す条件により加熱、圧延、巻き取りを行い、
再結晶焼鈍を行ってｒ値を求めた。表３にその結果を示
す。
溶製した後、２０ｍｍ厚さのスラブを製作し、表２およ
び表３に示す条件により加熱、圧延、巻き取りを行い、
再結晶焼鈍を行ってｒ値を求めた。表３にその結果を示
す。
【００３１】表３からは本発明に係る深絞り性に優れた
冷間圧延鋼板の製造方法による鋼板（表３において〇印
で示してある）は、他の鋼板に比較してｒ値が２.１以
上のものが製造でき、優れた深絞り性とすることができ
る。なお、図１に表１の鋼種Ａの熱間圧延鋼板の再結晶
率８０％以上の組織が表面から板厚方向に占める割合
と、冷間圧延率６０％で冷間圧延を行い、再結晶焼鈍を
行った冷間圧延鋼板のｒ値との関係を示してある。この
図１から再結晶率８０％以上の組織が表面から板厚方向
に占める割合は５〜３０％の範囲において、ｒ値が良好
であることがわかる。
冷間圧延鋼板の製造方法による鋼板（表３において〇印
で示してある）は、他の鋼板に比較してｒ値が２.１以
上のものが製造でき、優れた深絞り性とすることができ
る。なお、図１に表１の鋼種Ａの熱間圧延鋼板の再結晶
率８０％以上の組織が表面から板厚方向に占める割合
と、冷間圧延率６０％で冷間圧延を行い、再結晶焼鈍を
行った冷間圧延鋼板のｒ値との関係を示してある。この
図１から再結晶率８０％以上の組織が表面から板厚方向
に占める割合は５〜３０％の範囲において、ｒ値が良好
であることがわかる。
【００３２】この実施例からも明らかであるが、Ｎｂ、
Ｔｉの１種または２種を含有させることによって、固溶
Ｃ量を低減して、フェライト域において熱間圧延を行
い、そして、温度および圧下率を制御し、さらに、冷間
圧延を行い、再結晶焼鈍を行うことによって、優れた深
絞り性が得られ、操業も容易となり、２ｍｍ以上の深絞
り性を有する鋼板を製造できるものである。
Ｔｉの１種または２種を含有させることによって、固溶
Ｃ量を低減して、フェライト域において熱間圧延を行
い、そして、温度および圧下率を制御し、さらに、冷間
圧延を行い、再結晶焼鈍を行うことによって、優れた深
絞り性が得られ、操業も容易となり、２ｍｍ以上の深絞
り性を有する鋼板を製造できるものである。
【００３３】
【表１】
【００３４】
【表２】
【００３５】
【表３】
【００３６】
【発明の効果】以上説明したように、本発明に係る深絞
り性に優れた冷間圧延鋼板の製造方法は上記の構成であ
るから、オーステナイト域において粗圧延を行うことに
よって、変態フェライトの微細化を行い、その後、無潤
滑でフェライト域圧延、冷間圧延および再結晶処理を行
うことにより、優れた深絞り性を有する鋼板を容易に製
造することができるという効果を有するものである。
り性に優れた冷間圧延鋼板の製造方法は上記の構成であ
るから、オーステナイト域において粗圧延を行うことに
よって、変態フェライトの微細化を行い、その後、無潤
滑でフェライト域圧延、冷間圧延および再結晶処理を行
うことにより、優れた深絞り性を有する鋼板を容易に製
造することができるという効果を有するものである。
【図１】再結晶率８０％以上の組織が表面から板厚方向
に占める割合とｒ値との関係を示す図である。
に占める割合とｒ値との関係を示す図である。
Claims (1)
- 【請求項１】Ｃ ≦ ０.００５ｗｔ％、Ｓｉ ≦ ０.
５ｗｔ％、Ｍｎ ≦ ０.５ｗｔ％、 Ｐ ≦ ０.０５
ｗｔ％、Ｓ ≦ ０.０１ｗｔ％、Ａｌ ≦ ０.０５ｗ
ｔ％、 Ｎ ≦ ０.０１ｗｔ％ を含有し、さらに、 Ｎｂ ≦ ０.１ｗｔ％、Ｔｉ ≦０.１ｗｔ％ であり、かつ、 （Ｃ／１２＋Ｎ／１４＋Ｓ／３２）＜（Ｔｉ／４８＋Ｎ
ｂ／９３） の式により求められる量のＮｂの１種或いはＮｂおよび
Ｔｉの２種を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物から
なる鋼を、Ａｒ3点以上１２００℃以下の温度に加熱
し、Ａｒ3点以上の温度において粗圧延を行った後、Ａ
ｒ3点以下の温度において合計圧下率５０〜９６％、か
つ、仕上げ温度が、５２０＋√１６３８００×［Ｔｉｗ
ｔ％］＋√３４５８００×［Ｎｂｗｔ％］℃以上６５０
＋√１６３８００×［Ｔｉｗｔ％］＋√３４５８００×
［Ｎｂｗｔ％］℃以下の圧延を行ってから、巻取りを行
い、次いで、冷間圧延率が３０〜９０％で、かつ、未再
結晶域の熱間圧延と冷間圧延の合計圧下率が８０〜９５
％の冷間圧延を行った後、再結晶焼鈍を行うことを特徴
とする深絞り性に優れた冷間圧延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3262797A JPH0570837A (ja) | 1991-09-13 | 1991-09-13 | 深絞り性に優れた冷間圧延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3262797A JPH0570837A (ja) | 1991-09-13 | 1991-09-13 | 深絞り性に優れた冷間圧延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0570837A true JPH0570837A (ja) | 1993-03-23 |
Family
ID=17380745
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3262797A Pending JPH0570837A (ja) | 1991-09-13 | 1991-09-13 | 深絞り性に優れた冷間圧延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0570837A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104213024A (zh) * | 2014-09-10 | 2014-12-17 | 河北钢铁股份有限公司唐山分公司 | 罩式退火生产的超低碳高强钢及其生产方法 |
-
1991
- 1991-09-13 JP JP3262797A patent/JPH0570837A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104213024A (zh) * | 2014-09-10 | 2014-12-17 | 河北钢铁股份有限公司唐山分公司 | 罩式退火生产的超低碳高强钢及其生产方法 |
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