JPH0559559B2 - - Google Patents
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- JPH0559559B2 JPH0559559B2 JP60281082A JP28108285A JPH0559559B2 JP H0559559 B2 JPH0559559 B2 JP H0559559B2 JP 60281082 A JP60281082 A JP 60281082A JP 28108285 A JP28108285 A JP 28108285A JP H0559559 B2 JPH0559559 B2 JP H0559559B2
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Links
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
- B29C45/17—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C45/26—Moulds
- B29C45/27—Sprue channels ; Runner channels or runner nozzles
- B29C45/30—Flow control means disposed within the sprue channel, e.g. "torpedo" construction
-
- H—ELECTRICITY
- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
- H05B3/00—Ohmic-resistance heating
- H05B3/40—Heating elements having the shape of rods or tubes
- H05B3/42—Heating elements having the shape of rods or tubes non-flexible
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Resistance Heating (AREA)
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、小型高性能の合成樹脂成形機など
の樹脂射出部先端のチツプヒータとして用いら
れ、小型高精度成形品のホツトランナ成形に使用
する高感度の温度特性を備えたホツトランナ成形
用尖鋭発熱体に関するものである。
の樹脂射出部先端のチツプヒータとして用いら
れ、小型高精度成形品のホツトランナ成形に使用
する高感度の温度特性を備えたホツトランナ成形
用尖鋭発熱体に関するものである。
この種のホツトランナ成形用尖鋭発熱体には、
本出願人と同一出願人に係る特開昭59−180308号
がある。これを第５図および第６図に基づいて説
明すれば、１は砲弾型形状の発熱体本体を示し、
円筒状の金属外筒２、およびその先端部に装着し
た円錐状の発熱体先端部３より成る。この発熱体
先端部３は、その中心軸上に貫通孔４が設けら
れ、この孔４には発熱体５、例えば線状発熱体の
一例であるニクロム線の一側がほぼ発熱先端部３
の先端に達するまで挿通されかつ溶着され、この
溶着箇所には発熱先端部３の母材と略々同程度の
耐摩耗性のある合金属部Ｘが形成されている。
本出願人と同一出願人に係る特開昭59−180308号
がある。これを第５図および第６図に基づいて説
明すれば、１は砲弾型形状の発熱体本体を示し、
円筒状の金属外筒２、およびその先端部に装着し
た円錐状の発熱体先端部３より成る。この発熱体
先端部３は、その中心軸上に貫通孔４が設けら
れ、この孔４には発熱体５、例えば線状発熱体の
一例であるニクロム線の一側がほぼ発熱先端部３
の先端に達するまで挿通されかつ溶着され、この
溶着箇所には発熱先端部３の母材と略々同程度の
耐摩耗性のある合金属部Ｘが形成されている。
ところで、前記ニクロム線で形成されたヒータ
５は、両端に引出線５ａ，５ｂとコイル状の発熱
体５ｃとを有し、この発熱体５ｃには直径0.1〜
0.6mm程度の大きさのニクロム線を用い、捲き径
1.3〜2.0mm程度の大きさに捲装してコイル状の発
熱体５ｃを形成している。６は必要に応じて前記
ヒータ５のコイル状の発熱体５ｃに挿通されて該
発熱体５ｃを局部的に固定したセラミツク柱体
で、他部材との絶縁を有効にしている。そしてこ
のヒータ５は、砲弾型形状の発熱体本体１の貫通
孔４の先端すなわち円錐状の発熱体先端部３の先
端近くに挿通固定する。７は、ヒータ５の一方の
引出線５ａのリード線で、発熱体本体１の貫通孔
４内に縦通されている。また、ヒータ５の他方の
引出線５ｂは、前述のとおり、円錐状の発熱体先
端部３の先端と熱溶着されて母材と同程度の耐摩
耗性のある合金属部Ｘを形成して、ヒータ５のボ
デイアースを形成している。
５は、両端に引出線５ａ，５ｂとコイル状の発熱
体５ｃとを有し、この発熱体５ｃには直径0.1〜
0.6mm程度の大きさのニクロム線を用い、捲き径
1.3〜2.0mm程度の大きさに捲装してコイル状の発
熱体５ｃを形成している。６は必要に応じて前記
ヒータ５のコイル状の発熱体５ｃに挿通されて該
発熱体５ｃを局部的に固定したセラミツク柱体
で、他部材との絶縁を有効にしている。そしてこ
のヒータ５は、砲弾型形状の発熱体本体１の貫通
孔４の先端すなわち円錐状の発熱体先端部３の先
端近くに挿通固定する。７は、ヒータ５の一方の
引出線５ａのリード線で、発熱体本体１の貫通孔
４内に縦通されている。また、ヒータ５の他方の
引出線５ｂは、前述のとおり、円錐状の発熱体先
端部３の先端と熱溶着されて母材と同程度の耐摩
耗性のある合金属部Ｘを形成して、ヒータ５のボ
デイアースを形成している。
叙上の構成に成るので、ヒータ５のリード線７
とボデイアースされた砲弾型形状の発熱体本体１
との間に電流を流してヒータ５を発熱させれば、
ジユール熱がコイル状の発熱体５ｃより発生し、
直ちに円錐状の発熱体先端部３に伝達されて応答
性良く加熱されると共に必要な熱量を円錐状の発
熱体先端部３より外方に向かつて放熱できて、不
図示の金型のキヤビテイに通ずるゲート部の熱可
塑性合成樹脂を加熱溶融できるものである。ま
た、ヒータ５への通電を断てば、直ちにヒータ５
の発熱体５ｃは、発熱を停止し、円錐状の発熱体
先端部３への熱の伝導が行われなくなるので、該
発熱体先端部３より熱可塑性合成樹脂への放熱は
無くなり、冷却固化されることができるものであ
る。
とボデイアースされた砲弾型形状の発熱体本体１
との間に電流を流してヒータ５を発熱させれば、
ジユール熱がコイル状の発熱体５ｃより発生し、
直ちに円錐状の発熱体先端部３に伝達されて応答
性良く加熱されると共に必要な熱量を円錐状の発
熱体先端部３より外方に向かつて放熱できて、不
図示の金型のキヤビテイに通ずるゲート部の熱可
塑性合成樹脂を加熱溶融できるものである。ま
た、ヒータ５への通電を断てば、直ちにヒータ５
の発熱体５ｃは、発熱を停止し、円錐状の発熱体
先端部３への熱の伝導が行われなくなるので、該
発熱体先端部３より熱可塑性合成樹脂への放熱は
無くなり、冷却固化されることができるものであ
る。
このようにヒータ５に対する断続した通電作用
によりゲート部周辺の熱可塑性合成樹脂を間歇的
に加熱溶融、冷却固化させて、キヤビテイに通ず
るゲートを開閉し、所望の射出成形操作を行わせ
ることができる。
によりゲート部周辺の熱可塑性合成樹脂を間歇的
に加熱溶融、冷却固化させて、キヤビテイに通ず
るゲートを開閉し、所望の射出成形操作を行わせ
ることができる。
なお、上述の先行例では、ボデイ用ヒータ８を
発熱体本体１内に捲装させ、かつ内外二重の絶縁
用パイプ９，１０で絶縁処理させて構成してある
が、このボデイ用ヒータ８を省略し、ランナー部
の周辺に配設した他のコイルヒータ（図示せず）
によつて同様にランナー部内の熱可塑性合成樹脂
を加熱溶融させたものもある。
発熱体本体１内に捲装させ、かつ内外二重の絶縁
用パイプ９，１０で絶縁処理させて構成してある
が、このボデイ用ヒータ８を省略し、ランナー部
の周辺に配設した他のコイルヒータ（図示せず）
によつて同様にランナー部内の熱可塑性合成樹脂
を加熱溶融させたものもある。
ところで、上述の先行例にあつては、ヒータ５
の線径を極限に近い極細少サイズのものを用いる
ことができるがコイル状の発熱体５ｃが、ほぼ一
定の径で捲回され、しかも同じピツチで捲回され
ているので尖鋭状の発熱体先端部３の円錐状周面
Ｙとの各部の距離は、先端に行くに従つて短尺と
なり後部に行くに従つて長尺となる。
の線径を極限に近い極細少サイズのものを用いる
ことができるがコイル状の発熱体５ｃが、ほぼ一
定の径で捲回され、しかも同じピツチで捲回され
ているので尖鋭状の発熱体先端部３の円錐状周面
Ｙとの各部の距離は、先端に行くに従つて短尺と
なり後部に行くに従つて長尺となる。
したがつて、ヒータ５の発熱作用に伴う熱伝導
も、ヒータ５のコイル状の発熱体５ｃの前後位置
によつて異なりその結果、尖鋭状の発熱体先端部
３の全域を必要な温度状態に到達させるまでの時
間がどうしても遅れがちとなり、更に発熱体先端
部３の位置により熱間隔が後方に行くほど大きく
なり、迅速、急速な熱応答性を期待する上で難点
があつた。また、極細少サイズの線径を用いる
と、ヒータ５のON−OFF時の温度差を先端部全
域にわたつて確保することが容易ではないという
問題点があつた。
も、ヒータ５のコイル状の発熱体５ｃの前後位置
によつて異なりその結果、尖鋭状の発熱体先端部
３の全域を必要な温度状態に到達させるまでの時
間がどうしても遅れがちとなり、更に発熱体先端
部３の位置により熱間隔が後方に行くほど大きく
なり、迅速、急速な熱応答性を期待する上で難点
があつた。また、極細少サイズの線径を用いる
と、ヒータ５のON−OFF時の温度差を先端部全
域にわたつて確保することが容易ではないという
問題点があつた。
さらにまた、上述の先行例では、コイル状の細
少かつ捲き径の小さいヒータを使用して消費電力
の著しい節約が期待できると共にヒータのコント
ローラも小型化できる利点があるが、ヒータの寿
命が短くなるので、ヒータの線径を太くしても熱
応答性を高めることによりさらに消費電力の低減
化とコントローラのより優れた小型化への可能性
の追求とヒータの寿命化とを意図した。
少かつ捲き径の小さいヒータを使用して消費電力
の著しい節約が期待できると共にヒータのコント
ローラも小型化できる利点があるが、ヒータの寿
命が短くなるので、ヒータの線径を太くしても熱
応答性を高めることによりさらに消費電力の低減
化とコントローラのより優れた小型化への可能性
の追求とヒータの寿命化とを意図した。
この発明は、上述の点に着目して成されたもの
で、ホツトランナ成形における射出成形金型のラ
ンナ内に装入し、ゲートの先端部に発熱体本体先
端を配して、前記ゲート部を所定のサイクルで加
熱する砲弾型形状を備えた尖鋭発熱体であつて、
この発熱体本体の円錐状の先端部内に、外周形状
に倣う円錐形状の孔を穿設し、この孔に孔の形状
と相似する円錐状の絶縁体上に捲装されたヒータ
を前記孔の内壁に近接して装着するとともに、こ
のヒータの両端をリード線に接続することによつ
て、尖鋭状の発熱体本体先端部の円錐状周面との
熱間隔を全域に亘つて縮少し、これによりヒータ
のON−OFF操作に関連する発熱体先端部の温度
の昇降変化に対する熱応答性を良好にすることを
可能とするとともに、この熱応答性の改善すなわ
ち温度昇降の感度の向上に伴い消費電力がより低
減し、かつヒータのコントローラの小型化を可能
とするホツトランナ成形用尖鋭発熱体を提供する
ものである。
で、ホツトランナ成形における射出成形金型のラ
ンナ内に装入し、ゲートの先端部に発熱体本体先
端を配して、前記ゲート部を所定のサイクルで加
熱する砲弾型形状を備えた尖鋭発熱体であつて、
この発熱体本体の円錐状の先端部内に、外周形状
に倣う円錐形状の孔を穿設し、この孔に孔の形状
と相似する円錐状の絶縁体上に捲装されたヒータ
を前記孔の内壁に近接して装着するとともに、こ
のヒータの両端をリード線に接続することによつ
て、尖鋭状の発熱体本体先端部の円錐状周面との
熱間隔を全域に亘つて縮少し、これによりヒータ
のON−OFF操作に関連する発熱体先端部の温度
の昇降変化に対する熱応答性を良好にすることを
可能とするとともに、この熱応答性の改善すなわ
ち温度昇降の感度の向上に伴い消費電力がより低
減し、かつヒータのコントローラの小型化を可能
とするホツトランナ成形用尖鋭発熱体を提供する
ものである。
以下、この発明の一実施例を図面と共に説明す
る。
る。
第１図は、この発明に係るホツトランナ成形用
尖鋭発熱体のヒータの一実施例を示すものであ
る。第１図において、短尺な長さｌに亘つて線状
発熱体の一例である線径が例えば0.2〜0.3mmの太
さのニクロム線を用い、発熱体先端部３から後方
に向かつて捲き径1.0〜2.0mmより1.8〜4.0mm位の
変化で一定のピツチの円錐状Ａに捲回して得られ
るコイル状の発熱体１２ａに対し二本の引出線１
２ｂ，１２ｃより成るヒータ１２を形成してい
る。
尖鋭発熱体のヒータの一実施例を示すものであ
る。第１図において、短尺な長さｌに亘つて線状
発熱体の一例である線径が例えば0.2〜0.3mmの太
さのニクロム線を用い、発熱体先端部３から後方
に向かつて捲き径1.0〜2.0mmより1.8〜4.0mm位の
変化で一定のピツチの円錐状Ａに捲回して得られ
るコイル状の発熱体１２ａに対し二本の引出線１
２ｂ，１２ｃより成るヒータ１２を形成してい
る。
そして二本の引出線１２ｂ，１２ｃのうち一本
の引出線１２ｃは先行例と同様にリード線７と連
結されて外部に導出されるが他の一本の引出線１
２ｂは、適宜電気的に継続されている。例えば先
行例と同様に円錐状の発熱体先端部３の先端を発
熱体本体１先端に溶着して母材と同程度の耐摩耗
性のある合金属部Ｘを形成してヒータ１２をボデ
イアースする。
の引出線１２ｃは先行例と同様にリード線７と連
結されて外部に導出されるが他の一本の引出線１
２ｂは、適宜電気的に継続されている。例えば先
行例と同様に円錐状の発熱体先端部３の先端を発
熱体本体１先端に溶着して母材と同程度の耐摩耗
性のある合金属部Ｘを形成してヒータ１２をボデ
イアースする。
（第２図および第３図参照）
また、他の方法としては、鎖線に示すように引
出線１２ｂはそのコイル状の発熱体１２ａの中央
を通つて後方に導出し、図示しないが引出線１２
ｃと同様にリード線と連結するかあるいは、途中
で折曲げて発熱体先端部３と蝋付接続してボテイ
アースすることもできる。
出線１２ｂはそのコイル状の発熱体１２ａの中央
を通つて後方に導出し、図示しないが引出線１２
ｃと同様にリード線と連結するかあるいは、途中
で折曲げて発熱体先端部３と蝋付接続してボテイ
アースすることもできる。
なお、第１図のヒータ形状は、円錐状に限定さ
れず、防錐状であつても良く、ランナとゲートの
形状に最も適合する形状に設定すればよい。
れず、防錐状であつても良く、ランナとゲートの
形状に最も適合する形状に設定すればよい。
更に、ヒータコイルの捲きピツチは後方に向か
つて密なピツチとしてもよい。
つて密なピツチとしてもよい。
つぎに、第１図に示されたヒータ１２を用いた
一実施例を第２図および第３図に基づいて説明す
る。
一実施例を第２図および第３図に基づいて説明す
る。
１４はヒータ１２を捲装して保持固定できる発
熱体先端部３の円錐形状に倣つてこれと相似する
円錐状のヒータ溝１５を一定ピツチで穿つたセラ
ミツクス柱体を示し、発熱体本体１ａの円錐状の
発熱体先端部３内に収容され接着剤たとえば商品
名アロンセラミツクなどにより確固に固着され
る。なお、発熱体先端部３の内周壁１６も亦、発
熱体先端部３に倣つて同様に円錐状に切削され、
ヒータ１２はセラミツクス柱体１４によつて円錐
状に保形されているので、従つて、発熱体先端部
３の円錐状周面Ｙの肉厚は略々全域に亘つて均一
な厚さとなり、所謂熱間隔は発熱体先端部３の全
域に亘つて略同一に形成されることとなる。
熱体先端部３の円錐形状に倣つてこれと相似する
円錐状のヒータ溝１５を一定ピツチで穿つたセラ
ミツクス柱体を示し、発熱体本体１ａの円錐状の
発熱体先端部３内に収容され接着剤たとえば商品
名アロンセラミツクなどにより確固に固着され
る。なお、発熱体先端部３の内周壁１６も亦、発
熱体先端部３に倣つて同様に円錐状に切削され、
ヒータ１２はセラミツクス柱体１４によつて円錐
状に保形されているので、従つて、発熱体先端部
３の円錐状周面Ｙの肉厚は略々全域に亘つて均一
な厚さとなり、所謂熱間隔は発熱体先端部３の全
域に亘つて略同一に形成されることとなる。
この実施例において、先行例と同一または相当
する箇所は同一符号を付し、その説明の詳細は省
いている。
する箇所は同一符号を付し、その説明の詳細は省
いている。
なお、符号１７は温度センサ、１８はその引出
線、１９は貫通孔４に充填した固定粉、２０は発
熱体本体１ａのボデイーアース線をそれぞれ示
す。
線、１９は貫通孔４に充填した固定粉、２０は発
熱体本体１ａのボデイーアース線をそれぞれ示
す。
叙上の構成に成るので、先行例と同様にヒータ
１２に対し、所望の温度コントローラを介して通
電させれば、ジユール熱が円錐状Ａのコイル状の
発熱部１２ａより発生し直ちに円錐状の発熱体先
端部３に伝達されて、その外周面を加熱できる。
ことに、発熱体先端部３の円錐状周面Ｙに対し、
ヒータ１２は同様の勾配を備え、全域に亘つて熱
間隔が縮少できかつ略一定の状態に保持されてい
るので、キヤビテイに通ずるゲート部の熱可塑性
合成樹脂を均一にしかも瞬時に加熱溶融できる。
１２に対し、所望の温度コントローラを介して通
電させれば、ジユール熱が円錐状Ａのコイル状の
発熱部１２ａより発生し直ちに円錐状の発熱体先
端部３に伝達されて、その外周面を加熱できる。
ことに、発熱体先端部３の円錐状周面Ｙに対し、
ヒータ１２は同様の勾配を備え、全域に亘つて熱
間隔が縮少できかつ略一定の状態に保持されてい
るので、キヤビテイに通ずるゲート部の熱可塑性
合成樹脂を均一にしかも瞬時に加熱溶融できる。
また、ヒータ１２への通電を停止すれば、直ち
にヒータ１２の発熱部１２ａは発熱を停止し、円
錐状の発熱体先端部３への熱の伝導が行われなく
なるので該発熱体先端部３より熱可塑性合成樹脂
への放熱は無くなり、急速に冷却固化させること
ができる。
にヒータ１２の発熱部１２ａは発熱を停止し、円
錐状の発熱体先端部３への熱の伝導が行われなく
なるので該発熱体先端部３より熱可塑性合成樹脂
への放熱は無くなり、急速に冷却固化させること
ができる。
このように、ヒータ１２に対する断続した通電
操作によりキヤビテイに通ずるゲート部周辺の熱
可塑性合成樹脂を間歇的にかつ速やかな熱応答で
加熱溶融、冷却固化させて、ホツトランナのゲー
トを開閉して、所望の射出成形作業を行わせるこ
とができる。
操作によりキヤビテイに通ずるゲート部周辺の熱
可塑性合成樹脂を間歇的にかつ速やかな熱応答で
加熱溶融、冷却固化させて、ホツトランナのゲー
トを開閉して、所望の射出成形作業を行わせるこ
とができる。
この実施例のホツトランナ成形用尖鋭発熱体と
従来例の尖鋭発熱体を用いた場合の発熱体先端の
温度特性比較データを第４図に示す。
従来例の尖鋭発熱体を用いた場合の発熱体先端の
温度特性比較データを第４図に示す。
このデータで明らかなように、図４ａに示す従
来の尖鋭発熱体では、間歇通電に対して熱応答の
幅、即ち、温度差はヒータ容量19.5Wの場合69
℃、ヒータ容量11.4Wの場合46℃であるのに対
し、実施例の尖鋭発熱体ｂではヒータ容量7.3W
に対して103℃、ヒータ容量4.2Wに対し54℃とな
り、ゲート部の間歇加熱における温度変化の熱応
答幅は、その温度差にきわめて大きな格差が認め
られ、また、ヒータ容量即ちワツト数が大幅に低
減されて、これによつて、ゲート部の合成樹脂の
溶融、凝固が、間歇通電によつて生じる大きな熱
応答幅によつて迅速に行われるので、従来ホツト
ランナ成形における最大の問題点であるゲート部
からの溶融樹脂の洩れいわゆるハナタレ現象が十
分防止される。このため、従来適用できなかつた
小型精密成形器の射出成形にホツトランナ成形の
適用を拡大することを可能とし、その効果はきわ
めて大きなものがある。
来の尖鋭発熱体では、間歇通電に対して熱応答の
幅、即ち、温度差はヒータ容量19.5Wの場合69
℃、ヒータ容量11.4Wの場合46℃であるのに対
し、実施例の尖鋭発熱体ｂではヒータ容量7.3W
に対して103℃、ヒータ容量4.2Wに対し54℃とな
り、ゲート部の間歇加熱における温度変化の熱応
答幅は、その温度差にきわめて大きな格差が認め
られ、また、ヒータ容量即ちワツト数が大幅に低
減されて、これによつて、ゲート部の合成樹脂の
溶融、凝固が、間歇通電によつて生じる大きな熱
応答幅によつて迅速に行われるので、従来ホツト
ランナ成形における最大の問題点であるゲート部
からの溶融樹脂の洩れいわゆるハナタレ現象が十
分防止される。このため、従来適用できなかつた
小型精密成形器の射出成形にホツトランナ成形の
適用を拡大することを可能とし、その効果はきわ
めて大きなものがある。
以上説明したように、この発明によれば、ラン
ナゲートの先端部に装入される砲弾型形状を備え
た尖鋭発熱体の発熱体本体の円錐状先端部内に、
外形に倣う円錐形状の孔を穿設し、この孔に孔の
形状と相似する円錐状の絶縁体上に捲装されたヒ
ータを装着して発熱体先端部を局部的に通電加熱
するようにしたので、ヒータ通電による発熱体先
端部の円錐状周面の熱間隔を全項に亘つて縮少均
等化することができ、ヒータ通電のON−OFF操
作によつてゲート部の熱応答の幅をきわめて大き
くかつ迅速に行うことが可能になつた。
ナゲートの先端部に装入される砲弾型形状を備え
た尖鋭発熱体の発熱体本体の円錐状先端部内に、
外形に倣う円錐形状の孔を穿設し、この孔に孔の
形状と相似する円錐状の絶縁体上に捲装されたヒ
ータを装着して発熱体先端部を局部的に通電加熱
するようにしたので、ヒータ通電による発熱体先
端部の円錐状周面の熱間隔を全項に亘つて縮少均
等化することができ、ヒータ通電のON−OFF操
作によつてゲート部の熱応答の幅をきわめて大き
くかつ迅速に行うことが可能になつた。
これによつて、ゲート部の合成樹脂の溶融・凝
固がヒータのON−OFFによつて迅速、的確に行
われるので、ホツトランナ成形における最大の問
題点であるゲート部からの溶融樹脂の洩れいわゆ
るハナタレ現象が十分防止され、従来適用できな
かつた小型精密成形品にホツトランナ成形の適用
を拡大することが可能となり、ゲート比率の大き
い小型成形品のゲートロスを大幅に減少して原価
低減と省資源化とを計ることができる。
固がヒータのON−OFFによつて迅速、的確に行
われるので、ホツトランナ成形における最大の問
題点であるゲート部からの溶融樹脂の洩れいわゆ
るハナタレ現象が十分防止され、従来適用できな
かつた小型精密成形品にホツトランナ成形の適用
を拡大することが可能となり、ゲート比率の大き
い小型成形品のゲートロスを大幅に減少して原価
低減と省資源化とを計ることができる。
また、この発明によればヒータ容量が小さくで
きるので、ヒータの線径を極少サイズからやや太
めの細少サイズ例えば0.2〜0.3mm位のニクロム線
などの材料を用いても十分熱作用を確保でき、発
熱体の耐用性が高くなるとともに、短時間のON
−OFF制御で感度良く熱応答作動ができるので、
きわめて小さな消費電力、例えば2V，2A，4W
程度で足り、そのために大容量大型のトランスは
不要となり、温度コントローラの小型化を可能に
する利点も有する。
きるので、ヒータの線径を極少サイズからやや太
めの細少サイズ例えば0.2〜0.3mm位のニクロム線
などの材料を用いても十分熱作用を確保でき、発
熱体の耐用性が高くなるとともに、短時間のON
−OFF制御で感度良く熱応答作動ができるので、
きわめて小さな消費電力、例えば2V，2A，4W
程度で足り、そのために大容量大型のトランスは
不要となり、温度コントローラの小型化を可能に
する利点も有する。
第１図は、この発明に係るホツトランナー成形
用尖鋭発熱体に用いるヒータの一例を示す拡大側
面図、第２図はこの発明にかかる尖鋭発熱体の一
実施例を示す縦断側面図、第３図は同上要部の拡
大断面図、第４図は実施例と従来例の間歇加熱に
よる温度変化特性図、第５図は先行例を示す一部
切欠側面図、第６図は同上一部の拡大断面図であ
る。 １，１ａ……発熱体本体、３……発熱体先端
部、４……貫通孔、１２……ヒータ、１２ａ……
コイル状の発熱部、１４……円錐状のセラミツク
ス柱体、１６……円錐状の内周壁、Ａ……円錐
状、Ｙ……円錐状周面。
用尖鋭発熱体に用いるヒータの一例を示す拡大側
面図、第２図はこの発明にかかる尖鋭発熱体の一
実施例を示す縦断側面図、第３図は同上要部の拡
大断面図、第４図は実施例と従来例の間歇加熱に
よる温度変化特性図、第５図は先行例を示す一部
切欠側面図、第６図は同上一部の拡大断面図であ
る。 １，１ａ……発熱体本体、３……発熱体先端
部、４……貫通孔、１２……ヒータ、１２ａ……
コイル状の発熱部、１４……円錐状のセラミツク
ス柱体、１６……円錐状の内周壁、Ａ……円錐
状、Ｙ……円錐状周面。
Claims (1)
- １ ホツトランナ成形における射出成形金型のラ
ンナ内に装入し、ゲートの先端部に発熱体本体先
端を配して、前記ゲート部を所定のサイクルで加
熱する砲弾型形状を備えた尖鋭発熱体であつて、
この発熱体本体の円錐状の先端部内に、外周形状
に倣う円錐形状の孔を穿設し、この孔に孔の形状
と相似する円錐状の絶縁体上に捲装されたヒータ
を前記孔の内壁に近接して装着するとともに、こ
のヒータの両端をリード線に接続して成ることを
特徴とするホツトランナ成形用尖鋭発熱体。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60281082A JPS62140385A (ja) | 1985-12-16 | 1985-12-16 | 尖鋭発熱体 |
| GB8629402A GB2184930B (en) | 1985-12-16 | 1986-12-09 | Pointed heat-generating device |
| US06/941,305 US4740674A (en) | 1985-12-16 | 1986-12-11 | Pointed heat-generating device |
| DE19863642271 DE3642271A1 (de) | 1985-12-16 | 1986-12-11 | Heizeinrichtung mit einer heizspitze |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60281082A JPS62140385A (ja) | 1985-12-16 | 1985-12-16 | 尖鋭発熱体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62140385A JPS62140385A (ja) | 1987-06-23 |
| JPH0559559B2 true JPH0559559B2 (ja) | 1993-08-31 |
Family
ID=17634075
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60281082A Granted JPS62140385A (ja) | 1985-12-16 | 1985-12-16 | 尖鋭発熱体 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4740674A (ja) |
| JP (1) | JPS62140385A (ja) |
| DE (1) | DE3642271A1 (ja) |
| GB (1) | GB2184930B (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20140019355A (ko) * | 2011-05-17 | 2014-02-14 | 린텍 코포레이션 | 필름 및 점착 시트 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63218185A (ja) * | 1986-09-26 | 1988-09-12 | 三理株式会社 | 高感度尖鋭発熱体 |
| FR2620953B1 (fr) * | 1987-09-28 | 1990-04-20 | Seymarc Alain | Buse d'injection de type modulaire, notamment pour injecter des matieres plastiques |
| JPH035112A (ja) * | 1989-06-01 | 1991-01-10 | Sanri Kk | ランナーレス射出成形機における間欠加熱方法およびその装置 |
| US5527177A (en) * | 1994-06-07 | 1996-06-18 | Potter; Edward J. | Tip heater for a runnerless injection molding probe |
| US5871786A (en) * | 1997-04-04 | 1999-02-16 | Kona Corporation | Tip heated hot runner nozzle |
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| JP4026761B2 (ja) * | 2002-03-28 | 2007-12-26 | 日本碍子株式会社 | セラミックヒーター |
| US20050181090A1 (en) * | 2002-12-06 | 2005-08-18 | Mold-Masters Limited | Injection molding nozzle with embedded and removable heaters |
| US7828790B2 (en) | 2004-12-03 | 2010-11-09 | Boston Scientific Scimed, Inc. | Selectively flexible catheter and method of use |
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| US9113501B2 (en) | 2012-05-25 | 2015-08-18 | Watlow Electric Manufacturing Company | Variable pitch resistance coil heater |
| US10477622B2 (en) * | 2012-05-25 | 2019-11-12 | Watlow Electric Manufacturing Company | Variable pitch resistance coil heater |
| JP6128528B2 (ja) * | 2014-10-02 | 2017-05-17 | 株式会社岡崎製作所 | 電気加熱焼灼針および電気加熱焼灼針の製造方法 |
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Citations (1)
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Family Cites Families (10)
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|---|---|---|---|---|
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| DE694904C (de) * | 1937-11-09 | 1940-08-10 | Schuhmaschinen Co A W Wilisch | Geraet zum Trocknen von Schuhwerk |
| US2473402A (en) * | 1948-06-08 | 1949-06-14 | Milton E Wood | Electrical baking mold |
| JPS49150049U (ja) * | 1973-04-20 | 1974-12-25 | ||
| DE2347090C3 (de) * | 1973-09-19 | 1979-01-04 | Hasco-Normalien Hasenclever & Co, 5880 Luedenscheid | Anordnung eines Widerstands-Heizelements in einer Bohrung eines zu beheizenden Werkstücks |
| JPS54101539U (ja) * | 1977-12-27 | 1979-07-17 | ||
| JPS6028569Y2 (ja) * | 1979-10-04 | 1985-08-30 | 世紀技研株式会社 | 尖鋭発熱体 |
| JPS5776394U (ja) * | 1980-10-29 | 1982-05-11 | ||
| JPS59180308A (ja) * | 1983-03-30 | 1984-10-13 | Fujitsu Ltd | 膜厚測定装置 |
| JPS6158711A (ja) * | 1984-08-31 | 1986-03-26 | Shigeru Tsutsumi | 尖鋭発熱体 |
-
1985
- 1985-12-16 JP JP60281082A patent/JPS62140385A/ja active Granted
-
1986
- 1986-12-09 GB GB8629402A patent/GB2184930B/en not_active Expired
- 1986-12-11 US US06/941,305 patent/US4740674A/en not_active Expired - Fee Related
- 1986-12-11 DE DE19863642271 patent/DE3642271A1/de active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53130530A (en) * | 1978-04-20 | 1978-11-14 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Coil heater |
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| KR20140019355A (ko) * | 2011-05-17 | 2014-02-14 | 린텍 코포레이션 | 필름 및 점착 시트 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE3642271C2 (ja) | 1989-10-19 |
| JPS62140385A (ja) | 1987-06-23 |
| DE3642271A1 (de) | 1987-07-02 |
| GB2184930A (en) | 1987-07-01 |
| US4740674A (en) | 1988-04-26 |
| GB8629402D0 (en) | 1987-01-21 |
| GB2184930B (en) | 1989-11-01 |
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