JPH0547911Y2 - - Google Patents
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- JPH0547911Y2 JPH0547911Y2 JP12445088U JP12445088U JPH0547911Y2 JP H0547911 Y2 JPH0547911 Y2 JP H0547911Y2 JP 12445088 U JP12445088 U JP 12445088U JP 12445088 U JP12445088 U JP 12445088U JP H0547911 Y2 JPH0547911 Y2 JP H0547911Y2
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Landscapes
- Joints With Pressure Members (AREA)
- Mutual Connection Of Rods And Tubes (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本考案は、配管材、ロール類等における金属部
材とセラミツク部材の結合構造の改良に関する。
材とセラミツク部材の結合構造の改良に関する。
セラミツク部材は、耐摩耗性、耐熱性、耐食性
等、金属材料では得られないすぐれた材料特性を
有しているので、これらの材料特性が要求される
装置・機器類、例えばポンプ、バルブ類の継手、
非鉄金属溶湯（アルミニウム溶湯、亜鉛溶湯等）
の搬送用配管、あるいはロール・ローラ類の構成
部材として、セラミツク部材を金属部材と組合せ
て使用することにより、これらの装置・機器類の
安定性・信頼性を高め、その耐久性を大きく改善
することが可能となる。
等、金属材料では得られないすぐれた材料特性を
有しているので、これらの材料特性が要求される
装置・機器類、例えばポンプ、バルブ類の継手、
非鉄金属溶湯（アルミニウム溶湯、亜鉛溶湯等）
の搬送用配管、あるいはロール・ローラ類の構成
部材として、セラミツク部材を金属部材と組合せ
て使用することにより、これらの装置・機器類の
安定性・信頼性を高め、その耐久性を大きく改善
することが可能となる。
この金属部材とセラミツク部材との組合せにお
ける従来の両部材の結合構造を第３図に示す。２
つの部材１０と２０（図は、管材の例を示してい
る）は、その一方がセラミツク焼結品であり、他
方は鋳鉄等の金属材である。両部材１０，２０
は、それぞれの端部にフランジ１１，２１が形成
されており、両者は軸心を一致させて突合わされ
ている。５０は筒状連結金具であり、一端側に内
向周縁部５１を有し、他端側は開口してその内周
面にねじ溝５２が形成されている。６０はリング
状締付金具であり、その外周面には前記筒状連結
金具５０のねじ溝５２に螺合するねじ溝６１が形
成されている。図示のように連結金具５０を、突
合わせされた両部材１０，２０のフランジ１１，
２１に嵌装してその内向周縁部５１を一方の部材
２０のフランジ２１に係着すると共に、他方の部
材１０に外嵌されたリング状締付金具６０を連結
金具５０の胴部にねじ込んで該部材２０のフラン
ジ２１背面を押圧し、その連結金具５０とリング
状締付金具６０とによる締め付け力により、両部
材１０と２０のフランジ面を密着状態に結合固定
している。
ける従来の両部材の結合構造を第３図に示す。２
つの部材１０と２０（図は、管材の例を示してい
る）は、その一方がセラミツク焼結品であり、他
方は鋳鉄等の金属材である。両部材１０，２０
は、それぞれの端部にフランジ１１，２１が形成
されており、両者は軸心を一致させて突合わされ
ている。５０は筒状連結金具であり、一端側に内
向周縁部５１を有し、他端側は開口してその内周
面にねじ溝５２が形成されている。６０はリング
状締付金具であり、その外周面には前記筒状連結
金具５０のねじ溝５２に螺合するねじ溝６１が形
成されている。図示のように連結金具５０を、突
合わせされた両部材１０，２０のフランジ１１，
２１に嵌装してその内向周縁部５１を一方の部材
２０のフランジ２１に係着すると共に、他方の部
材１０に外嵌されたリング状締付金具６０を連結
金具５０の胴部にねじ込んで該部材２０のフラン
ジ２１背面を押圧し、その連結金具５０とリング
状締付金具６０とによる締め付け力により、両部
材１０と２０のフランジ面を密着状態に結合固定
している。
しかるに、セラミツクと金属とは、熱膨張係数
（セラミツク：約３〜８×10-6／℃、金属：10〜
20×10-6／℃が大きく異なるので、両部材の組立
て時にその突合わせ結合部を十分な締付力で固定
していても、高温使用時の温度上昇に伴つて熱膨
張差による弛みが生じる。この昇温に伴う連結部
の弛みは、第３図における部材２０が熱膨張率の
大きい金属部材で、もう一方の部材１０が熱膨張
係数の小さいセラミツク部材である組合せであつ
ても、または両部材１０，２０の材質がそれとは
逆の組合せである場合でも全く同様に生じること
はいうまでもない。このため、高温使用において
は、連結部の弛みを解消するための増し締めを施
さなければならない。しかし、増し締めを加える
と、運転停止、その他による降温過程で、連結部
に熱膨張差による過度の締付け力が生じるため、
脆性材料であるセラミツク部材が破損し、あるい
は連結金具のねじ部に喰い込みが生じることによ
りメンテナンスの際の分解が不可能となる等の不
都合が生じる。
（セラミツク：約３〜８×10-6／℃、金属：10〜
20×10-6／℃が大きく異なるので、両部材の組立
て時にその突合わせ結合部を十分な締付力で固定
していても、高温使用時の温度上昇に伴つて熱膨
張差による弛みが生じる。この昇温に伴う連結部
の弛みは、第３図における部材２０が熱膨張率の
大きい金属部材で、もう一方の部材１０が熱膨張
係数の小さいセラミツク部材である組合せであつ
ても、または両部材１０，２０の材質がそれとは
逆の組合せである場合でも全く同様に生じること
はいうまでもない。このため、高温使用において
は、連結部の弛みを解消するための増し締めを施
さなければならない。しかし、増し締めを加える
と、運転停止、その他による降温過程で、連結部
に熱膨張差による過度の締付け力が生じるため、
脆性材料であるセラミツク部材が破損し、あるい
は連結金具のねじ部に喰い込みが生じることによ
りメンテナンスの際の分解が不可能となる等の不
都合が生じる。
本考案は上記に鑑み、セラミツク部材と金属部
材の連結部における温度変化に伴う弛みや破損等
を生じさせず、昇降温の繰り返し条件下において
も両部材の安定な連結状態を維持することのでき
る改良された結合構造を提供する。
材の連結部における温度変化に伴う弛みや破損等
を生じさせず、昇降温の繰り返し条件下において
も両部材の安定な連結状態を維持することのでき
る改良された結合構造を提供する。
本考案の結合構造は、金属部材のフランジ面と
セラミツク部材のフランジ面とが突合わされ、突
合わされた両部材のいずれか一方にリング状金属
スペーサが外嵌されてその部材のフランジ背面に
当接し、その金属スペーサと両部材のフランジの
まわりを包囲するように嵌装されて他方の部材の
フランジに係着された筒状連結金具により、金属
スペーサを介して軸方向に加えられた押付け力を
以て両部材のフランジ面が密着状態に保持されて
おり、かつ上記金属スペーサと、該金属スペーサ
が外嵌されている部材のフランジと、筒状連結金
具の各部材の熱膨張係数と軸方向長さ寸法とが、
次式(1)： l1α1＋l2α2≧（l1＋l2）α3 …(1) 〔式中、 l1：金属スペーサが外嵌されている部材のフラン
ジの軸方向長さ（肉厚）、 l2：金属スペーサの軸方向長さ α1：金属スペーサが外嵌されている部材の熱膨張
係数 膨張係数 α2：金属スペーサの熱膨張係数 α3：筒状連結金具の熱膨張係数〕 で示される関係を有していることを特徴としてい
る。
セラミツク部材のフランジ面とが突合わされ、突
合わされた両部材のいずれか一方にリング状金属
スペーサが外嵌されてその部材のフランジ背面に
当接し、その金属スペーサと両部材のフランジの
まわりを包囲するように嵌装されて他方の部材の
フランジに係着された筒状連結金具により、金属
スペーサを介して軸方向に加えられた押付け力を
以て両部材のフランジ面が密着状態に保持されて
おり、かつ上記金属スペーサと、該金属スペーサ
が外嵌されている部材のフランジと、筒状連結金
具の各部材の熱膨張係数と軸方向長さ寸法とが、
次式(1)： l1α1＋l2α2≧（l1＋l2）α3 …(1) 〔式中、 l1：金属スペーサが外嵌されている部材のフラン
ジの軸方向長さ（肉厚）、 l2：金属スペーサの軸方向長さ α1：金属スペーサが外嵌されている部材の熱膨張
係数 膨張係数 α2：金属スペーサの熱膨張係数 α3：筒状連結金具の熱膨張係数〕 で示される関係を有していることを特徴としてい
る。
本考案の結合構造を、管材結合例を示す図面に
より説明すると、第１図において、３０は金属ス
ペーサ、４０は筒状連結金具である。
より説明すると、第１図において、３０は金属ス
ペーサ、４０は筒状連結金具である。
金属スペーサ３０は、連結しようとする２つの
部材１０，２０のいずれか一方の部材（図では、
部材１０にゆるく外嵌される内径を有するリング
状部材であり、その前端面は外嵌された部材１０
のフランジ１１背面に当接される。
部材１０，２０のいずれか一方の部材（図では、
部材１０にゆるく外嵌される内径を有するリング
状部材であり、その前端面は外嵌された部材１０
のフランジ１１背面に当接される。
筒状連結金具４０は、２つの部材１０，２０の
突合わされたフランジ１１，２１と金属スペーサ
３０を包囲する胴長を有し、かつその胴部４１後
端側に前記金属スペーサ３０の後端面と対面する
内向円周縁部４２を有する筒状部材であり、前端
は開口してその内周面にねじ溝４３が形成されて
いる。なお、部材２０のフランジ２１は、一方の
部材１０（金属スペーサ３０が外嵌されている部
材）のフランジ１１より大きい外径を有し、その
円周面には、前記筒状連結金具４０のねじ溝４３
と螺合するねじ溝２２が形成されている。
突合わされたフランジ１１，２１と金属スペーサ
３０を包囲する胴長を有し、かつその胴部４１後
端側に前記金属スペーサ３０の後端面と対面する
内向円周縁部４２を有する筒状部材であり、前端
は開口してその内周面にねじ溝４３が形成されて
いる。なお、部材２０のフランジ２１は、一方の
部材１０（金属スペーサ３０が外嵌されている部
材）のフランジ１１より大きい外径を有し、その
円周面には、前記筒状連結金具４０のねじ溝４３
と螺合するねじ溝２２が形成されている。
筒状連結金具４０は、部材２０のフランジ２１
に螺着され、該フランジ２１に対する筒状連結金
具４０のねじ込みにより金属スペーサ３０を部材
１０のフランジ１１背面に向かつて軸方向に押し
付け、その押付力（ねじによる締付力）を以て、
２つの部材１０と２０のフランジ面同志を密着さ
せている。
に螺着され、該フランジ２１に対する筒状連結金
具４０のねじ込みにより金属スペーサ３０を部材
１０のフランジ１１背面に向かつて軸方向に押し
付け、その押付力（ねじによる締付力）を以て、
２つの部材１０と２０のフランジ面同志を密着さ
せている。
上記第１図では、筒状連結金具４０を部材２０
のフランジ２１にねじ込むことにより両者の係着
関係を形成し、またそのねじ込みにより筒状連結
金具４０後端の内向円周縁部４２を金属スペーサ
３０の後端面に押付けて２つの部材１０と２０を
連結固定しているが、必ずしもそれに限定される
わけではなく、例えば第２図に示すように、筒状
連結金具４０の前端に内向円周縁部４４を設けて
部材２０のフランジ２１に抱着させることにより
部材２０との係着関係を形成する一方、その胴部
４１の後端は開口形状とし内周面にねじ溝４３を
設けておき、その胴部に別途準備したリング状押
さえ金具４５（その外周面はねじ溝４６が形成さ
れている）をねじ込んで金属スペーサ３０を軸方
向に押圧することにより両部材１０，２０のフラ
ンジ面を密着固定するようにしてもよい。
のフランジ２１にねじ込むことにより両者の係着
関係を形成し、またそのねじ込みにより筒状連結
金具４０後端の内向円周縁部４２を金属スペーサ
３０の後端面に押付けて２つの部材１０と２０を
連結固定しているが、必ずしもそれに限定される
わけではなく、例えば第２図に示すように、筒状
連結金具４０の前端に内向円周縁部４４を設けて
部材２０のフランジ２１に抱着させることにより
部材２０との係着関係を形成する一方、その胴部
４１の後端は開口形状とし内周面にねじ溝４３を
設けておき、その胴部に別途準備したリング状押
さえ金具４５（その外周面はねじ溝４６が形成さ
れている）をねじ込んで金属スペーサ３０を軸方
向に押圧することにより両部材１０，２０のフラ
ンジ面を密着固定するようにしてもよい。
本考案の結合構造は、金属スペーサ３０、該金
属スペーサが外嵌される部材（図では、部材１
０）、および筒状連結金具４０の各部材の熱膨張
係数（α1，α2，α3）および軸方向長さ寸法（l1，
l2，l3＝l1＋l2）につき、前記１式で示される関係
を満たすように規定しているので、両部材１０と
２０を連結する際に、両部材１０，２０の向かい
合うフランジ面に所要の締付力を加えておけば、
実機使用時に高温度（Ｔ℃）に加熱された場合で
も、その加熱により生じる筒状連結金具４０の軸
方向長さl3（＝l1＋l2）の増加分Δl3（＝l3・σ3・Ｔ
）
は、部材１０のフランジ１１と金属スペーサ３０
の軸方向長さの和（l1＋l2）の増加分Δl1＋Δl2〔＝
l1・α1・Ｔ＋l2・α2・Ｔ〕を越えることがなく、
従つて連結部に弛みが生じることはない。むろ
ん、高温状態から降温する過程においても同様で
あり、昇温・降温の温度変化がくり返されても、
所要の締付力が失われることなく、常時安定な結
合状態が保持される。
属スペーサが外嵌される部材（図では、部材１
０）、および筒状連結金具４０の各部材の熱膨張
係数（α1，α2，α3）および軸方向長さ寸法（l1，
l2，l3＝l1＋l2）につき、前記１式で示される関係
を満たすように規定しているので、両部材１０と
２０を連結する際に、両部材１０，２０の向かい
合うフランジ面に所要の締付力を加えておけば、
実機使用時に高温度（Ｔ℃）に加熱された場合で
も、その加熱により生じる筒状連結金具４０の軸
方向長さl3（＝l1＋l2）の増加分Δl3（＝l3・σ3・Ｔ
）
は、部材１０のフランジ１１と金属スペーサ３０
の軸方向長さの和（l1＋l2）の増加分Δl1＋Δl2〔＝
l1・α1・Ｔ＋l2・α2・Ｔ〕を越えることがなく、
従つて連結部に弛みが生じることはない。むろ
ん、高温状態から降温する過程においても同様で
あり、昇温・降温の温度変化がくり返されても、
所要の締付力が失われることなく、常時安定な結
合状態が保持される。
前記１式を満たすための金属スペーサ３０およ
び筒状連結金具４０の材質は、連結しようとする
２つの部材１０，２０の熱膨張係数に応じて適宜
選択すればよいが、例えば第１図における一方の
部材１０が熱膨張係数（α1）３×10-6／℃の窒化
けい素系セラミツク焼結管材、他方の部材２０が
熱膨張係数11〜12×10-6／℃の鋳鉄管材であつ
て、そのセラミツク管材１０に金属スペーサ３０
を外嵌して両部材１０，２０を接続する場合、筒
状連結金具３０として、熱膨張係数（α1）が17〜
18×10-6／℃のステンレス鋼を、また筒状連結金
具４０として鋳鉄管材２０と同じ11〜12×10-6／
℃の熱膨張係数を有する鋳鉄を使用することがで
きる。
び筒状連結金具４０の材質は、連結しようとする
２つの部材１０，２０の熱膨張係数に応じて適宜
選択すればよいが、例えば第１図における一方の
部材１０が熱膨張係数（α1）３×10-6／℃の窒化
けい素系セラミツク焼結管材、他方の部材２０が
熱膨張係数11〜12×10-6／℃の鋳鉄管材であつ
て、そのセラミツク管材１０に金属スペーサ３０
を外嵌して両部材１０，２０を接続する場合、筒
状連結金具３０として、熱膨張係数（α1）が17〜
18×10-6／℃のステンレス鋼を、また筒状連結金
具４０として鋳鉄管材２０と同じ11〜12×10-6／
℃の熱膨張係数を有する鋳鉄を使用することがで
きる。
第１図における部材１０が窒化けい素系セラミ
ツク焼結管材、部材２０が鋳鉄管材であり、両部
材のフランジ面を突合わせ、窒化けい素セラミツ
ク管材１０に金属スペーサ３０を外嵌し、筒状連
結金具４０を鋳鉄管材２０のフランジ２１にねじ
込むことにより締付力を加えて両部材１０と２０
を連結し、これを溶融アルミニウム（温度：約
1000℃）の吸引搬送用配管として使用した。な
お、金属スペーサ３０の材質はステンレス鋼
（JIS SUS 310）、筒状連結金具４０のそれは部
材２０と同種の鋳鉄である。
ツク焼結管材、部材２０が鋳鉄管材であり、両部
材のフランジ面を突合わせ、窒化けい素セラミツ
ク管材１０に金属スペーサ３０を外嵌し、筒状連
結金具４０を鋳鉄管材２０のフランジ２１にねじ
込むことにより締付力を加えて両部材１０と２０
を連結し、これを溶融アルミニウム（温度：約
1000℃）の吸引搬送用配管として使用した。な
お、金属スペーサ３０の材質はステンレス鋼
（JIS SUS 310）、筒状連結金具４０のそれは部
材２０と同種の鋳鉄である。
各部材の熱膨張係数（α）と軸方向長さ寸法
（ｌ）は次のとおりである。
（ｌ）は次のとおりである。
セラミツク焼結管材１０
α1：３×10-6／℃，l1：10mm
金属スペーサ３０
α2：18×10-6／℃，l2：11.5mm
筒状連結金具４０
α3：11×10-6／℃， l3（＝l1＋l2）：21.5mm
この例における連結部の実機使用時（温度：
1000℃）の筒状連結金具４０の軸方向長さ増加分
（Δl3）は、 Δl3＝21.5mm×11×10-6／℃×1000℃ ＝236.5×10-3mm であり、他方セラミツク焼結管材１０のフランジ
１１と金属スペーサ３０の各軸方向長さの増加分
の和（Δl1＋Δl2）は、 Δl1＋Δl2＝10mm×３×10-6／℃×1000℃ ＋11.5mm×18×10-6／℃×1000℃ ＝237.0×10-3mm となるので、昇温による筒状連結金具４０の軸方
向の熱膨張とそれに伴う締付力の減少は、セラミ
ツク焼結管材１０のフランジ１１と金属スペーサ
３０のそれぞれの軸方向の熱膨張により十分に補
償され、連結部の締付力に不足が生じることはな
い。
1000℃）の筒状連結金具４０の軸方向長さ増加分
（Δl3）は、 Δl3＝21.5mm×11×10-6／℃×1000℃ ＝236.5×10-3mm であり、他方セラミツク焼結管材１０のフランジ
１１と金属スペーサ３０の各軸方向長さの増加分
の和（Δl1＋Δl2）は、 Δl1＋Δl2＝10mm×３×10-6／℃×1000℃ ＋11.5mm×18×10-6／℃×1000℃ ＝237.0×10-3mm となるので、昇温による筒状連結金具４０の軸方
向の熱膨張とそれに伴う締付力の減少は、セラミ
ツク焼結管材１０のフランジ１１と金属スペーサ
３０のそれぞれの軸方向の熱膨張により十分に補
償され、連結部の締付力に不足が生じることはな
い。
上記配管による溶融アルミニウムの吸引搬送操
業において、管材連結部の弛みやそれによる操業
上のトラブルは全くなく、また溶湯搬送操業を反
復実施した後の連結部の分解作業において筒状連
結金具４０と鋳鉄管材のフランジ２１とのねじ込
み部分に喰込み等の異常もないことが認められ
た。
業において、管材連結部の弛みやそれによる操業
上のトラブルは全くなく、また溶湯搬送操業を反
復実施した後の連結部の分解作業において筒状連
結金具４０と鋳鉄管材のフランジ２１とのねじ込
み部分に喰込み等の異常もないことが認められ
た。
本考案による金属部材とセラミツク部材の連結
部は、高温使用時にも弛みを生じることがなく、
十分な締付力による安定な結合状態が維持され、
また昇降温がくり返される使用条件においても、
その安定な結合状態が損なわれることがない。従
つて従来のような増し締め等の付加的作業を必要
とせず、また増し締めに起因する連結部の破損の
懸念もない。
部は、高温使用時にも弛みを生じることがなく、
十分な締付力による安定な結合状態が維持され、
また昇降温がくり返される使用条件においても、
その安定な結合状態が損なわれることがない。従
つて従来のような増し締め等の付加的作業を必要
とせず、また増し締めに起因する連結部の破損の
懸念もない。
本考案の結合構造は、高温用途の配管における
管材同志の連結のほか、例えばポンプ・バルブ類
の配管における継手、あるいはロール・ローラ類
の軸材の取付け等にも有用であり、これらの装
置・機器類における連結部の安定性を保証し、メ
ンテナンスの大幅な軽減、操業の円滑化等に大き
な効果が得られる。
管材同志の連結のほか、例えばポンプ・バルブ類
の配管における継手、あるいはロール・ローラ類
の軸材の取付け等にも有用であり、これらの装
置・機器類における連結部の安定性を保証し、メ
ンテナンスの大幅な軽減、操業の円滑化等に大き
な効果が得られる。
第１図、第２図は本考案の実施例に示す軸方向
断面図、第３図は従来例を示す軸方向断面図であ
る。 １０，２０……連結される部材、３０……金属
スペーサ、４０……筒状接続金具、２２，４３，
４６……ねじ溝、４５……リング状押さえ金具。
断面図、第３図は従来例を示す軸方向断面図であ
る。 １０，２０……連結される部材、３０……金属
スペーサ、４０……筒状接続金具、２２，４３，
４６……ねじ溝、４５……リング状押さえ金具。
Claims (1)
- 【実用新案登録請求の範囲】 金属部材のフランジ面とセラミツク部材のフラ
ンジ面とが突合わされ、突合わされた両部材のい
ずれか一方にリング状金属スペーサが外嵌されて
その部材のフランジ背面に当接し、その金属スペ
ーサと両部材のフランジのまわりを包囲するよう
に嵌装されて他方の部材のフランジに係着された
筒状連結金具により、金属スペーサを介して軸方
向に加えられた押付け力を以て両部材のフランジ
面が密着状態に保持されており、かつ上記金属ス
ペーサと、該金属スペーサが外嵌されている部材
のフランジと、筒状連結金具の各部材の熱膨張係
数と軸方向長さ寸法とが、次式(1)： l1α1＋l2α2≧（l1＋l2）α3 …(1) 〔式中、 l1：金属スペーサが外嵌されている部材のフラン
ジの軸方向長さ（肉厚）、 l2：金属スペーサの軸方向長さ α1：金属スペーサが外嵌されている部材のフラン
ジの熱膨張係数 α2：金属スペーサの熱膨張係数 α3：筒状連結金具の熱膨張係数〕 で示される関係を有していることを特徴とする金
属部材とセラミツク部材の結合構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12445088U JPH0547911Y2 (ja) | 1988-09-22 | 1988-09-22 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12445088U JPH0547911Y2 (ja) | 1988-09-22 | 1988-09-22 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0246190U JPH0246190U (ja) | 1990-03-29 |
| JPH0547911Y2 true JPH0547911Y2 (ja) | 1993-12-17 |
Family
ID=31374193
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12445088U Expired - Lifetime JPH0547911Y2 (ja) | 1988-09-22 | 1988-09-22 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0547911Y2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4736227B2 (ja) * | 2001-04-18 | 2011-07-27 | 日本精工株式会社 | ガタ防止構造 |
| JP4761218B2 (ja) * | 2007-03-12 | 2011-08-31 | 住友電気工業株式会社 | 締結構造 |
| JP6755493B2 (ja) * | 2017-10-02 | 2020-09-16 | 株式会社前田シェルサービス | 圧縮空気用フィルタ装置 |
-
1988
- 1988-09-22 JP JP12445088U patent/JPH0547911Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0246190U (ja) | 1990-03-29 |
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