JPH054081Y2 - - Google Patents
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- JPH054081Y2 JPH054081Y2 JP1984090943U JP9094384U JPH054081Y2 JP H054081 Y2 JPH054081 Y2 JP H054081Y2 JP 1984090943 U JP1984090943 U JP 1984090943U JP 9094384 U JP9094384 U JP 9094384U JP H054081 Y2 JPH054081 Y2 JP H054081Y2
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- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 7
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 5
- 230000005415 magnetization Effects 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000007429 general method Methods 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 description 1
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
Description
【考案の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本考案はフライングイレーズヘツドに関し、例
えばビデオテープレコーダ（VTR）等の磁気記
録装置に適用して好適なものである。
えばビデオテープレコーダ（VTR）等の磁気記
録装置に適用して好適なものである。
一般に、放送局用VTRには編集機能が求めら
れ、ヘリカル式のVTRではテープを切断、接合
するスプライス編集が物理的に困難なため電子編
集が広く行われている。電子編集の一般的方法
は、再生状態でトラツキングを確立した後に通常
の収録に切り換えるものであるが、第２図に示す
ようにその切り換え時点におけるテープ１上の記
録ヘツドの位置PVとフルイレーズヘツドの位置
PFEとの間のビデオトラツクTR１〜TR４は重
複記録される。
れ、ヘリカル式のVTRではテープを切断、接合
するスプライス編集が物理的に困難なため電子編
集が広く行われている。電子編集の一般的方法
は、再生状態でトラツキングを確立した後に通常
の収録に切り換えるものであるが、第２図に示す
ようにその切り換え時点におけるテープ１上の記
録ヘツドの位置PVとフルイレーズヘツドの位置
PFEとの間のビデオトラツクTR１〜TR４は重
複記録される。
この重複記録によつてはビート妨害が生ずるの
で、従来、第３図に示すようにドラム２の記録ヘ
ツド３Ａ，３Ｂに先行してフライングイレーズヘ
ツド４を配置し、このフライングイレーズヘツド
４によつて記録に先立ちトラツク毎に過去の記録
を消去して重複記録によるビート妨害の発生を防
止している。
で、従来、第３図に示すようにドラム２の記録ヘ
ツド３Ａ，３Ｂに先行してフライングイレーズヘ
ツド４を配置し、このフライングイレーズヘツド
４によつて記録に先立ちトラツク毎に過去の記録
を消去して重複記録によるビート妨害の発生を防
止している。
ここで、フライングイレーズヘツド４による消
去としては交流消去と直流消去が考えられるが、
直流消去を用いると発振回路が不要であること、
ロータリトランスが不要であること、再生ヘツド
へのかぶりが少ないこと等の利点があるので、デ
ジタルデータを磁気記録するデジタルVTRでは、
直流消去が採用されており、第４図に示すように
フライングイレーズヘツド４は記録ヘツド３に接
続されている。すなわち、フライングイレーズヘ
ツド４のコイル４Ｃの一端をアースに接続すると
共に他端を記録ヘツド３のコイル３Ｃのセンタタ
ツプに接続し、記録増幅回路５により記録ヘツド
３のコイル３Ｃにどちらの向きの記録電流Irp，
Iroが流れてもフライングイレーズヘツド４のコ
イル４Ｃに同一方向に消去電流Iep（＝Irp），Ieo（＝
Iro）が流れるようになされている。
去としては交流消去と直流消去が考えられるが、
直流消去を用いると発振回路が不要であること、
ロータリトランスが不要であること、再生ヘツド
へのかぶりが少ないこと等の利点があるので、デ
ジタルデータを磁気記録するデジタルVTRでは、
直流消去が採用されており、第４図に示すように
フライングイレーズヘツド４は記録ヘツド３に接
続されている。すなわち、フライングイレーズヘ
ツド４のコイル４Ｃの一端をアースに接続すると
共に他端を記録ヘツド３のコイル３Ｃのセンタタ
ツプに接続し、記録増幅回路５により記録ヘツド
３のコイル３Ｃにどちらの向きの記録電流Irp，
Iroが流れてもフライングイレーズヘツド４のコ
イル４Ｃに同一方向に消去電流Iep（＝Irp），Ieo（＝
Iro）が流れるようになされている。
かくするにつき、従来のデジタルVTRはフラ
イングイレーズヘツド４のギヤツプ長geを記録ヘ
ツド３のギヤツプ長grより大きくしてテープの磁
性層深くまで消去できるようにすると共に、広ギ
ヤツプ長に拘らず消去磁界を強くして消去の確実
性を確保するためフライングイレーズヘツド４の
巻数Neを記録ヘツド３の巻数Nrと同一にしてフ
ライングイレーズヘツド４のアンペアターン
ATeを記録ヘツド３のアンペアターンATrの２倍
に選定していた。
イングイレーズヘツド４のギヤツプ長geを記録ヘ
ツド３のギヤツプ長grより大きくしてテープの磁
性層深くまで消去できるようにすると共に、広ギ
ヤツプ長に拘らず消去磁界を強くして消去の確実
性を確保するためフライングイレーズヘツド４の
巻数Neを記録ヘツド３の巻数Nrと同一にしてフ
ライングイレーズヘツド４のアンペアターン
ATeを記録ヘツド３のアンペアターンATrの２倍
に選定していた。
しかしながら、このように大きなアンペアター
ンATeで消去することは効率が悪いことを意味
する。
ンATeで消去することは効率が悪いことを意味
する。
また、フライングイレーズヘツド４によつて直
流消去をした後に記録再生したときの出力波形に
非対称な歪が生じていた。例えば、第５図に示す
ようにフルイレーズヘツドにより先ず交流消去
し、その後にフライングイレーズヘツドで直流消
去を行なつた後に記録再生した出力波形（第５図
Ａ）には、フルイレーズヘツドで交流消去した後
に直ちに記録再生した場合の出力波形（第５図
Ｂ）に比べて顕著な非対称歪（中心線に対しDu，
Dlで示すように上下非対称である）を呈してい
た。なお、第５図にかかる記録信号は32ビツトの
周期をもち、その１周期中第１番目のビツトから
第14番目のビツトまでのビツトが論理「１」、第
15番目のビツトが論理「０」、第16番目のビツト
が論理「１」、第17番目のビツトから第30番目ま
でのビツトが論理「０」、第31番目のビツトが論
理「１」、第32番目のビツトが論理「０」をとる
いわゆる３ビツトパターンといわれるものであつ
て本来対称的に表われるはずのものである。
流消去をした後に記録再生したときの出力波形に
非対称な歪が生じていた。例えば、第５図に示す
ようにフルイレーズヘツドにより先ず交流消去
し、その後にフライングイレーズヘツドで直流消
去を行なつた後に記録再生した出力波形（第５図
Ａ）には、フルイレーズヘツドで交流消去した後
に直ちに記録再生した場合の出力波形（第５図
Ｂ）に比べて顕著な非対称歪（中心線に対しDu，
Dlで示すように上下非対称である）を呈してい
た。なお、第５図にかかる記録信号は32ビツトの
周期をもち、その１周期中第１番目のビツトから
第14番目のビツトまでのビツトが論理「１」、第
15番目のビツトが論理「０」、第16番目のビツト
が論理「１」、第17番目のビツトから第30番目ま
でのビツトが論理「０」、第31番目のビツトが論
理「１」、第32番目のビツトが論理「０」をとる
いわゆる３ビツトパターンといわれるものであつ
て本来対称的に表われるはずのものである。
この非対称歪を改善しようと逆歪を与えて等化
することが考えられるが、非対称歪は適切に等化
できない程大きなものであつた。
することが考えられるが、非対称歪は適切に等化
できない程大きなものであつた。
本考案は、以上の点を考慮してなされたもの
で、デジタルVTRにおいて直流消去を行なつた
後の出力波形に表われる非対称歪を実用上問題と
ならない程度に抑えることができる消去効率の良
いフライングイレーズヘツドを提供しようとする
ものである。
で、デジタルVTRにおいて直流消去を行なつた
後の出力波形に表われる非対称歪を実用上問題と
ならない程度に抑えることができる消去効率の良
いフライングイレーズヘツドを提供しようとする
ものである。
かかる目的を達成するために本考案において
は、フライングイレーズヘツドのギヤツプ長及び
アンペアターンをそれぞれ記録ヘツドのギヤツプ
長及びアンペアターンに対して同一又は僅かに大
きくする。
は、フライングイレーズヘツドのギヤツプ長及び
アンペアターンをそれぞれ記録ヘツドのギヤツプ
長及びアンペアターンに対して同一又は僅かに大
きくする。
以下、図面について本考案の一実施例を詳述す
るに、フライングイレーズヘツド４が上述の第４
図に示すように記録ヘツド３に接続されている場
合であつて、記録ヘツド３がギヤツプ長gr＝0.6
〔μｍ〕、巻数Nr＝16〔ターン〕をもつとき、フラ
イングイレーズヘツド４はギヤツプ長ge＝0.8〔μ
ｍ〕、巻数Ne＝10〔ターン〕のものが適切である。
るに、フライングイレーズヘツド４が上述の第４
図に示すように記録ヘツド３に接続されている場
合であつて、記録ヘツド３がギヤツプ長gr＝0.6
〔μｍ〕、巻数Nr＝16〔ターン〕をもつとき、フラ
イングイレーズヘツド４はギヤツプ長ge＝0.8〔μ
ｍ〕、巻数Ne＝10〔ターン〕のものが適切である。
かかる数値の選択は以下の実験結果及び考察の
結論から導出される。
結論から導出される。
第６図は記録ヘツドにギヤツプ長gr＝0.6〔μ
ｍ〕、巻数Nr＝16〔ターン〕（センタタツプ）のも
のを用い、またフライングイレーズヘツドにギヤ
ツプ長ge＝5.0〔μｍ〕、巻数Ne＝16〔ターン〕のも
のを用い、記録電流が27〔mAP-P（片側）〕（第１チ
ヤンネル）と25〔mAP-P（片側）〕（第３チヤンネ
ル）の場合（これを第１システムと呼ぶ）につい
て、消去電流Iec及び記録電流の波長λ（周波数
）をパラメータとしてヘツドの増幅回路の出力
QF（増幅回路のノイズレベルから出力波形のピー
クまでに何〔dB〕あるか）を示したものである。
ｍ〕、巻数Nr＝16〔ターン〕（センタタツプ）のも
のを用い、またフライングイレーズヘツドにギヤ
ツプ長ge＝5.0〔μｍ〕、巻数Ne＝16〔ターン〕のも
のを用い、記録電流が27〔mAP-P（片側）〕（第１チ
ヤンネル）と25〔mAP-P（片側）〕（第３チヤンネ
ル）の場合（これを第１システムと呼ぶ）につい
て、消去電流Iec及び記録電流の波長λ（周波数
）をパラメータとしてヘツドの増幅回路の出力
QF（増幅回路のノイズレベルから出力波形のピー
クまでに何〔dB〕あるか）を示したものである。
これに対して、第７図は記録ヘツドにギヤツプ
長gr＝0.6〔μｍ〕、巻数Nr＝16〔ターン〕（センタ
タツプ）のものを用い、また、フライングイレー
ズヘツドにギヤツプ長ge＝1.0〔μｍ〕、巻数Ne＝
16〔ターン〕のものを用い、記録電流が34
〔mAP-P〕（第１チヤンネル）と30（mAP-P〕（第３
チヤンネル）の場合（これを第２システムと呼
ぶ）について第６図と同様にヘツドの増幅回路の
出力QFを示したものである。
長gr＝0.6〔μｍ〕、巻数Nr＝16〔ターン〕（センタ
タツプ）のものを用い、また、フライングイレー
ズヘツドにギヤツプ長ge＝1.0〔μｍ〕、巻数Ne＝
16〔ターン〕のものを用い、記録電流が34
〔mAP-P〕（第１チヤンネル）と30（mAP-P〕（第３
チヤンネル）の場合（これを第２システムと呼
ぶ）について第６図と同様にヘツドの増幅回路の
出力QFを示したものである。
なお、第６図及び第７図において、実線はそれ
ぞれ各システムの第１チヤンネルの場合の出力
QFの変化を示し、破線は各システムの第３チヤ
ンネルの場合の出力QFの変化を示す。ここで、
出力QFの値はテープを先ずフルイレーズし、次
いで記録ヘツドで上述の記録電流で記録し、最後
にフライングイレーズヘツドで所定の消去電流
Iecで消去して測定したものである。また第６図
及び第７図において、消去電流Iec＝０〔mA〕の
出力QFの曲線はフルイレーズ後に記録した状態
でそのまま出力QFを測定したものである。
ぞれ各システムの第１チヤンネルの場合の出力
QFの変化を示し、破線は各システムの第３チヤ
ンネルの場合の出力QFの変化を示す。ここで、
出力QFの値はテープを先ずフルイレーズし、次
いで記録ヘツドで上述の記録電流で記録し、最後
にフライングイレーズヘツドで所定の消去電流
Iecで消去して測定したものである。また第６図
及び第７図において、消去電流Iec＝０〔mA〕の
出力QFの曲線はフルイレーズ後に記録した状態
でそのまま出力QFを測定したものである。
第８図は第６図及び第７図に示す測定結果から
記録電流の波長λが記録可能な最短波長λn（第１
システムでは0.83〔μｍ〕、第２システムでは1.04
〔μｍ〕）の４倍の場合の消去率REと消去電流Iec
との関係を求めて示したものである。ここで、消
去率REとは消去電流Iecが０〔mA〕の場合の出力
QFの値QF0〔dB〕から消去電流Iecを所定量流す
ことにより出力QFがどの程度低下するかを表わ
すもので、例えば消去電流Iecを13〔mA〕流した
場合の出力QFをQF13〔dB〕とするとこの場合の
消去率REはQF0−QF13と表わすことができる。
記録電流の波長λが記録可能な最短波長λn（第１
システムでは0.83〔μｍ〕、第２システムでは1.04
〔μｍ〕）の４倍の場合の消去率REと消去電流Iec
との関係を求めて示したものである。ここで、消
去率REとは消去電流Iecが０〔mA〕の場合の出力
QFの値QF0〔dB〕から消去電流Iecを所定量流す
ことにより出力QFがどの程度低下するかを表わ
すもので、例えば消去電流Iecを13〔mA〕流した
場合の出力QFをQF13〔dB〕とするとこの場合の
消去率REはQF0−QF13と表わすことができる。
第６図〜第８図に示す測定結果より次のことを
言うことができる。
言うことができる。
（） 第１システム及び第２システム共に波長
λが長い方が消去はし難い。
λが長い方が消去はし難い。
（） 第１システム及び第２システム共に消去
電流Iecが増大する程消去率REは大きくなる。
電流Iecが増大する程消去率REは大きくなる。
（） 消去電流Iecの小さい範囲では第２シス
テムの方が消去率REが高く、消去電流Iecの大
きな範囲では第１システムと第２システムの消
去率REはほぼ同一である。
テムの方が消去率REが高く、消去電流Iecの大
きな範囲では第１システムと第２システムの消
去率REはほぼ同一である。
また、上述の第１システム及び第２システムに
ついて非対称歪の程度を観測したところ非対称歪
は第１システムの場合には大きいのに対して第２
システムの場合には実用上問題とならない程度で
あつた。
ついて非対称歪の程度を観測したところ非対称歪
は第１システムの場合には大きいのに対して第２
システムの場合には実用上問題とならない程度で
あつた。
ここで第１システムと第２システムとを比較す
ると、その最も大きな構造上の差異はフライング
イレーズヘツドのギヤツプ長である。従つて、消
去効率の良否、非対称歪の程度にフライングイレ
ーズヘツドのギヤツプ長が大きな要因となつてい
ると考えられる。
ると、その最も大きな構造上の差異はフライング
イレーズヘツドのギヤツプ長である。従つて、消
去効率の良否、非対称歪の程度にフライングイレ
ーズヘツドのギヤツプ長が大きな要因となつてい
ると考えられる。
そこで、先ずギヤツプ近傍の磁界分布とギヤツ
プ長との関係を考えてみる。
プ長との関係を考えてみる。
今、第９図に示すようにヘツドの摺動面と同一
平面上のギヤツプｇの中心０を原点とし長手方向
をｘ軸、摺動面に対する垂直方向をｙ軸とし、ギ
ヤツプの深さ及びヘツドのトラツク幅を無限長と
仮定（実際には有限であるがテープの媒体厚との
比で考えればこのように仮定しても問題はない）
すると、点Ｑ（ｘ，ｙ）のｘ方向の磁界Hxは周知
のように Hx／Hp＝１／ｘ（tan-1１＋2x／ｇ／2y／ｇ
＋tan-1１−2x／ｇ／2y／ｇ）…(1) で与えられる。ここで、Hpは原点での磁界、ｇ
はギヤツプ長である。説明を簡単にするためギヤ
ツプの中心軸（ｘ＝０）上の磁界Hxを問題とす
ると(1)式にｘ＝０を代入することにより Hx／Hp＝２／ｘtan-1（ｇ／2y） …(2) が得られる。なお、ｘ＝０近傍ではHy／Hpはほ
ぼ０に近いので、ここではｙ方向の磁界成分Hy
を無視する。この(2)式より、ヘツドの摺動面から
のテープの深さｙが同一の場合にはギヤツプ長ｇ
が大きい程Hx／Hpが大きく、また、ギヤツプ長
ｇが固定の場合にはテープの深さｙが大きくなる
程Hx／Hpが小さくなることが分かる。
平面上のギヤツプｇの中心０を原点とし長手方向
をｘ軸、摺動面に対する垂直方向をｙ軸とし、ギ
ヤツプの深さ及びヘツドのトラツク幅を無限長と
仮定（実際には有限であるがテープの媒体厚との
比で考えればこのように仮定しても問題はない）
すると、点Ｑ（ｘ，ｙ）のｘ方向の磁界Hxは周知
のように Hx／Hp＝１／ｘ（tan-1１＋2x／ｇ／2y／ｇ
＋tan-1１−2x／ｇ／2y／ｇ）…(1) で与えられる。ここで、Hpは原点での磁界、ｇ
はギヤツプ長である。説明を簡単にするためギヤ
ツプの中心軸（ｘ＝０）上の磁界Hxを問題とす
ると(1)式にｘ＝０を代入することにより Hx／Hp＝２／ｘtan-1（ｇ／2y） …(2) が得られる。なお、ｘ＝０近傍ではHy／Hpはほ
ぼ０に近いので、ここではｙ方向の磁界成分Hy
を無視する。この(2)式より、ヘツドの摺動面から
のテープの深さｙが同一の場合にはギヤツプ長ｇ
が大きい程Hx／Hpが大きく、また、ギヤツプ長
ｇが固定の場合にはテープの深さｙが大きくなる
程Hx／Hpが小さくなることが分かる。
ところで、原点の磁界Hpはギヤツプ長ｇが変
わればギヤツプ部の磁気抵抗Rgが変わるので変
化する。従つて、ギヤツプ長ｇ＝５〔μｍ〕を用
いたヘツドと、ギヤツプ長ｇ＝１〔μｍ〕を用い
たヘツドについて(2)式を基に直接比較はできな
い。そこで、先ず、ギヤツプ長ｇ＝５〔μｍ〕を
用いたヘツドの原点の磁界Hp(5)とギヤツプ長ｇ
＝１〔μｍ〕を用いたヘツドの原点の磁界Hp(1)と
の比を求めて換算したのちギヤツプ長の違いによ
る影響の検討を行なう。
わればギヤツプ部の磁気抵抗Rgが変わるので変
化する。従つて、ギヤツプ長ｇ＝５〔μｍ〕を用
いたヘツドと、ギヤツプ長ｇ＝１〔μｍ〕を用い
たヘツドについて(2)式を基に直接比較はできな
い。そこで、先ず、ギヤツプ長ｇ＝５〔μｍ〕を
用いたヘツドの原点の磁界Hp(5)とギヤツプ長ｇ
＝１〔μｍ〕を用いたヘツドの原点の磁界Hp(1)と
の比を求めて換算したのちギヤツプ長の違いによ
る影響の検討を行なう。
一般に原点での磁界Hpはトラツク幅をTW、
ギヤツプの深さをDp、真空の透磁率をμp、ヘツ
ドのアンペアターンをNI、ヘツドのコア部の磁
気抵抗をRc、ギヤツプ部の磁気抵抗をRgとする
と、 Hp＝NI／μp・TW・Dp×１／Rc＋Rg …(3) と表わされる。ここで、ギヤツプ長ｇ＝１〔μｍ〕
のヘツドとギヤツプ長ｇ＝５〔μｍ〕のヘツドと
ではギヤツプ長以外の規格が同一であるとする
と、両ヘツドの原点の磁界同士の比Hp(1)／Hp(5)
は(3)式より Hp(1)／Hp(5)＝Rc＋Rg(5)／Rc＋Rg(1) …(4) となる。
ギヤツプの深さをDp、真空の透磁率をμp、ヘツ
ドのアンペアターンをNI、ヘツドのコア部の磁
気抵抗をRc、ギヤツプ部の磁気抵抗をRgとする
と、 Hp＝NI／μp・TW・Dp×１／Rc＋Rg …(3) と表わされる。ここで、ギヤツプ長ｇ＝１〔μｍ〕
のヘツドとギヤツプ長ｇ＝５〔μｍ〕のヘツドと
ではギヤツプ長以外の規格が同一であるとする
と、両ヘツドの原点の磁界同士の比Hp(1)／Hp(5)
は(3)式より Hp(1)／Hp(5)＝Rc＋Rg(5)／Rc＋Rg(1) …(4) となる。
ギヤツプ部の磁気抵抗RgはRg＝ｇ／μp・TW・
Dpで表され、トラツク幅TW＝43〔μｍ〕、ギヤツ
プの深さDp＝40〔μｍ〕とすると、ギヤツプ長ｇ
＝１〔μｍ〕のヘツドの磁気抵抗Rg(1)は5814／μp
〔１／Ｈ〕、ギヤツプ長ｇ＝５〔μｍ〕のヘツドの
磁気抵抗Rg(5)は29069／μp〔１／Ｈ〕となり、ま
た、コア部の磁気抵抗Rcを既に実用化されてい
るビデオヘツドがもつ値、例えば10233／μp〔１／
Ｈ〕とすると、上記(4)式よりHp(1)／Hp(5)は Hp(1)／Hp(5)＝10233＋29069／10233＋5814≒2.45…(
5) となる。そこで、ギヤツプ長ｇ＝５〔μｍ〕のヘ
ツドの原点の磁界Hp(5)を2.45で除算して換算し、
上記(2)式に従がう関係を横軸にテープの深さｙの
値をとつて描くと第１０図の曲線C5のようにな
る。これに対してギヤツプ長ｇ＝１〔μｍ〕のヘ
ツドについては曲線C1のようになる。
Dpで表され、トラツク幅TW＝43〔μｍ〕、ギヤツ
プの深さDp＝40〔μｍ〕とすると、ギヤツプ長ｇ
＝１〔μｍ〕のヘツドの磁気抵抗Rg(1)は5814／μp
〔１／Ｈ〕、ギヤツプ長ｇ＝５〔μｍ〕のヘツドの
磁気抵抗Rg(5)は29069／μp〔１／Ｈ〕となり、ま
た、コア部の磁気抵抗Rcを既に実用化されてい
るビデオヘツドがもつ値、例えば10233／μp〔１／
Ｈ〕とすると、上記(4)式よりHp(1)／Hp(5)は Hp(1)／Hp(5)＝10233＋29069／10233＋5814≒2.45…(
5) となる。そこで、ギヤツプ長ｇ＝５〔μｍ〕のヘ
ツドの原点の磁界Hp(5)を2.45で除算して換算し、
上記(2)式に従がう関係を横軸にテープの深さｙの
値をとつて描くと第１０図の曲線C5のようにな
る。これに対してギヤツプ長ｇ＝１〔μｍ〕のヘ
ツドについては曲線C1のようになる。
この第１０図より、同一アンペアターンの磁界
の強さHxは「テープの深さ１〔μｍ〕程度で同等
となり、それより浅い場所ではギヤツプ長が１
〔μｍ〕の方が強く、テープの深さが１〔μｍ〕以
上の場合ではギヤツプ長が５〔μｍ〕の方が強い
こと」が分かる。
の強さHxは「テープの深さ１〔μｍ〕程度で同等
となり、それより浅い場所ではギヤツプ長が１
〔μｍ〕の方が強く、テープの深さが１〔μｍ〕以
上の場合ではギヤツプ長が５〔μｍ〕の方が強い
こと」が分かる。
また上述した第１システム及び第２システムで
の測定では記録ヘツドのギヤツプ長が0.6〔μｍ〕
であり、換算後のHx／Hpの曲線C0.6は第１０図
に示すように表わすことができ、記録はテープの
浅い磁性層部分で行なわれていると考えられる。
従つて実験結果の傾向を見れば、浅い部分の消去
磁界が大きいギヤツプ長ｇ＝１〔μｍ〕のヘツド
の方がギヤツプ長ｇ＝５〔μｍ〕のヘツドより少
ない消去電流で記録を消去できると言い得、上述
した測定結果と一致する。
の測定では記録ヘツドのギヤツプ長が0.6〔μｍ〕
であり、換算後のHx／Hpの曲線C0.6は第１０図
に示すように表わすことができ、記録はテープの
浅い磁性層部分で行なわれていると考えられる。
従つて実験結果の傾向を見れば、浅い部分の消去
磁界が大きいギヤツプ長ｇ＝１〔μｍ〕のヘツド
の方がギヤツプ長ｇ＝５〔μｍ〕のヘツドより少
ない消去電流で記録を消去できると言い得、上述
した測定結果と一致する。
また、第１０図に示すように、テープの深さが深
い部分ではギヤツプ長５〔μｍ〕のフライングイ
レーズヘツドの磁界が記録ヘツドの磁界より大幅
に大きい。従つて、第１１図に示すように、テー
プ５のベース５ａ上に塗布された磁性層５ｂをフ
ルイレーズヘツドでフルイレーズ後（第１１図
Ａ）、ギヤツプ長５〔μｍ〕のフライングイレーズ
ヘツドで直流消去（矢印の方向に直流記録）し
（第１１図Ｂ）、その後にギヤツプ長0.6〔μｍ〕で
アンペアターンがフライングイレーズヘツドの半
分の記録ヘツドにより信号を記録すると、第１１
図Ｃに示すようにテープ５の浅い部分と深い部分
で磁化の方向が異なる部分EPが生じていると考
えられる。このことは記録信号が適確に記録され
ていないことを意味し、この磁性層の深い部分で
の磁化の方向が従来問題となつていた再生信号中
の上下非対称歪の原因と考えられる。ギヤツプ長
が広いほど、アンペアターンが大きいほどテープ
のより深い所までフライングイレーズがされるた
め非対称歪は大きいと考えられ、上述した測定結
果と一致する。
い部分ではギヤツプ長５〔μｍ〕のフライングイ
レーズヘツドの磁界が記録ヘツドの磁界より大幅
に大きい。従つて、第１１図に示すように、テー
プ５のベース５ａ上に塗布された磁性層５ｂをフ
ルイレーズヘツドでフルイレーズ後（第１１図
Ａ）、ギヤツプ長５〔μｍ〕のフライングイレーズ
ヘツドで直流消去（矢印の方向に直流記録）し
（第１１図Ｂ）、その後にギヤツプ長0.6〔μｍ〕で
アンペアターンがフライングイレーズヘツドの半
分の記録ヘツドにより信号を記録すると、第１１
図Ｃに示すようにテープ５の浅い部分と深い部分
で磁化の方向が異なる部分EPが生じていると考
えられる。このことは記録信号が適確に記録され
ていないことを意味し、この磁性層の深い部分で
の磁化の方向が従来問題となつていた再生信号中
の上下非対称歪の原因と考えられる。ギヤツプ長
が広いほど、アンペアターンが大きいほどテープ
のより深い所までフライングイレーズがされるた
め非対称歪は大きいと考えられ、上述した測定結
果と一致する。
以上の考察より、フライングイレーズヘツドは
記録された深さまで消せれば十分であり、かつ消
し残り及び消し過ぎのでない程度に消去できれば
良く、従つて、原理的に言えばフライングイレー
ズヘツドのギヤツプ長及びアンペアターンを記録
ヘツドのギヤツプ長及びアンペアターンと同一に
すれば良い。第１図に、記録ヘツドをフライング
イレーズヘツドとして用いて直流消去をし、その
後、その記録ヘツドにより、３ビツトパターンの
記録信号を記録してそれを再生した信号波形を示
す。第５図Ａに示す信号波形と比較すれば明らか
なようにこの場合には非対称歪は実用上問題とな
らない程度に軽減できた。
記録された深さまで消せれば十分であり、かつ消
し残り及び消し過ぎのでない程度に消去できれば
良く、従つて、原理的に言えばフライングイレー
ズヘツドのギヤツプ長及びアンペアターンを記録
ヘツドのギヤツプ長及びアンペアターンと同一に
すれば良い。第１図に、記録ヘツドをフライング
イレーズヘツドとして用いて直流消去をし、その
後、その記録ヘツドにより、３ビツトパターンの
記録信号を記録してそれを再生した信号波形を示
す。第５図Ａに示す信号波形と比較すれば明らか
なようにこの場合には非対称歪は実用上問題とな
らない程度に軽減できた。
しかし、加工精度やヘツド材質の不揃いがある
のでフライングイレーズヘツドのギヤツプ長及び
アンペアターンを記録ヘツドのアンペアターンよ
り僅かに大きくするのが現実的である。上述した
第２システム（フライングイレーズヘツドのギヤ
ツプ長ge＝１〔μｍ〕、記録ヘツドのギヤツプ長gr
＝0.6〔μｍ〕）の測定結果の場合、その再生出力
における非対称歪は実用上問題とならない程度で
あるので大きくする許容限界としては２倍程度と
考えられる。
のでフライングイレーズヘツドのギヤツプ長及び
アンペアターンを記録ヘツドのアンペアターンよ
り僅かに大きくするのが現実的である。上述した
第２システム（フライングイレーズヘツドのギヤ
ツプ長ge＝１〔μｍ〕、記録ヘツドのギヤツプ長gr
＝0.6〔μｍ〕）の測定結果の場合、その再生出力
における非対称歪は実用上問題とならない程度で
あるので大きくする許容限界としては２倍程度と
考えられる。
以上のように、本考案によれば、フライングイ
レーズヘツドのギヤツプ長及びアンペアターンを
記録ヘツドのギヤツプ長及びアンペアターンに対
して同一又は僅かに大きくしたので、デジタル
VTRにおける従来のフライングイレーズヘツド
に比べて少ないアンペアターンで十分に効率良く
記録消去を行うことができ、また、記録されたデ
ジタル信号を消去する際、消し過ぎに伴ない再生
出力中に発生していた上下非対称歪を実用上問題
とならない程度に抑えることができる。
レーズヘツドのギヤツプ長及びアンペアターンを
記録ヘツドのギヤツプ長及びアンペアターンに対
して同一又は僅かに大きくしたので、デジタル
VTRにおける従来のフライングイレーズヘツド
に比べて少ないアンペアターンで十分に効率良く
記録消去を行うことができ、また、記録されたデ
ジタル信号を消去する際、消し過ぎに伴ない再生
出力中に発生していた上下非対称歪を実用上問題
とならない程度に抑えることができる。
第１図は本考案のフライングイレーズヘツドの
一実施例により消去した場合の再生出力を示す信
号波形図、第２図はフライングイレーズヘツドの
必要性の説明に供する略線図、第３図はフライン
グイレーズヘツドと記録ヘツドの配置位置を示す
斜視図、第４図はフライングイレーズヘツドのコ
イルと記録ヘツドのコイルの接続関係を示す接続
図、第５図Ａは従来のフライングイレーズヘツド
を用いて消去した場合の再生出力を示す信号波形
図、第５図Ｂはフルイレーズヘツドのみを用いて
消去した場合の再生出力を示す信号波形図、第６
図及び第７図は記録電流の周波数及び消去電流を
パラメータとして再生出力の変化を示すグラフ、
第８図は消去電流と消去率との関係を示すグラ
フ、第９図はヘツドの磁界を特定するための座標
系の説明に供する略線図、第１０図はテープの深
さとヘツドの磁界との関係を示すグラフ、第１１
図は再生出力に非対称歪が発生する原理の説明に
供する略線図である。 ３，３Ａ，３Ｂ……記録ヘツド、４……フライ
ングイレーズヘツド。
一実施例により消去した場合の再生出力を示す信
号波形図、第２図はフライングイレーズヘツドの
必要性の説明に供する略線図、第３図はフライン
グイレーズヘツドと記録ヘツドの配置位置を示す
斜視図、第４図はフライングイレーズヘツドのコ
イルと記録ヘツドのコイルの接続関係を示す接続
図、第５図Ａは従来のフライングイレーズヘツド
を用いて消去した場合の再生出力を示す信号波形
図、第５図Ｂはフルイレーズヘツドのみを用いて
消去した場合の再生出力を示す信号波形図、第６
図及び第７図は記録電流の周波数及び消去電流を
パラメータとして再生出力の変化を示すグラフ、
第８図は消去電流と消去率との関係を示すグラ
フ、第９図はヘツドの磁界を特定するための座標
系の説明に供する略線図、第１０図はテープの深
さとヘツドの磁界との関係を示すグラフ、第１１
図は再生出力に非対称歪が発生する原理の説明に
供する略線図である。 ３，３Ａ，３Ｂ……記録ヘツド、４……フライ
ングイレーズヘツド。
Claims (1)
- 【実用新案登録請求の範囲】 記録ヘツドの近傍に配置され、当該記録ヘツド
の記録動作に先行して、直流消去により記録トラ
ツクに記録されたデジタル信号を消去するフライ
ングイレーズヘツドにおいて、 ギヤツプ長が上記記録ヘツドと同一又は僅かに
大で、且つアンペアターンが上記記録ヘツドと同
一又は僅かに大であるようにした ことを特徴とするフライングイレーズヘツド。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9094384U JPS616903U (ja) | 1984-06-19 | 1984-06-19 | フライングイレ−ズヘツド |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9094384U JPS616903U (ja) | 1984-06-19 | 1984-06-19 | フライングイレ−ズヘツド |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS616903U JPS616903U (ja) | 1986-01-16 |
| JPH054081Y2 true JPH054081Y2 (ja) | 1993-02-01 |
Family
ID=30646394
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9094384U Granted JPS616903U (ja) | 1984-06-19 | 1984-06-19 | フライングイレ−ズヘツド |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS616903U (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0193013U (ja) * | 1987-10-30 | 1989-06-19 | ||
| JPH069633Y2 (ja) * | 1988-12-26 | 1994-03-16 | 株式会社京都繊維工業 | 腰部保護用帯体 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5377512A (en) * | 1976-12-20 | 1978-07-10 | Sony Corp | Erasing method for video track |
-
1984
- 1984-06-19 JP JP9094384U patent/JPS616903U/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5377512A (en) * | 1976-12-20 | 1978-07-10 | Sony Corp | Erasing method for video track |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS616903U (ja) | 1986-01-16 |
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