JPH0537411A - チユーナ回路 - Google Patents
チユーナ回路Info
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- JPH0537411A JPH0537411A JP3211638A JP21163891A JPH0537411A JP H0537411 A JPH0537411 A JP H0537411A JP 3211638 A JP3211638 A JP 3211638A JP 21163891 A JP21163891 A JP 21163891A JP H0537411 A JPH0537411 A JP H0537411A
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- Input Circuits Of Receivers And Coupling Of Receivers And Audio Equipment (AREA)
Abstract
の外部端子ピンの数を減らす。 【構成】 スーパーヘテロダイン方式のチューナ回路に
おいて、ミキサ回路12の出力信号を検波する振幅検波
回路211を設ける。この振幅検波回路211の検波出
力を平滑して直流電圧V21を取り出し、この直流電圧V
21に基づいてミキサ回路12に供給される放送波信号S
r のレベルを制御してAGCを行う。直流電圧V21をミ
キサ回路12よりも後段の回路141に、その基準電圧
として供給する。AGC電圧を形成ためのコンデンサC
1 により、基準電圧が形成されるので、外部端子ピンの
数が減るとともに、基準電圧を形成するためのコンデン
サが不要となる。
Description
に関する。
いては、中間周波信号を取り出すために中間周波フィル
タを必要とするが、この中間周波フィルタは、一般にセ
ラミックフィルタあるいは水晶フィルタにより構成され
ているので、他の回路と一体にIC化することができな
い。
ィルタにより構成して他の回路と一体にIC化すること
が考えられている。
路、すなわち、高周波段から検波段までを示すもので、
図において、鎖線で囲った部分10が1チップIC、T
1 〜T4 がその外部端子ピンである。また、鎖線の外側
の部品が外付けされた部品あるいは回路であり、1はア
ンテナ同調回路、2は局部発振用の共振回路である。そ
して、同調回路1は、バーアンテナ及びバリコン(アン
テナコイル及び可変コンデンサ)により構成され、共振
回路2は、局部発振コイルと、同調回路1のバリコンと
連動するバリコンとから構成されている。
数fr の放送波信号(AM波信号)Sr が選択されて取
り出され、この信号Sr が、IC10のピンT1 を通じ
て高周波アンプ11に供給され、このアンプ11からの
信号Sr がミキサ回路12に供給に供給される。さら
に、局部発振回路13に、端子ピンT2 を通じて共振回
路2が接続されて周波数fo が fo =fr +fi fi は中間周波数 の局部発振信号So が形成され、この信号So がミキサ
回路12に供給される。こうして、ミキサ回路12にお
いて、放送波信号Sr は周波数fi の中間周波信号Si
に周波数変換される。
タ用のバンドパスフィルタ14に供給される。このバン
ドパスフィルタ14は、この例においては、3つのオペ
アンプ141〜143と、帰還用のコンデンサ及び抵抗
器とを使用したバイクワッド型のアクティブフィルタに
より構成されている。こうして、バンドパスフィルタ1
4において、不要な信号成分が除去され、中間周波信号
Si だけが取り出される。
i が、アンプ15を通じてAM検波回路16に供給され
てオーディオ信号Ss が取り出され、そのオーディオ信
号Ss が、図示はしないが、オーディオアンプを通じて
スピーカに供給される。
はオペアンプ141〜143を有してアクティブフィル
タにより構成されているので、このバンドパスフィルタ
14の扱うことのできる信号レベルに限界がある。
が、AGC電圧形成回路21に供給されてAGC電圧が
形成され、このAGC電圧がアンプ11にその制御信号
として供給されてAGCが行われ、バンドパスフィルタ
14に供給される中間周波信号Si のレベルが、過大と
ならないように制限される。
準電圧を必要とするので、基準電圧形成回路22が設け
られ、この形成回路22からオペアンプ141〜143
に基準電圧V22が供給される。
プのICでAM放送の受信が実現される。
C電圧形成回路21においては、ミキサ回路12からの
中間周波信号Si を振幅検波し、その検波出力を平滑し
て直流電圧V21を得、この直流電圧V21をAGC電圧と
して使用している。そして、検波出力を平滑して直流電
圧V21を得るためには、数μFの容量のコンデンサが必
要となる。
成回路21に、端子ピンT2 を通じてコンデンサC1 が
接続され、このコンデンサC1 により、検波出力が平滑
されてAGC電圧となる直流電圧V21が取り出される。
子ピンT2 が必要とされるとともに、コンデンサC1 を
外付けする必要がある。
ノイズが発生すると、中間周波信号Si のS/Nが低下
し、実質的な感度が低下するので、バンドパスフィルタ
14においては、ノイズの発生をできるだけ抑えなけれ
ばならない。そして、バンドパスフィルタ14における
ノイズを増加させないためには、これに供給される基準
電圧V22がローノイズレベルでなければならず、基準電
圧V22をローノイズにするには、形成回路22の出力イ
ンピーダンスを十分に低くする必要がある。
成回路22に、端子ピンT4 を通じて数μFの容量のコ
ンデンサC2 が接続される。
らに、端子ピンT4 が必要とされるとともに、コンデン
サC2 を外付けする必要もある。
子ピンの数が多くなると、ICがコストアップとなって
しまう。また、端子ピンの数が多いときには、外付け部
品も多くなっているが、そのような状態では、IC及び
外付け部品が搭載されるプリント基板の配線パターンの
レイアウトが複雑になり、プリント基板及び外付け部品
を含む全体のコストが上昇してしまう。
ッケージを小型化できず、外付け部品の増加とあいまっ
て装置の小型化の妨げとなってしまう。また、端子ピン
の数が多いと、ICの実装時、ハンダブリッジなどのト
ラブルも生じやすくなり、やはりコストアップを招いて
しまう。
子ピンT2 、T4 を追加することは、IC10及びこの
IC10を使用する受信機にとって、大きなディメリッ
トとなる。
は、例えば、図6に示すように、定電流回路221、ダ
イオード222及び抵抗器223により基準電圧V22を
形成する方法もある。すなわち、このようにすれば、コ
ンデンサを必要とせず、したがって、図5の端子ピンT
4 や外付けのコンデンサC2を必要としない。
ダイオード222及び抵抗器223によりノイズが発生
するので、その等価雑音抵抗を1kΩ以下とするには、
V22=1Vのとき、定電流源221からダイオード22
2に1mA以上の電流を流す必要があり、消費電流が大
きくなってしまう。
ようとするものである。
いては、各部の参照符号を後述の実施例に対応させる
と、アンテナ同調回路1により選択された放送波信号S
r と、局部発振回路13からの局部発振信号So とが供
給されて放送波信号Sr を中間周波信号Si に変換する
ミキサ回路12と、このミキサ回路12の出力から中間
周波信号Si を取り出すバンドパスフィルタ14と、こ
のバンドパスフィルタ14により取り出された中間周波
信号Si を増幅するアンプ15と、このアンプ15から
の中間周波信号Siを検波する検波回路16とを有する
チューナ回路において、ミキサ回路12の出力信号を検
波する振幅検波回路211を設け、この振幅検波回路2
11の検波出力を平滑して直流電圧V21を取り出し、こ
の直流電圧V21に基づいてミキサ回路12に供給される
放送波信号Sr のレベルを制御してAGCを行うととも
に、直流電圧V21をミキサ回路12よりも後段の回路1
41〜143に、その基準電圧として供給するようにし
たものである。
り、基準電圧が形成され、基準電圧を形成するためのコ
ンデンサが不要となるとともに、ICの外部端子ピンを
減らすことができる。
例えば次のように構成される。すなわち、ミキサ回路1
2からの中間周波信号Si が、振幅検波回路211に供
給されるとともに、この検波回路211の出力端には、
端子ピンT2 を通じてコンデンサC1 が接続される。こ
のコンデンサC1 は、検波回路211の検波出力を平滑
するためのものであり、したがって、コンデンサC1 に
は、中間周波信号Si のレベルに対応したレベルの直流
電圧V21が得られる。なお、この直流電圧V21は、電源
電圧や受信した放送波信号Sr のレベルにもよるが、例
えば800 〜900 mVである。
12の一方の入力端に供給されるとともに、抵抗器R21
を通じて電圧比較回路212の他方の入力端に供給され
る。また、この他方の入力端には、基準電圧Vr も供給
される。
端との間の信号ラインに、可変減衰回路213が接続さ
れるとともに、比較回路212の比較出力が減衰回路2
13にその制御信号として供給される。
のようにオペアンプ141〜143を有するアクティブ
フィルタにより構成されるが、この例においては、オペ
アンプ141は、次のように構成される。
ッタが、定電流源用のトランジスタQ48のコレクタに共
通接続されるとともに、そのエミッタがIC10の電源
ラインに接続されて差動アンプ41が構成される。ま
た、トランジスタQ41、Q42のコレクタに、トランジス
タQ43、Q44を有するとともに、IC10の接地ライン
を基準電位点とするカレントミラー回路42が接続され
る。
タが、トランジスタQ45を通じてトランジスタQ47のコ
レクタに接続される。このトランジスタQ47及びトラン
ジスタQ48、Q49は、トランジスタQ46とともに、電源
ラインを基準電位点としてカレントミラー回路43を構
成しているものであり、その入力側のトランジスタQ46
に定電流源44が接続される。
号Si が、フィルタ用の抵抗器R41を通じてトランジス
タQ42のベースに供給されるとともに、トランジスタQ
45のコレクタと、トランジスタQ42のベースとの間にフ
ィルタ用の帰還抵抗器R42及びコンデンサC41が接続さ
れる。
C1 に得られる直流電圧V21が、トランジスタQ41のベ
ースに基準電圧として供給される。
接地ラインを基準電位点としてカレントミラー回路44
が構成され、その入力側のトランジスタQ51のコレクタ
がトランジスタQ53のベースに接続されるとともに、こ
のトランジスタQ53のエミッタがトランジスタQ49のコ
レクタに接続され、トランジスタQ52のコレクタが、ト
ランジスタQ41のベースに接続される。
48、Q49を除いて等しい特性とされるとともに、トラン
ジスタQ48、Q49のベース・エミッタ間の接合面積がト
ランジスタQ46のベース・エミッタ間の接合面積の2倍
及び3倍とされ、トランジスタQ46のコレクタ電流を値
I0 とするとき、トランジスタQ48のコレクタ電流は2
倍の値2I0 、トランジスタQ49のコレクタ電流は3倍
の値3I0 とされる。
アンプ141と同様に構成され、これらオペアンプ14
2、143にもコンデンサC1 からの直流電圧V21が基
準電圧として供給される。ただし、オペアンプ142、
143において、カレントミラー回路43の入力側トラ
ンジスタQ46に対応するトランジスタは、オペアンプ1
41におけるカレントミラー回路43の入力側トランジ
スタQ46により兼用される。
からの中間周波信号Si が検波回路211により検波さ
れ、その中間周波信号Si のレベルに対応したレベルの
直流電圧V21が、コンデンサC1 に得られる。そして、
この直流電圧V21が、電圧比較回路212において基準
電圧Vr と比較され、V21>Vr となると、その比較出
力により可変減衰回路213が制御され、アンプ11に
供給される放送波信号Sr のレベルが小さくされる。
波信号Sr に対してAGCが行われることになり、ミキ
サ回路12からバンドパスフィルタ14に供給される中
間周波信号Si のレベルは、そのバンドパスフィルタ1
4の許容入力レベルを越えない範囲に制限される。
れる電圧V21が、トランジスタQ41に基準電圧として供
給されるので、このトランジスタQ41及びトランジスタ
Q42が差動アンプ41として動作するとともに、この差
動アンプ41、カレントミラー回路42及びトランジス
タQ45、Q47が、オペアンプ141として動作する。ま
た、オペアンプ142、143についても同様に動作す
る。
43及びこれらに接続されたフィルタ用の素子R41、R
42、C41などにより回路14は、バンドパスフィルタと
して動作し、中間周波信号Si が取り出されてアンプ1
5に供給される。
レクタ電流が値2I0 であるから、トランジスタQ41、
Q42のエミッタ電流はそれぞれ値I0 となる。また、ト
ランジスタQ49のコレクタ電流は値3I0 であるが、簡
単のため、図1のカッコ内に示すように、値I0とする
と、トランジスタQ53のエミッタ電流も値I0 となる。
したがって、トランジスタQ53に値I0 のエミッタ電流
を与えるときのトランジスタQ53のベース電流の値をI
B とすれば、トランジスタQ41のベース電流も値IB と
なる。
B が、カレントミラー回路44のトランジスタQ51に供
給されるので、トランジスタQ52のコレクタには、値I
B のコレクタ電流が流れ込むことになる。したがって、
トランジスタQ41のベース電流IB は、トランジスタQ
52のコレクタに流れ込むことになり、トランジスタQ41
のベース電流IB が、コンデンサC1 に流れることがな
い。すなわち、コンデンサC1 には、AGC電圧となる
直流電圧V21が充放電されるが、トランジスタQ41のベ
ース電流が、コンデンサC1 の充放電に影響を与えるこ
とがない。
レクタ電流は値3I0 なので、トランジスタQ52のコレ
クタ電流は値3IB となり、オペアンプ141のトラン
ジスタQ41のベース電流だけでなく、オペアンプ14
2、143の同様のトランジスタのベース電流もトラン
ジスタQ52に流れることになる。
プ141のトランジスタQ41以外にオペアンプ142、
143の同様のトランジスタが接続されていても、それ
らトランジスタのベース電流がコンデンサC1 の充放電
を与えることがないので、アンプ11に供給される放送
波信号Sr に対して適切なAGCが行われる。
ィルタ用のバンドパスフィルタ14をアクティブフィル
タにより構成した場合、そのアクティブフィルタを構成
するオペアンプ141〜143の基準電圧として、AG
C電圧形成回路21の直流電圧V21を使用しているの
で、図5における基準電圧形成回路22が不要となり、
したがって、IC10の端子ピンT4 が不要になる。ま
た、コンデンサC2 も接続する必要がない。
1〜143の基準電圧の電圧源としているので、その出
力インピーダンスが十分に低く、したがって、その基準
電圧は十分にローノイズとなるので、中間周波信号Si
のS/Nを低下させることがない。
源の出力インピーダンスを低くするために、大きな電流
を流す必要もなく、消費電流を減らすことができる。
ドパスフィルタ14の前段においてAGCを行い、バン
ドパスフィルタ14に供給される中間周波信号Si のレ
ベルを制限しているので、バンドパスフィルタ14がア
クティブフィルタなので許容入力レベルに限界があって
も、バンドパスフィルタ14において、中間周波信号S
i に非直線歪みを生じることがなく、受信特性が低下す
ることがない。
オペアンプ141〜143にその基準電圧として供給す
るとき、トランジスタQ49、Q51〜Q53により、オペア
ンプ141〜143のトランジスタQ41のベース電流を
補償しているので、コンデンサC1 の直流電圧V21を、
オペアンプ141〜143にその基準電圧として供給し
ても、コンデンサC1 の直流電圧V21が変動することが
なく、放送波信号Srに対するAGCを正常に行うこと
ができる。
212の具体例を示す。すなわち、ミキサ回路12から
の中間周波信号Si が、差動アンプA11により逆相でト
ランジスタQ11のベースに供給されるとともに、差動ア
ンプA11、A12により同相でトランジスタQ12のベース
に供給される。そして、このとき、トランジスタQ11、
Q12は、トランジスタQ13を相手として差動アンプA13
を構成しているとともに、そのトランジスタQ13のベー
スには、所定の基準電圧が供給されている。
信号Si の負の半サイクルごとにオンになり、トランジ
スタQ12が中間周波信号Si の正の半サイクルごとにオ
ンになるので、差動アンプA13からは、図4に示すよう
に、中間周波信号Si を全波整流した信号電流I13が出
力される。
回路A14、A15を通じてコンデンサC1 に供給されるの
で、コンデンサC1には、ミキサ回路12からの中間周
波信号Si のレベルに対応したレベルの直流電圧V21が
得られる。
21が、抵抗器R21に供給されるとともに、電圧比較用の
差動アンプA21に供給され、この差動アンプA21の出力
がカレントミラー回路A22を通じてAGCの制御電流と
して取り出される。
V21が、差動アンプA11、A12などにその基準電圧とし
て供給されるとともに、このとき、コンデンサC1 から
差動アンプA11、A12、A21などに流れるベース電流
が、カレントミラー回路A31により補償される。
のバンドパスフィルタ14をアクティブフィルタにより
構成した場合、そのアクティブフィルタを構成するオペ
アンプ141〜143の基準電圧として、AGC電圧形
成回路21の直流電圧V21を使用しているので、図5に
おける基準電圧形成回路22が不要となり、したがっ
て、IC10の端子ピンT4 が不要になる。また、コン
デンサC2 も接続する必要がない。
1〜143の基準電圧の電圧源としているので、その出
力インピーダンスが十分に低く、したがって、その基準
電圧は十分にローノイズとなるので、中間周波信号Si
のS/Nを低下させることがない。
源の出力インピーダンスを低くするために、大きな電流
を流す必要もなく、消費電流を減らすことができる。
ドパスフィルタ14の前段においてAGCを行い、バン
ドパスフィルタ14に供給される中間周波信号Si のレ
ベルを制限しているので、バンドパスフィルタ14がア
クティブフィルタなので許容入力レベルに限界があって
も、バンドパスフィルタ14において、中間周波信号S
i に非直線歪みを生じることがなく、受信特性が低下す
ることがない。
オペアンプ141〜143にその基準電圧として供給す
るとき、トランジスタQ49、Q51〜Q53により、オペア
ンプ141〜143のトランジスタQ41のベース電流を
補償しているので、コンデンサC1 の直流電圧V21を、
オペアンプ141〜143にその基準電圧として供給し
ても、コンデンサC1 の直流電圧V21が変動することが
なく、放送波信号Srに対するAGCを正常に行うこと
ができる。
る。
Claims (3)
- 【請求項1】 アンテナ同調回路により選択された放送
波信号と、局部発振回路からの局部発振信号とが供給さ
れて上記放送波信号を中間周波信号に変換するミキサ回
路と、 このミキサ回路の出力から上記中間周波信号を取り出す
バンドパスフィルタと、 このバンドパスフィルタにより取り出された中間周波信
号を増幅するアンプと、 このアンプからの中間周波信号を検波する検波回路とを
有するチューナ回路において、 上記ミキサ回路の出力信号を検波する振幅検波回路を設
け、 この振幅検波回路の検波出力を平滑して直流電圧を取り
出し、 この直流電圧に基づいて上記ミキサ回路に供給される上
記放送波信号のレベルを制御してAGCを行うととも
に、 上記直流電圧を上記ミキサ回路よりも後段の回路に、そ
の基準電圧として供給するようにしたチューナ回路。 - 【請求項2】 アンテナ同調回路により選択された放送
波信号と、局部発振回路からの局部発振信号とが供給さ
れて上記放送波信号を中間周波信号に変換するミキサ回
路と、 このミキサ回路の出力から上記中間周波信号を取り出す
バンドパスフィルタと、 このバンドパスフィルタにより取り出された中間周波信
号を増幅するアンプと、 このアンプからの中間周波信号を検波する検波回路と、 上記ミキサ回路の出力信号を検波する振幅検波回路と、 上記ミキサ回路に供給される上記放送波信号のレベルを
制御する回路とが一体に1チップIC化されとともに、 上記振幅検波回路の検波出力を平滑して直流電圧を取り
出すためのコンデンサが外付けされる外部端子ピンを有
し、 上記直流電圧に基づいて上記ミキサ回路に供給される上
記放送波信号のレベルを制御してAGCを行うととも
に、 上記直流電圧を上記ミキサ回路よりも後段の回路に、そ
の基準電圧として供給するようにしたチューナ回路。 - 【請求項3】 アンテナ同調回路により選択された放送
波信号と、局部発振回路からの局部発振信号とが供給さ
れて上記放送波信号を中間周波信号に変換するミキサ回
路と、 このミキサ回路の出力から上記中間周波信号を取り出す
アクティブフィルタと、 このバンドパスフィルタにより取り出された中間周波信
号を増幅するアンプと、 このアンプからの中間周波信号を検波する検波回路と、 上記ミキサ回路の出力信号を検波する振幅検波回路と、 上記ミキサ回路に供給される上記放送波信号のレベルを
制御する回路とが一体に1チップIC化されとともに、 上記振幅検波回路の検波出力を平滑して直流電圧を取り
出すためのコンデンサが外付けされる外部端子ピンを有
し、 上記直流電圧に基づいて上記ミキサ回路に供給される上
記放送波信号のレベルを制御してAGCを行うととも
に、 上記直流電圧を上記アクティブフィルタに、その基準電
圧として供給するようにしたチューナ回路。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21163891A JP3204270B2 (ja) | 1991-07-29 | 1991-07-29 | チューナ回路及びチューナ用ic |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21163891A JP3204270B2 (ja) | 1991-07-29 | 1991-07-29 | チューナ回路及びチューナ用ic |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0537411A true JPH0537411A (ja) | 1993-02-12 |
JP3204270B2 JP3204270B2 (ja) | 2001-09-04 |
Family
ID=16609093
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP21163891A Expired - Lifetime JP3204270B2 (ja) | 1991-07-29 | 1991-07-29 | チューナ回路及びチューナ用ic |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3204270B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR20130107196A (ko) | 2010-05-27 | 2013-10-01 | 쿄세라 코포레이션 | 엔드밀 |
US9937566B2 (en) | 2014-12-23 | 2018-04-10 | Hsin-Tien Chang | Spirally-fed drilling and milling cutter |
-
1991
- 1991-07-29 JP JP21163891A patent/JP3204270B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR20130107196A (ko) | 2010-05-27 | 2013-10-01 | 쿄세라 코포레이션 | 엔드밀 |
US9937566B2 (en) | 2014-12-23 | 2018-04-10 | Hsin-Tien Chang | Spirally-fed drilling and milling cutter |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP3204270B2 (ja) | 2001-09-04 |
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Legal Events
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