JPH05305306A - 熱交換器用高強度アルミニウム合金クラッドフィン材の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 耐高温座屈性とろう付後に高い強度を有する
Ａｌ合金クラッドフィン材を安価に製造する方法を提供
すること。 【構成】 特定のＡｌ−Ｍｎ−Ｓｉ系Ａｌ合金鋳塊を、
４００〜５６０℃で均質化処理したものを芯材とし、こ
れにＡｌ−Ｓｉ（−Ｍｇ）系合金を皮材としたものを、
４００〜５５０℃に加熱して熱間圧延を開始し、３００
℃以下で熱間圧延を終了した後、４０％以上の圧下率で
冷間圧延を施し、１８０℃以上２４０℃未満で焼鈍をし
た後、さらに、５〜５０％の圧下率で冷間仕上げ圧延を
行うことを特徴とする熱交換器用高強度Ａｌ合金クラッ
ドフィン材の製造方法。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、アルミニウム合金製熱
交換器に用いられるフィン材の製造方法に関し、特に冷
却水や作動流体の通路材（管材または形材）にフィン材
をろう付けによって熱交換器を組み立てる場合に、ろう
付け時の加熱に対して優れた耐高温座屈性を示すと共
に、ろう付け後の強度が高いアルミニウム合金クラッド
フィン材の製造方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】自動車などのラジエータ、エアコン、イ
ンタークーラやオイルクーラなどの熱交換器において
は、Ａｌ−Ｃｕ系合金、Ａｌ−Ｍｎ系合金、Ａｌ−Ｍｎ
−Ｃｕ系合金などの作動流体通路構成材料と、アルミニ
ウム合金のクラッドフィン材とがろう付けにより組立ら
れている。そして、フィン材は、ろう付け時の高温加熱
によって、その強度が著しく低下して、変形したり、ろ
う材中のＳｉが芯材中に拡散して座屈したりするため、
この加熱によって変形しないように優れた耐高温座屈性
が要求され。したがって、アルミニウム合金フィン材の
芯材には、従来からＡｌ−Ｍｎ系の合金が用いられ、こ
れにさらに上記特性を加味するために種々の元素が添加
されているものが提案されている。例えば、電気化学的
に卑にするためにＺｎ、Ｓｎなどが添加されたものが提
案されている。しかし、Ｓｎ、Ｚｎなどの元素を含有す
る場合はろう付け性（高温座屈性）が不良になりやすい
ので、例えば、Ｓｎ、ＺｎのほかにＭｇ、Ｍｎ、Ｆｅを
調整した合金鋳塊を、加熱、熱間圧延および７０％以上
の冷間圧延を行い、軟化処理後１５〜３０％の冷間圧延
仕上げする方法（特開昭５８−３１０７０号）、またＳ
ｎ、ＺｎのほかにＭｇ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｓｉ、Ｚｒを調整
した合金鋳塊を、加熱、熱間圧延および７０％以上の冷
間圧延を行い、軟化処理後１５〜３０％の冷間圧延仕上
げする方法（特開昭６０−２１５７２９号）等が提案さ
れている。これらにおいては焼鈍（軟化）は３００〜４
５０℃で実施することがろう付性の観点から重要とされ
ている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】従来使用され、または
提案されてきた、上記Ａｌ−Ｍｎ系合金フィン材に対し
て、最近は軽量化のほかにコスト低減などの要求が強
く、これに対応するためには構成材料を薄肉化したり、
安価な材料が要求されるようになった。

【０００４】しかしながら、上記のようなフィン材を従
来の方法で製造すると、ろう付後の引張強さは１００Ｍ
Ｐａ程度になり、薄肉化すると強度不足のためフィン倒
れが生じやすいという問題があった。

【０００５】本発明者らは、ろう付後強度の高いフィン
材としてＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ−Ｍｎ−Ｍｇ系合金にＩｎ、
Ｓｎ、Ｇａなどを添加した合金を提案している（特開平
２−２４８７０４号）。他にも同様な提案がある（特開
平３−２０４３６）。これらによってある程度の薄肉化
は可能となったが、更に薄肉化を計るにはろう付後強度
を更に高めることが必要である。

【０００６】本発明の目的は、優れた耐高温座屈性とろ
う付後に高い強度を有するアルミニウム合金フィン材を
安価に製造する方法を提供するものである。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、Ａｌ−Ｍ
ｎ系合金の強度、高温座屈性および成形加工性につい
て、組成および製造条件について種々研究を重ねた結
果、焼鈍前の加工度を所定量以上とするとともに最終冷
間圧延前の焼鈍温度を極く低い温度で行って加工組織上
に微細化合物を析出させることにより、ろう付後の強度
が高いフィン材にできることを知見した。また、芯材鋳
塊の均質化処理条件、熱間圧延の加熱温度と終了温度、
最終冷間圧延の加工度を適正に保つことによりろう付後
の強度と耐高温座屈性を兼備させ得ることを見出し、本
発明を完成した。

【０００８】すなわち、本発明は、 （１）Ｍｎ：０．５〜２．２％（重量％、以下同様）、
Ｓｉ：０．３５％を越え１．２％以下を含有し、残部が
不可避的不純物及びＡｌからなる合金の鋳塊を、４００
〜５６０℃で均質化処理したものを芯材とし、これにＡ
ｌ−Ｓｉ系あるいはＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金を皮材とし
たものを、４００〜５５０℃に加熱して熱間圧延を開始
し、３００℃以下で熱間圧延を終了した後、４０％以上
の圧下率で冷間圧延を施し、１８０℃以上２４０℃未満
で焼鈍をした後、さらに、５〜５０％の圧下率で冷間仕
上げ圧延を行う熱交換器用高強度アルミニウム合金クラ
ッドフィン材の製造方法。

【０００９】（２）上記（１）の製造方法において芯材
の組成をＭｎ：０．５〜２．２％、Ｓｉ：０．３５％を
越え１．２％以下を含有し、さらにＺｎ：０．５〜３．
０％、Ｓｎ：０．０１〜０．１％、Ｉｎ：０．００５〜
０．１％、Ｇａ：０．０１〜０．２％の群から選ばれた
１種または２種以上を含有し、残部が不可避的不純物及
びＡｌからなる合金としたもの。

【００１０】（３）上記（１）の製造方法において芯材
の組成をＭｎ：０．５〜２．２％、Ｓｉ：０．３５％を
越え１．２％以下を含有し、さらにＺｎ：０．５〜３．
０％、Ｓｎ：０．０１〜０．１％、Ｉｎ：０．００５〜
０．１％、Ｇａ：０．０１〜０．２％の群から選ばれた
１種または２種以上、及びＺｒ：０．２５％以下、Ｃ
ｒ：０．２５％以下の群から選ばれた１種及び２種以上
を含有し、残部が不可避的不純物及びＡｌからなる合金
としたもの。

【００１１】（４）上記（１）の製造方法において芯材
の組成をＭｎ：０．５〜２．２％、Ｓｉ：０．３５％を
越え１．２％以下を含有し、さらにＺｎ：０．５〜３．
０％、Ｓｎ：０．０１〜０．１％、Ｉｎ：０．００５〜
０．１％、Ｇａ：０．０１〜０．２％の群から選ばれた
１種または２種以上と、Ｚｒ：０．２５％以下、Ｃｒ：
０．２５％以下の群から選ばれた１種及び２種、及びＭ
ｇ：０．０５〜１．０％、Ｃｕ：０．３％以下、Ｆｅ：
０．１〜０．６％の群から選ばれた１種または２種以上
を含有し、残部が不可避的不純物及びＡｌからなる合金
としたもの。

【００１２】（５）上記（１）の製造方法において芯材
の組成をＭｎ：０．５〜２．２％、Ｓｉ：０．３５％を
越え１．２％以下を含有し、さらにＺｎ：０．５〜３．
０％、Ｓｎ：０．０１〜０．１％、Ｉｎ：０．００５〜
０．１％、Ｇａ：０．０１〜０．２％の群から選ばれた
１種または２種以上及びＭｇ：０．０５〜１．０％、Ｃ
ｕ：０．３％以下、Ｆｅ：０．１〜０．６％の群から選
ばれた１種または２種以上を含有し、残部が不可避的不
純物及びＡｌからなる合金としたもの。

【００１３】（６）上記（１）の製造方法において芯材
の組成をＭｎ：０．５〜２．２％、Ｓｉ：０．３５％を
越え１．２％以下を含有し、さらにＺｒ：０．２５％以
下、Ｃｒ：０．２５％以下の群から選ばれた１種又は２
種を含有し、残部が不可避的不純物及びＡｌからなる合
金としたもの。

【００１４】（７）上記（１）の製造方法において芯材
の組成をＭｎ：０．５〜２．２％、Ｓｉ：０．３５％を
越え１．２％以下を含有し、さらにＺｒ：０．２５％以
下、Ｃｒ：０．２５％以下の群から選ばれた１種及び２
種、及びＭｇ：０．０５〜１．０％、Ｃｕ：０．３％以
下、Ｆｅ：０．１〜０．６％の群から選ばれた１種また
は２種以上を含有し、残部が不可避的不純物及びＡｌか
らなる合金としたもの。

【００１５】（８）上記（１）の製造方法において芯材
の組成をＭｎ：０．５〜２．２％、Ｓｉ：０．３５％を
越え１．２％以下を含有し、さらに、Ｍｇ：０．０５〜
１．０％、Ｃｕ：０．３％以下、Ｆｅ：０．１〜０．６
％の群から選ばれた１種または２種以上を含有し、残部
が不可避的不純物及びＡｌからなる合金としたもの。を
その要旨とするものである。

【００１６】［作用］次に本発明が上記の通り、その合
金の成分組成範囲および製造条件を限定した理由につい
て説明する。

【００１７】本発明における各成分の限定理由は次のと
おりである。

【００１８】Ｍｎ：ＭｎはＡｌ−Ｍｎ−Ｓｉ系の化合物
を生成してろう付け前およびろう付け後の強度を向上さ
せる。また、耐高温座屈性および成形加工性を改良す
る。０．５％未満では効果が充分でなく、２．２％を越
えると鋳造時に粗大な晶出物が生成し、板材の製造が困
難になり、また熱伝導度が低下する。

【００１９】上記範囲内ではＭｎ量が高いほど、ろう付
後の強度が向上する。この観点では１．５％を越えるこ
とがさらに望ましい。

【００２０】Ｓｉ：ＳｉはＡｌ−Ｍｎ−Ｓｉ系の化合物
を生成して強度を向上させ、また、Ｍｎの固溶量を減少
させて熱伝導度を向上させる。その含有量が０．３５％
以下では効果が十分でなく、１．２％を越えるとろう付
時にフィン材の溶融が生じる。

【００２１】Ｚｎ、Ｉｎ、Ｓｎ、Ｇａ：フィン材の電位
を卑にし、犠牲陽極効果を付与する。下限未満では効果
が十分でなく、上限を越えると効果が飽和するばかりで
なく、自己耐食性、圧延加工性が劣化する。

【００２２】Ｚｒ、Ｃｒ：いずれも耐高温座屈性を向上
させる。上限を越えると粗大な金属間化合物が生成し、
フィン材の製造が困難になる。

【００２３】Ｍｇ：Ｍｇはフィンの強度を向上させる。
特にＳｉと共存することにより時効硬化を生じ、熱伝導
度をほとんど下げることなく、強度を向上させる。０．
０５％未満では効果が十分でない。１．０％を越えると
ろう付性を害する。すなわちフッ化物フラックスろう付
の場合はＭｇとフラックスが反応してろう付不良を生
じ、また真空ろう付の場合はＭｇの蒸発量が多くなっ
て、ろう付炉の清掃回数が多くなる。

【００２４】Ｃｕ：Ｃｕはフィン材の強度を向上させ
る。ただし、含有量が多くなるとフィン材の電位を貴に
し、犠牲陽極効果を損ねるので、０．３％以下にする必
要がある。

【００２５】Ｆｅ：Ｆｅは、Ｍｎと共存することにより
耐高温座屈性、成形加工性を高める。また、Ｍｎの固溶
量を減少させて熱伝導度を高める。０．１％未満では効
果が十分でなく、０．６％を越えるとろう付け時の再結
晶粒が微細になり、耐高温座屈性が劣化する。特に、本
発明のように強度を高くするために焼鈍温度を低くして
完全再結晶させない場合には、ろう付時の再結晶粒が微
細になりやすい傾向を有するので、Ｆｅが０．６％を越
えることは避けなければならない。

【００２６】ろう材としてはＡｌ−Ｓｉ系あるいはＡｌ
−Ｓｉ−Ｍｇ系の合金が用いられる。ろう付性を向上さ
せるためにＢｉやＢｅ、犠牲陽極性を向上するためにＺ
ｎ等を添加してもよい。

【００２７】次に製造条件を限定した理由について説明
する。

【００２８】上記のような組成の合金は、溶解→鋳造→
均質化処理→熱間圧延→冷間圧延→中間焼鈍→最終冷間
圧延の工程により調質Ｈ１ｎのフィン材が製造される。
また、複合材（クラッド材）の場合は、鋳塊の均質化処
理まで同一工程であるが、これにＡｌ−Ｓｉ系あるいは
Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系の合金皮材を合わせ、熱間圧延以降
の工程を行い、製造される。

【００２９】なお、フィン材の調質はＨ１ｎに限らずＨ
２ｎでもよく、その場合は最終冷間圧延を実施しないこ
とになる。これらいずれの場合とも均質化処理と熱間圧
延前の加熱は兼ねてもよい。

【００３０】これらの工程に於いて均質化処理、熱間圧
延、冷間圧延、焼鈍および最終冷間圧延は、次の条件で
行わなければならない。

【００３１】均質化処理温度 本発明のように、焼鈍温度が低く再結晶を完全にさせな
い場合には、ろう付け時の再結晶粒が微細になって耐高
温座屈性が不良になりやすいので、鋳塊均質化処理の温
度は特に厳密に守らなければならない。そして、微細な
Ｍｎ系化合物を十分析出させ、ろう付後の高い強度と耐
高温座屈性を得るために、４００〜５６０℃の温度範囲
で行うことが必要である。その温度が４００℃未満では
Ｍｎ系化合物（Ａｌ−Ｍｎ、Ａｌ−Ｍｎ−Ｆｅ、Ａｌ−
Ｍｎ−Ｓｉ、Ａｌ−Ｍｎ−Ｆｅ−Ｓｉなどの化合物）の
析出が十分でないためろう付け時のフィン材の再結晶粒
が微細になり、耐高温座屈性が劣化する。また、５６０
℃を越えるとＭｎ系化合物が粗大になり、ろう付後の強
度が低下するとともにろう付け時の再結晶粒が微細にな
り、耐高温座屈性が劣化する。

【００３２】熱間圧延前の加熱温度 熱間圧延前の加熱温度は、圧延加工性および十分な耐高
温座屈性を得るために、４００〜５５０℃の範囲が好ま
しい。この温度が４００℃未満では圧延時耳割れが激し
く、加工性が悪くなる。また、５５０℃を越えるとろう
材が溶融したり、ろう材中のＳｉが粗大に成長してろう
付性が劣化したりする。

【００３３】熱間圧延終了時の温度 熱間圧延終了時の温度は３００℃以下にすることが必要
である。熱間圧延の終了時の温度を３００℃以下にする
ことにより、冷却中に析出するＭｎ系化合物の析出を抑
制し、その後に行なわれる焼鈍時に析出する微細な化合
物を十分析出させることができ、ろう付け後の強度が向
上する。その温度が３００℃を越えると、熱間圧延終了
後の冷却中に芯材中にＭｎ系化合物が析出して大きく成
長するため、焼鈍時に微細な化合物の析出が不足とな
り、ろう付後の強度が低くなる。

【００３４】焼鈍前の冷間圧延 熱間圧延終了後、焼鈍する前に行う冷間圧延では、芯材
中に圧延加工によって導入される転位を均一に分布させ
て、その後の焼鈍でＡｌ−Ｍｎ−Ｓｉ系の微細な化合物
をその転位の上に均一に析出させてろう付後の強度を高
めようとするものであり、４０％以上の圧下率が必要で
ある。その値が４０％未満では微細な化合物の析出が不
均一となり、ろう付後の強度が低くなる。

【００３５】焼鈍温度 焼鈍温度を通常より低くして行うことにより、圧延で導
入された転位の上にＡｌ−Ｍｎ−Ｓｉ系の微細な化合物
（円相当径０．１μｍ以下）を析出させ、ろう付後に高
い強度を得るために１８０℃以上２４０℃未満で行う必
要がある。この温度が１８０℃未満では微細な化合物の
析出が不足となり、また２４０℃以上では析出物が大き
くなるために、ろう付後の強度が低くなる。

【００３６】最終冷間圧延 本発明は最終の冷間圧延を適切な圧下率で行うことによ
ってＨ１ｎ材としての強度を上げるとともに、ろう付け
時の温度でフィン材が再結晶を起こし、ろう材を芯材に
拡散させないようにして、耐高温座屈性を高めようとす
るものであり、５〜５０％の圧下率が必要である。その
値が５％未満ではＨ１ｎ材としての強度が低くなる。ま
た、５０％を越えると、ろう付け時の再結晶粒が微細に
なり、耐高温座屈性が劣化する。

【００３７】その他の工程、すなわち、溶解、鋳造等は
常法に従って行う。なお、鋳塊均質化処理と熱間圧延の
加熱は、かねて１回で行ってもよい。また、焼鈍は１回
に限らず２回以上行ってもよい。その場合は、最終冷間
圧延の直前の焼鈍において、上記温度範囲を守ればよ
い。

【００３８】

【実施例】表１のＮo.１〜８に示す組成の合金を溶解・
連続鋳造し、厚さ３０ｍｍ、幅１７５ｍｍ、長さ１７５
ｍｍの鋳塊を長さ方向に切断の後、表２に示す温度で均
質化処理を施した後、鋳塊長さ方向を厚さ２１ｍｍと
し、幅１５０ｍｍ、長さ１５０ｍｍの芯材素材とした。

【００３９】一方、ＪＩＳ４０４５合金（Ａｌ−１０％
Ｓｉ合金）を同様に鋳造、面削し、４８０℃にて熱間圧
延を行い、厚さ４．５ｍｍの皮材とした。この皮材を芯
材の両面に重ね合わせ、表２に示す条件で熱間圧延、冷
間圧延、焼鈍および最終冷間圧延を経て厚さ０．１２ｍ
ｍのブレージングフィン材を製造した。クラッド率は片
面１５％の両面クラッドフィン材である。得られたフィ
ン材につき、フッ化物フラックスを塗布した後、ろう付
時と同様に窒素ガス中で６００℃×３分間の加熱処理を
行った後、引張試験を行った。また、犠牲陽極効果を評
価するため、ｐＨ３に調整した３％ＮａＣｌ水溶液中に
１時間浸漬後、自然電極電位を測定した。

【００４０】また、フィン材にコルゲート加工を行った
後、Ａｌ−０．４０％Ｃｕ−０．１５％Ｍｎ合金の押出
形材と組み合わせて図１のようなサーペンタイン型コア
を組立、フッ化物フラックスろう付けを行ったときのろ
う付け状況を調べた。

【００４１】以上の結果をまとめて表２に示す。

【００４２】

【表１】

【００４３】

【表２】

【００４４】

【表３】

【００４５】本発明例のＮo.１Ａ、２Ａ、３Ａ、４Ａ、
５Ａ、６Ａ、７Ａ、８Ａ、８Ｂ、８Ｃ、８Ｄ、８Ｅ、８
Ｆ、はろう付後の強度が１３４ＭＰａ以上と高く、自然
電位が−７３０から−８３０ｍＶと電気化学的に卑であ
り、ろう付状況も良好である。

【００４６】これに対し、比較例のＮo.１Ｂ、３Ｂ、５
Ｂ、７Ｂ、８Ｇは、鋳塊の均質化処理温度が６００℃と
高いため、またＮo.２Ｂ、４Ｂ、６Ｂ、８Ｈは熱間圧延
前の加熱温度が５８０℃と高いため、ろう付後の強度が
低く、また、ろう付時の再結晶粒が微細になり、ろう付
時にフィンの座屈が発生した。Ｎo.１Ｃ、２Ｃ、３Ｃ、
４Ｃ、５Ｃ、６Ｃ、７Ｃ、８Ｋは、いずれも焼鈍温度が
４００℃と高く、析出物が大きく成長するため、ろう付
後の強度が低い。Ｎo.８Ｉは、熱間圧延終了時の温度が
４５０℃と高く、析出物が大きく成長するため、ろう付
後の強度が低い。Ｎo.８Ｊは、焼鈍前の冷間圧延の圧下
率が３０％と低く、また、最終冷間圧延の圧下率が９１
％と高いため、ろう付後の強度が低く、また、ろう付時
の再結晶粒が微細になり、ろう付時にフィンの座屈が生
じた。Ｎo.８Ｌは、焼鈍温度が１５０℃と低く、微細な
化合物の析出が少ないため、ろう付後の強度が低い。

【００４７】

【発明の効果】本発明によれば、ろう付後の強度が高
く、さらに耐高温座屈性及び犠牲陽極作用を有するクラ
ッドフィン材を提供することができる。熱交換器のフィ
ンを薄肉化することが可能となり、熱交換器の軽量化、
コスト低減に寄与することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明のクラッドフィン材を用いて作製される
サーペンタイン型コアの概略図。

【符号の説明】

１ フィン材 ２ 作動流体通路材料

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 加藤 健志 東京都港区新橋５丁目11番３号 住友軽金 属工業株式会社内 (72)発明者 蘇 建堂 東京都港区新橋５丁目11番３号 住友軽金 属工業株式会社内

Claims (8)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 Ｍｎ：０．５〜２．２％（重量％、以下
   同様）、Ｓｉ：０．３５％を越え１．２％以下を含有
   し、残部が不可避的不純物及びＡｌからなる合金の鋳塊
   を、４００〜５６０℃で均質化処理したものを芯材と
   し、これにＡｌ−Ｓｉ系あるいはＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合
   金を皮材としたものを、４００〜５５０℃に加熱して熱
   間圧延を開始し、３００℃以下で熱間圧延を終了した
   後、４０％以上の圧下率で冷間圧延を施し、１８０℃以
   上２４０℃未満で焼鈍をした後、さらに、５〜５０％の
   圧下率で冷間仕上げ圧延を行うことを特徴とする熱交換
   器用高強度アルミニウム合金クラッドフィン材の製造方
   法。
2. 【請求項２】 Ｍｎ：０．５〜２．２％、Ｓｉ：０．３
   ５％を越え１．２％以下を含有し、さらに、Ｚｎ：０．
   ５〜３．０％、Ｓｎ：０．０１〜０．１％、Ｉｎ：０．
   ００５〜０．１％、Ｇａ：０．０１〜０．２％の群から
   選ばれた１種または２種以上を含有し、残部が不可避的
   不純物及びＡｌからなる合金の鋳塊を、４００〜５６０
   ℃で均質化処理したものを芯材とし、これにＡｌ−Ｓｉ
   系あるいはＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金を皮材としたもの
   を、４００〜５５０℃に加熱して熱間圧延を開始し、３
   ００℃以下で熱間圧延を終了した後、４０％以上の圧下
   率で冷間圧延を施し、１８０℃以上２４０℃未満で焼鈍
   をした後、さらに、５〜５０％の圧下率で冷間仕上げ圧
   延を行うことを特徴とする熱交換器用高強度アルミニウ
   ム合金クラッドフィン材の製造方法。
3. 【請求項３】 Ｍｎ：０．５〜２．２％、Ｓｉ：０．３
   ５％を越え１．２％以下を含有し、さらに、Ｚｎ：０．
   ５〜３．０％、Ｓｎ：０．０１〜０．１％、Ｉｎ：０．
   ００５〜０．１％、Ｇａ：０．０１〜０．２％の群から
   選ばれた１種または２種以上、及びＺｒ：０．２５％以
   下、Ｃｒ：０．２５％以下の群から選ばれた１種又は２
   種を含有し、残部が不可避的不純物及びＡｌからなる合
   金の鋳塊を、４００〜５６０℃で均質化処理したものを
   芯材とし、これにＡｌ−Ｓｉ系あるいはＡｌ−Ｓｉ−Ｍ
   ｇ系合金を皮材としたものを、４００〜５５０℃に加熱
   して熱間圧延を開始し、３００℃以下で熱間圧延を終了
   した後、４０％以上の圧下率で冷間圧延を施し、１８０
   ℃以上２４０℃未満で焼鈍をした後、さらに、５〜５０
   ％の圧下率で冷間仕上げ圧延を行うことを特徴とする熱
   交換器用高強度アルミニウム合金クラッドフィン材の製
   造方法。
4. 【請求項４】 Ｍｎ：０．５〜２．２％、Ｓｉ：０．３
   ５％を越え１．２％以下を含有し、さらに、Ｚｎ：０．
   ５〜３．０％、Ｓｎ：０．０１〜０．１％、Ｉｎ：０．
   ００５〜０．１％、Ｇａ：０．０１〜０．２％の群から
   選ばれた１種または２種以上と、Ｚｒ：０．２５％以
   下、Ｃｒ：０．２５％以下の群から選ばれた１種又は２
   種、及びＭｇ：０．０５〜１．０％、Ｃｕ：０．３％以
   下、Ｆｅ：０．１〜０．６％の群から選ばれた１種また
   は２種以上を含有し、残部が不可避的不純物及びＡｌか
   らなる合金の鋳塊を、４００〜５６０℃で均質化処理し
   たものを芯材とし、これにＡｌ−Ｓｉ系あるいはＡｌ−
   Ｓｉ−Ｍｇ系合金を皮材としたものを、４００〜５５０
   ℃に加熱して熱間圧延を開始し、３００℃以下で熱間圧
   延を終了した後、４０％以上の圧下率で冷間圧延を施
   し、１８０℃以上２４０℃未満で焼鈍をした後、さら
   に、５〜５０％の圧下率で冷間仕上げ圧延を行うことを
   特徴とする熱交換器用高強度アルミニウム合金クラッド
   フィン材の製造方法。
5. 【請求項５】 Ｍｎ：０．５〜２．２％、Ｓｉ：０．３
   ５％を越え１．２％以下を含有し、さらに、Ｚｎ：０．
   ５〜３．０％、Ｓｎ：０．０１〜０．１％、Ｉｎ：０．
   ００５〜０．１％、Ｇａ：０．０１〜０．２％の群から
   選ばれた１種または２種以上及びＭｇ：０．０５〜１．
   ０％、Ｃｕ：０．３％以下、Ｆｅ：０．１〜０．６％の
   群から選ばれた１種または２種以上を含有し、残部が不
   可避的不純物及びＡｌからなる合金の鋳塊を、４００〜
   ５６０℃で均質化処理したものを芯材とし、これにＡｌ
   −Ｓｉ系あるいはＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金を皮材とした
   ものを、４００〜５５０℃に加熱して熱間圧延を開始
   し、３００℃以下で熱間圧延を終了した後、４０％以上
   の圧下率で冷間圧延を施し、１８０℃以上２４０℃未満
   で焼鈍をした後、さらに、５〜５０％の圧下率で冷間仕
   上げ圧延を行うことを特徴とする熱交換器用高強度アル
   ミニウム合金クラッドフィン材の製造方法。
6. 【請求項６】 Ｍｎ：０．５〜２．２％、Ｓｉ：０．３
   ５％を越え１．２％以下を含有し、さらに、Ｚｒ：０．
   ２５％以下、Ｃｒ：０．２５％以下の群から選ばれた１
   種又は２種を含有し、残部が不可避的不純物及びＡｌか
   らなる合金の鋳塊を、４００〜５６０℃で均質化処理し
   たものを芯材とし、これにＡｌ−Ｓｉ系あるいはＡｌ−
   Ｓｉ−Ｍｇ系合金を皮材としたものを、４００〜５５０
   ℃に加熱して熱間圧延を開始し、３００℃以下で熱間圧
   延を終了した後、４０％以上の圧下率で冷間圧延を施
   し、１８０℃以上２４０℃未満で焼鈍をした後、さら
   に、５〜５０％の圧下率で冷間仕上げ圧延を行うことを
   特徴とする熱交換器用高強度アルミニウム合金クラッド
   フィン材の製造方法。
7. 【請求項７】 Ｍｎ：０．５〜２．２％、Ｓｉ：０．３
   ５％を越え１．２％以下を含有し、さらに、Ｚｒ：０．
   ２５％以下、Ｃｒ：０．２５％以下の群から選ばれた１
   種又は２種、及びＭｇ：０．０５〜１．０％、Ｃｕ：
   ０．３％以下、Ｆｅ：０．１〜０．６％の群から選ばれ
   た１種または２種以上を含有し、残部が不可避的不純物
   及びＡｌからなる合金の鋳塊を、４００〜５６０℃で均
   質化処理したものを芯材とし、これにＡｌ−Ｓｉ系ある
   いはＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金を皮材としたものを、４０
   ０〜５５０℃に加熱して熱間圧延を開始し、３００℃以
   下で熱間圧延を終了した後、４０％以上の圧下率で冷間
   圧延を施し、１８０℃以上２４０℃未満で焼鈍をした
   後、さらに、５〜５０％の圧下率で冷間仕上げ圧延を行
   うことを特徴とする熱交換器用高強度アルミニウム合金
   クラッドフィン材の製造方法。
8. 【請求項８】 Ｍｎ：０．５〜２．２％、Ｓｉ：０．３
   ５％を越え１．２％以下を含有し、さらに、Ｍｇ：０．
   ０５〜１．０％、Ｃｕ：０．３％以下、Ｆｅ：０．１〜
   ０．６％の群から選ばれた１種または２種以上を含有
   し、残部が不可避的不純物及びＡｌからなる合金の鋳塊
   を、４００〜５６０℃で均質化処理したものを芯材と
   し、これにＡｌ−Ｓｉ系あるいはＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合
   金を皮材としたものを、４００〜５５０℃に加熱して熱
   間圧延を開始し、３００℃以下で熱間圧延を終了した
   後、４０％以上の圧下率で冷間圧延を施し、１８０℃以
   上２４０℃未満で焼鈍をした後、さらに、５〜５０％の
   圧下率で冷間仕上げ圧延を行うことを特徴とする熱交換
   器用高強度アルミニウム合金クラッドフィン材の製造方
   法。