JPH05287106A - 熱可塑性樹脂発泡性組成物 - Google Patents
熱可塑性樹脂発泡性組成物Info
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- JPH05287106A JPH05287106A JP4086988A JP8698892A JPH05287106A JP H05287106 A JPH05287106 A JP H05287106A JP 4086988 A JP4086988 A JP 4086988A JP 8698892 A JP8698892 A JP 8698892A JP H05287106 A JPH05287106 A JP H05287106A
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- thermoplastic resin
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- Manufacture Of Porous Articles, And Recovery And Treatment Of Waste Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 炭酸ガスを発泡剤として、低圧力で高倍率発
泡体を容易かつ安全に製造することが可能な熱可塑性樹
脂発泡性組成物を提供する。 【構成】 (a) オレフィン系樹脂および／またはスチレ
ン系樹脂と、(b) 下記(1) 式で表される炭酸ガスの１０
０〜１７０℃での溶解度係数ｋが０．４以上の樹脂（好
ましくは、エチレン−ビニルアセテート系樹脂）からな
る樹脂組成物に、炭酸ガスを溶解せしめた熱可塑性樹脂
発泡性組成物。 Ｃ＝ｋＰ …(1) ここで、Ｃ：溶融樹脂への溶解ガス
濃度［cc／ｇ］、ｋ：溶解度係数［cc(STP) ／ｇ・atm
］、Ｐ：ガス圧力［atm ］を表す。
泡体を容易かつ安全に製造することが可能な熱可塑性樹
脂発泡性組成物を提供する。 【構成】 (a) オレフィン系樹脂および／またはスチレ
ン系樹脂と、(b) 下記(1) 式で表される炭酸ガスの１０
０〜１７０℃での溶解度係数ｋが０．４以上の樹脂（好
ましくは、エチレン−ビニルアセテート系樹脂）からな
る樹脂組成物に、炭酸ガスを溶解せしめた熱可塑性樹脂
発泡性組成物。 Ｃ＝ｋＰ …(1) ここで、Ｃ：溶融樹脂への溶解ガス
濃度［cc／ｇ］、ｋ：溶解度係数［cc(STP) ／ｇ・atm
］、Ｐ：ガス圧力［atm ］を表す。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、熱可塑性樹脂発泡性組
成物に関し、さらに詳しくは、クリーンな発泡剤である
炭酸ガスを溶解せしめた熱可塑性樹脂発泡性組成物に関
する。本発明で得られる発泡体は、断熱材、緩衝材、シ
ール材、フロート材等の多方面へ適用される。
成物に関し、さらに詳しくは、クリーンな発泡剤である
炭酸ガスを溶解せしめた熱可塑性樹脂発泡性組成物に関
する。本発明で得られる発泡体は、断熱材、緩衝材、シ
ール材、フロート材等の多方面へ適用される。
【０００２】
【従来の技術】従来より、熱可塑性樹脂発泡体の製造方
法としては、熱分解型化学発泡剤を樹脂に練り込み、該
発泡剤の分解温度以上に加熱することにより発泡せしめ
る化学発泡剤法と、ブタン、ペンタン、ジクロロジフル
オロメタン（フロンＲ−１２）のような樹脂の融点以下
に沸点を有するガスまたは揮発性液体を溶融樹脂に圧入
した後、低圧域に放出して発泡せしめるガス発泡法が知
られている。
法としては、熱分解型化学発泡剤を樹脂に練り込み、該
発泡剤の分解温度以上に加熱することにより発泡せしめ
る化学発泡剤法と、ブタン、ペンタン、ジクロロジフル
オロメタン（フロンＲ−１２）のような樹脂の融点以下
に沸点を有するガスまたは揮発性液体を溶融樹脂に圧入
した後、低圧域に放出して発泡せしめるガス発泡法が知
られている。
【０００３】化学発泡剤法では、均一かつ微細な独立気
泡を有する発泡体が得られるが、発泡体中に発泡剤の分
解残渣が含有されたままであるため、発泡体の変色、臭
気の発生、食品衛生上の問題などが生じる。
泡を有する発泡体が得られるが、発泡体中に発泡剤の分
解残渣が含有されたままであるため、発泡体の変色、臭
気の発生、食品衛生上の問題などが生じる。
【０００４】一方、ガス発泡法については、使用する発
泡剤がブタン、ペンタンのような低沸点有機溶剤の場
合、発泡体製造時に爆発性のガスが発生するので爆発の
危険が生じる。また、使用する発泡剤がジクロロジフル
オロメタン（フロンＲ−１２）の場合、爆発の危険も少
なく、発泡時の気化に伴う蒸発潜熱により気泡膜が急激
に冷却固化され、さらにセル膜に対するガス透過性が小
さいため高発泡体が得られやすいという利点はある。し
かし、オゾン層破壊等の環境問題があり、フロン系ガス
は全廃の方向へ進んでいる。
泡剤がブタン、ペンタンのような低沸点有機溶剤の場
合、発泡体製造時に爆発性のガスが発生するので爆発の
危険が生じる。また、使用する発泡剤がジクロロジフル
オロメタン（フロンＲ−１２）の場合、爆発の危険も少
なく、発泡時の気化に伴う蒸発潜熱により気泡膜が急激
に冷却固化され、さらにセル膜に対するガス透過性が小
さいため高発泡体が得られやすいという利点はある。し
かし、オゾン層破壊等の環境問題があり、フロン系ガス
は全廃の方向へ進んでいる。
【０００５】上記問題点を解決するためにＣＯ2 、
Ｎ2 、空気のような無機ガスや水を発泡剤とする方法が
開示されている。
Ｎ2 、空気のような無機ガスや水を発泡剤とする方法が
開示されている。
【０００６】特開昭６０−３１５３８号公報には、ポリ
プロピレン樹脂の無機ガスによる押出発泡が開示されて
いる。しかしながら、この方法では、ガスの樹脂に対す
る溶解度が低いために高倍率の発泡体は得られない。発
泡倍率を上げるためには高圧でガスを圧入する必要があ
る。該高圧混合溶解物は押出機口金から大気中へ押し出
されるまで、その高圧状態が保たれなければならない。
もし、押出機または口金内で圧力が下がると樹脂とガス
は分離し、高倍率・均一微細気泡・表面平滑な発泡体は
できない。また、口金まで高圧状態が保たれたとして
も、口金から大気中へ出た瞬間の圧力変化が大きいため
急激なガス分離が起こり、樹脂は膨張速度に伸張に耐え
られず、引き裂かれた状態になり、高倍率で美麗な発泡
体は得られない。
プロピレン樹脂の無機ガスによる押出発泡が開示されて
いる。しかしながら、この方法では、ガスの樹脂に対す
る溶解度が低いために高倍率の発泡体は得られない。発
泡倍率を上げるためには高圧でガスを圧入する必要があ
る。該高圧混合溶解物は押出機口金から大気中へ押し出
されるまで、その高圧状態が保たれなければならない。
もし、押出機または口金内で圧力が下がると樹脂とガス
は分離し、高倍率・均一微細気泡・表面平滑な発泡体は
できない。また、口金まで高圧状態が保たれたとして
も、口金から大気中へ出た瞬間の圧力変化が大きいため
急激なガス分離が起こり、樹脂は膨張速度に伸張に耐え
られず、引き裂かれた状態になり、高倍率で美麗な発泡
体は得られない。
【０００７】また、英国特許第８９９３８９号には、架
橋したポリエチレンを耐圧容器中Ｎ 2 ガスにより発泡す
る方法が開示されている。しかしながら、この方法で
は、高倍率の発泡体を得るためには、非常に高圧力が必
要であるため、危険であり、設備コストも高く、また作
業効率も悪い。さらに、連続長尺物の発泡成形は困難で
ある。
橋したポリエチレンを耐圧容器中Ｎ 2 ガスにより発泡す
る方法が開示されている。しかしながら、この方法で
は、高倍率の発泡体を得るためには、非常に高圧力が必
要であるため、危険であり、設備コストも高く、また作
業効率も悪い。さらに、連続長尺物の発泡成形は困難で
ある。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、前記
従来技術の欠点を克服し、クリーンな炭酸ガスを用い
て、低圧力で高倍率発泡体を容易かつ安全に製造するこ
とが可能な熱可塑性樹脂発泡性組成物を提供することに
ある。
従来技術の欠点を克服し、クリーンな炭酸ガスを用い
て、低圧力で高倍率発泡体を容易かつ安全に製造するこ
とが可能な熱可塑性樹脂発泡性組成物を提供することに
ある。
【０００９】本発明者らは前記課題を解決するために鋭
意研究した結果、ポリオレフィン系樹脂および／または
スチレン系樹脂と、発泡体の製造温度１００〜１７０℃
での炭酸ガスの溶解度係数ｋが０．４以上の樹脂からな
る樹脂組成物に、炭酸ガスを溶解せしめた熱可塑性樹脂
発泡性組成物を用いれば、低圧力溶解含浸で高倍率発泡
体を容易に安全に製造できることを見出だした。本発明
者らは、これらの知見に基づいて、本発明を完成するに
至った。
意研究した結果、ポリオレフィン系樹脂および／または
スチレン系樹脂と、発泡体の製造温度１００〜１７０℃
での炭酸ガスの溶解度係数ｋが０．４以上の樹脂からな
る樹脂組成物に、炭酸ガスを溶解せしめた熱可塑性樹脂
発泡性組成物を用いれば、低圧力溶解含浸で高倍率発泡
体を容易に安全に製造できることを見出だした。本発明
者らは、これらの知見に基づいて、本発明を完成するに
至った。
【００１０】
【課題を解決するための手段】すなわち、本発明によれ
ば、(a) オレフィン系樹脂および／またはスチレン系樹
脂と、(b) 下記(1) 式で表される炭酸ガスの１００〜１
７０℃での溶解度係数ｋが０．４以上の樹脂からなる樹
脂組成物に、炭酸ガスを溶解せしめたことを特徴とする
熱可塑性樹脂発泡性組成物。
ば、(a) オレフィン系樹脂および／またはスチレン系樹
脂と、(b) 下記(1) 式で表される炭酸ガスの１００〜１
７０℃での溶解度係数ｋが０．４以上の樹脂からなる樹
脂組成物に、炭酸ガスを溶解せしめたことを特徴とする
熱可塑性樹脂発泡性組成物。
【００１１】Ｃ＝ｋＰ …(1) ここで、 Ｃは溶融樹脂への溶解ガス濃度［cc／ｇ］ ｋは溶解度係数 ［cc(STP) ／ｇ・atm ］ Ｐはガス圧力 ［atm ］
を表す。
を表す。
【００１２】また、本発明によれば、前記熱可塑性樹脂
発泡性組成物を発泡して得られる熱可塑性樹脂発泡体が
提供せられる。
発泡性組成物を発泡して得られる熱可塑性樹脂発泡体が
提供せられる。
【００１３】一般に、ガスの溶融樹脂に対する溶解は、
P.L.Durillら（A.I.Ch.E.Journal.Vol.12,No.6,1966 ）
によれば、ヘンリーの法則に従うとされ、上記(1) 式の
如くの関係がある。
P.L.Durillら（A.I.Ch.E.Journal.Vol.12,No.6,1966 ）
によれば、ヘンリーの法則に従うとされ、上記(1) 式の
如くの関係がある。
【００１４】さらに、P.L.Durillらによると、１８８℃
における炭酸ガスの各樹脂に対するｋ188 の値は表１に
示される。
における炭酸ガスの各樹脂に対するｋ188 の値は表１に
示される。
【００１５】
【表１】 例えば、発泡倍率３０倍のポリスチレン発泡体を得るに
は、ポリスチレン１ｇにつき２９ｃｃ以上の炭酸ガスを
溶解させなければならない。この溶解量を得る圧力は
(1) 式より最低でも、 Ｐ＝Ｃ／ｋ188 ＝29／0.220 ＝131.8(atm) という極めて高圧が必要となる。
は、ポリスチレン１ｇにつき２９ｃｃ以上の炭酸ガスを
溶解させなければならない。この溶解量を得る圧力は
(1) 式より最低でも、 Ｐ＝Ｃ／ｋ188 ＝29／0.220 ＝131.8(atm) という極めて高圧が必要となる。
【００１６】本発明は、(a) オレフィン系樹脂および／
またはスチレン系樹脂に、(b) 前記１００〜１７０℃で
の溶解度係数ｋが０．４以上の樹脂を添加することによ
り、低圧でありながら、高倍率発泡体が得られるもので
ある。
またはスチレン系樹脂に、(b) 前記１００〜１７０℃で
の溶解度係数ｋが０．４以上の樹脂を添加することによ
り、低圧でありながら、高倍率発泡体が得られるもので
ある。
【００１７】このように本発明において、(b) の樹脂を
１００〜１７０℃の温度範囲における溶解度係数ｋが
０．４以上とするのは、発泡の際の加熱の温度条件がこ
の温度範囲にあるからである。
１００〜１７０℃の温度範囲における溶解度係数ｋが
０．４以上とするのは、発泡の際の加熱の温度条件がこ
の温度範囲にあるからである。
【００１８】本発明で用いられるオレフィン系樹脂とし
ては、ポリエチレン、ポリプロピレン、エチレン−プロ
ピレン共重合体、エチレン−エチルアクリレート共重合
体、塩素化ポリエチレン、ポリブテン等が挙げられる。
これらは単独で用いられてもよいし、２種以上のものが
用いられてもよい。また、スチレン系樹脂としては、ス
チレン単独重合体、スチレン分を５０重量％以上含む共
重合体等が挙げられる。これらは単独で用いられてもよ
いし、２種以上のものが用いられてもよい。
ては、ポリエチレン、ポリプロピレン、エチレン−プロ
ピレン共重合体、エチレン−エチルアクリレート共重合
体、塩素化ポリエチレン、ポリブテン等が挙げられる。
これらは単独で用いられてもよいし、２種以上のものが
用いられてもよい。また、スチレン系樹脂としては、ス
チレン単独重合体、スチレン分を５０重量％以上含む共
重合体等が挙げられる。これらは単独で用いられてもよ
いし、２種以上のものが用いられてもよい。
【００１９】本発明で用いられる炭酸ガスの溶解度係数
ｋが０．４以上の樹脂としては、エチレン−ビニルアセ
テート樹脂、エチレン−ビニルアセテート樹脂にビニル
アセテートをグラフトしたもの、エチレン−ビニルアセ
テート樹脂のアセテート部分が部分的または全てケン化
されたもの、ポリビニルアセテート樹脂等が挙げられ
る。これらのうちエチレン−ビニルアセテート系樹脂が
好ましい。これらは単独で用いられてもよいし、２種以
上のものが用いられてもよい。
ｋが０．４以上の樹脂としては、エチレン−ビニルアセ
テート樹脂、エチレン−ビニルアセテート樹脂にビニル
アセテートをグラフトしたもの、エチレン−ビニルアセ
テート樹脂のアセテート部分が部分的または全てケン化
されたもの、ポリビニルアセテート樹脂等が挙げられ
る。これらのうちエチレン−ビニルアセテート系樹脂が
好ましい。これらは単独で用いられてもよいし、２種以
上のものが用いられてもよい。
【００２０】本発明において、(a) オレフィン系樹脂お
よび／またはスチレン系樹脂と、(b) 炭酸ガスの１００
〜１７０℃での溶解度係数ｋが０．４以上の樹脂の配合
比は、(a) の樹脂１００重量部に対して、(b) の樹脂５
〜５０重量部であることが好ましく、より好ましくは１
０〜４０重量部である。(b) の樹脂の配合量が５重量部
未満の場合は、樹脂組成物に対する炭酸ガスの溶解度は
あまり大きくならないため低圧力で高倍率の発泡体が得
られない。一方、(b) の樹脂の配合量が５０重量部を越
える場合は、(b) の樹脂影響で樹脂組成物の耐熱性が低
下し好ましくない。
よび／またはスチレン系樹脂と、(b) 炭酸ガスの１００
〜１７０℃での溶解度係数ｋが０．４以上の樹脂の配合
比は、(a) の樹脂１００重量部に対して、(b) の樹脂５
〜５０重量部であることが好ましく、より好ましくは１
０〜４０重量部である。(b) の樹脂の配合量が５重量部
未満の場合は、樹脂組成物に対する炭酸ガスの溶解度は
あまり大きくならないため低圧力で高倍率の発泡体が得
られない。一方、(b) の樹脂の配合量が５０重量部を越
える場合は、(b) の樹脂影響で樹脂組成物の耐熱性が低
下し好ましくない。
【００２１】本発明では気泡核形成剤を添加することが
好ましい。気泡核形成剤としては、炭酸カルシウム、ク
レー、タルク、酸化マグネシウム、酸化亜鉛、カーボン
ブラック、二酸化ケイ素、酸化チタン、クエン酸、炭酸
水素ナトリウム、脂肪酸のアルカリ土類金属塩等が挙げ
られる。気泡核形成剤を用いることによって、樹脂組成
物から得られる発泡体の気泡が細かく均一になり好まし
い。
好ましい。気泡核形成剤としては、炭酸カルシウム、ク
レー、タルク、酸化マグネシウム、酸化亜鉛、カーボン
ブラック、二酸化ケイ素、酸化チタン、クエン酸、炭酸
水素ナトリウム、脂肪酸のアルカリ土類金属塩等が挙げ
られる。気泡核形成剤を用いることによって、樹脂組成
物から得られる発泡体の気泡が細かく均一になり好まし
い。
【００２２】本発明の熱可塑性樹脂発泡性組成物は、必
要に応じて架橋されていてもよい。架橋方法としては、
電子線を照射して架橋する方法、有機過酸化物を添
加して加熱によりラジカルを発生させて架橋する方法、
オレフィン系樹脂と、−Ｃ＝Ｃ基および−Ｓｉ（Ｏ
Ｒ）ｎ［Ｒ；Ｈまたはアルキル基、ｎ＝２または３］を
有するシラン化合物を遊離ラジカル発生剤の存在下に加
熱することによりシラングラフト化ポリオレフィンを製
造し、水および必要に応じてシラノール縮合触媒によっ
て架橋させる方法等が挙げられる。また、必要に応じて
架橋助剤を加えても架橋してもよい。架橋することによ
って特にオレフィン系樹脂は、発泡が容易になる。ただ
し架橋した場合には、成形方法が限定されてしまい好ま
しくない場合もある。
要に応じて架橋されていてもよい。架橋方法としては、
電子線を照射して架橋する方法、有機過酸化物を添
加して加熱によりラジカルを発生させて架橋する方法、
オレフィン系樹脂と、−Ｃ＝Ｃ基および−Ｓｉ（Ｏ
Ｒ）ｎ［Ｒ；Ｈまたはアルキル基、ｎ＝２または３］を
有するシラン化合物を遊離ラジカル発生剤の存在下に加
熱することによりシラングラフト化ポリオレフィンを製
造し、水および必要に応じてシラノール縮合触媒によっ
て架橋させる方法等が挙げられる。また、必要に応じて
架橋助剤を加えても架橋してもよい。架橋することによ
って特にオレフィン系樹脂は、発泡が容易になる。ただ
し架橋した場合には、成形方法が限定されてしまい好ま
しくない場合もある。
【００２３】また、本発明の発泡性組成物には、必要に
応じて充填剤、抗酸化剤、顔料、難燃剤、前記(a) の樹
脂と(b) の樹脂との相溶化剤等を添加してもよい。
応じて充填剤、抗酸化剤、顔料、難燃剤、前記(a) の樹
脂と(b) の樹脂との相溶化剤等を添加してもよい。
【００２４】本発明の発泡性組成物を用いて発泡体を製
造する方法としては、押出機で発泡する方法、圧力容器
中で発泡する方法等が挙げられる。
造する方法としては、押出機で発泡する方法、圧力容器
中で発泡する方法等が挙げられる。
【００２５】押出機で発泡させる方法としては、前記
(a) の樹脂と(b) の樹脂からなる樹脂組成物を押出機に
投入し、押出機の途中に設けられたガス圧入孔から炭酸
ガスを圧入して、溶融状態にある樹脂組成物を押出発泡
する方法、あらかじめ前記(b) の樹脂に炭酸ガスを溶
解させておき、ドライブレンドにより本発明の樹脂組成
物を製造し、必要に応じて押出機の途中から炭酸ガスを
圧入して押出発泡する方法、前記(b) の樹脂以外の本
発明の樹脂組成物を押出機のホッパーから供給し、溶融
状態の該組成物に、あらかじめ炭酸ガスを溶解させた前
記(b) の樹脂および炭酸ガスを同時にまたは別々に注入
して押出発泡する方法等が挙げられる。
(a) の樹脂と(b) の樹脂からなる樹脂組成物を押出機に
投入し、押出機の途中に設けられたガス圧入孔から炭酸
ガスを圧入して、溶融状態にある樹脂組成物を押出発泡
する方法、あらかじめ前記(b) の樹脂に炭酸ガスを溶
解させておき、ドライブレンドにより本発明の樹脂組成
物を製造し、必要に応じて押出機の途中から炭酸ガスを
圧入して押出発泡する方法、前記(b) の樹脂以外の本
発明の樹脂組成物を押出機のホッパーから供給し、溶融
状態の該組成物に、あらかじめ炭酸ガスを溶解させた前
記(b) の樹脂および炭酸ガスを同時にまたは別々に注入
して押出発泡する方法等が挙げられる。
【００２６】圧力容器中で該組成物の発泡体を製造する
には、まず前記(a) の樹脂と(b) の樹脂からなる樹脂組
成物を溶融混練し、シート状もしくはブロック状に成形
する。該成形体を圧力容器中に投入し、炭酸ガスを充満
させて(a) の樹脂の軟化点以上に加熱・加圧する。架橋
する場合には、架橋はこの時の加熱により行なうか、も
しくは圧力容器投入前に行なう。炭酸ガスを十分に該樹
脂組成物に溶解させた後、減圧することにより発泡体が
製造できる。
には、まず前記(a) の樹脂と(b) の樹脂からなる樹脂組
成物を溶融混練し、シート状もしくはブロック状に成形
する。該成形体を圧力容器中に投入し、炭酸ガスを充満
させて(a) の樹脂の軟化点以上に加熱・加圧する。架橋
する場合には、架橋はこの時の加熱により行なうか、も
しくは圧力容器投入前に行なう。炭酸ガスを十分に該樹
脂組成物に溶解させた後、減圧することにより発泡体が
製造できる。
【００２７】
【実施例】以下に実施例により本発明を具体的に説明す
るが、本発明はこれらに限定されるものではない。
るが、本発明はこれらに限定されるものではない。
【００２８】［実施例１］ 低密度ポリエチレン（三菱油化社製、ＺＣ−４０、ＭＩ＝０．３） １００重量部 エチレン−ビニルアセテート樹脂（三菱油化社製、Ｘ−５０１、ＶＡ＝２８％ 、ｋ113 ＝０．６１） ３５重量部 気泡核形成剤：タルク（平均粒径１５μｍ） １重量部 抗酸化剤 ０．６重量部 上記組成物をドライブレンドし、１３０℃に設定された
ベントタイプφ６５mm押出機（Ｌ／Ｄ＝３５）のホッパ
ーに供給し、ベント部より炭酸ガスを６５kg／cm2 の圧
力で圧入し、２０kg／h の吐出量で１１３℃に設定され
たφ２mmの口金よりロッド状に押出発泡した。かくして
得られた発泡体は、発泡倍率が２８倍、発泡体の径がφ
１０．４mmで均一微細気泡の発泡体であった。
ベントタイプφ６５mm押出機（Ｌ／Ｄ＝３５）のホッパ
ーに供給し、ベント部より炭酸ガスを６５kg／cm2 の圧
力で圧入し、２０kg／h の吐出量で１１３℃に設定され
たφ２mmの口金よりロッド状に押出発泡した。かくして
得られた発泡体は、発泡倍率が２８倍、発泡体の径がφ
１０．４mmで均一微細気泡の発泡体であった。
【００２９】［比較例１］エチレン−ビニルアセテート
樹脂を添加しなかったこと以外は実施例１と同様にし
て、発泡体を製造した。かくして得られた発泡体は発泡
倍率が１３．５倍、発泡体の径がφ４mmであった。
樹脂を添加しなかったこと以外は実施例１と同様にし
て、発泡体を製造した。かくして得られた発泡体は発泡
倍率が１３．５倍、発泡体の径がφ４mmであった。
【００３０】［実施例２］ 実施例１と同じエチレン−ビニルアセテート樹脂（ｋ130 ＝０．５５） ４０重量部 ポリスチレン（重合度１５００、Ｔｇ＝１０１℃） １００重量部 気泡核形成剤：タルク（平均粒径１５μｍ） １重量部 抗酸化剤 ０．６重量部 上記組成物をドライブレンドし、１７０℃に設定された
ベントタイプφ６５mm押出機（Ｌ／Ｄ＝３５）のホッパ
ーに供給し、ベント部より炭酸ガスを５０kg／cm2 の圧
力で圧入し、２０kg／h の吐出量で１３０℃に設定され
たφ２mmの口金よりロッド状に押出発泡した。かくして
得られた発泡体は、発泡倍率が２０倍、発泡体の径がφ
８mmで均一微細気泡の発泡体であった。
ベントタイプφ６５mm押出機（Ｌ／Ｄ＝３５）のホッパ
ーに供給し、ベント部より炭酸ガスを５０kg／cm2 の圧
力で圧入し、２０kg／h の吐出量で１３０℃に設定され
たφ２mmの口金よりロッド状に押出発泡した。かくして
得られた発泡体は、発泡倍率が２０倍、発泡体の径がφ
８mmで均一微細気泡の発泡体であった。
【００３１】［比較例２］エチレン−ビニルアセテート
樹脂を添加しなかったこと以外は実施例２と同様にして
発泡体を製造した。かくして得られた発泡体は、発泡倍
率が１２．５倍、気泡体の径がφ４mmで気泡が粗かっ
た。
樹脂を添加しなかったこと以外は実施例２と同様にして
発泡体を製造した。かくして得られた発泡体は、発泡倍
率が１２．５倍、気泡体の径がφ４mmで気泡が粗かっ
た。
【００３２】［実施例３］ 低密度ポリエチレン（三菱油化社製、ＺＨ−５１、ＭＩ＝２．８、軟化温度１ １２．５℃） １００重量部 実施例１と同じエチレン−ビニルアセテート樹脂（ｋ115 ＝０．６０） ３５重量部 抗酸化剤 ０．６重量部 上記組成物を１３０℃に設定されたロールで混練後、プ
レスにより２mmのシートに成形した。該シート成形体に
電圧５００ｋｅｖ、照射線量５Ｍｒａｄの電子線を両面
に照射し架橋した。次いで、該成形体を圧力容器に投入
し、炭酸ガスを充満させ、５０kg／cm2 、１１５℃に２
時間保ち、その後減圧し冷却して発泡体を得た。かくし
て得られた発泡体は、発泡倍率が２４倍の均一微細気泡
の発泡体であった。
レスにより２mmのシートに成形した。該シート成形体に
電圧５００ｋｅｖ、照射線量５Ｍｒａｄの電子線を両面
に照射し架橋した。次いで、該成形体を圧力容器に投入
し、炭酸ガスを充満させ、５０kg／cm2 、１１５℃に２
時間保ち、その後減圧し冷却して発泡体を得た。かくし
て得られた発泡体は、発泡倍率が２４倍の均一微細気泡
の発泡体であった。
【００３３】［比較例３］エチレン−ビニルアセテート
樹脂を添加しなかったこと以外は実施例３と同様にして
発泡体を製造した。かくして得られた発泡体は、発泡倍
率が１３倍の気泡の粗い発泡体であった。
樹脂を添加しなかったこと以外は実施例３と同様にして
発泡体を製造した。かくして得られた発泡体は、発泡倍
率が１３倍の気泡の粗い発泡体であった。
【００３４】
【発明の効果】本発明による熱可塑性樹脂発泡性組成物
は、(a) オレフィン系樹脂および／またはスチレン系樹
脂に、これよりも炭酸ガスの溶解度がより大きい(b) 炭
酸ガスの１００〜１７０℃での溶解度係数ｋが０．４以
上の樹脂を添加してなるので、低圧力でより安全に作業
性よく、高倍率の発泡体を製造することができる。ま
た、発泡剤が炭酸ガスであることから発泡体製造に際し
て、環境汚染の心配がない。
は、(a) オレフィン系樹脂および／またはスチレン系樹
脂に、これよりも炭酸ガスの溶解度がより大きい(b) 炭
酸ガスの１００〜１７０℃での溶解度係数ｋが０．４以
上の樹脂を添加してなるので、低圧力でより安全に作業
性よく、高倍率の発泡体を製造することができる。ま
た、発泡剤が炭酸ガスであることから発泡体製造に際し
て、環境汚染の心配がない。
【００３５】本発明による発泡体は、断熱材、緩衝材、
シール材、フロート材等の多方面への適用が可能であり
極めて有用である。
シール材、フロート材等の多方面への適用が可能であり
極めて有用である。
Claims (3)
- 【請求項１】 (a) オレフィン系樹脂および／またはス
チレン系樹脂と、(b) 下記(1) 式で表される炭酸ガスの
１００〜１７０℃での溶解度係数ｋが０．４以上の樹脂
からなる樹脂組成物に、炭酸ガスを溶解せしめたことを
特徴とする熱可塑性樹脂発泡性組成物。 Ｃ＝ｋＰ …(1) ここで、 Ｃは溶融樹脂への溶解ガス濃度［cc／ｇ］ ｋは溶解度係数 ［cc(STP) ／ｇ・atm ］ Ｐはガス圧力 ［atm ］
を表す。 - 【請求項２】 炭酸ガスの溶解度係数ｋが０．４以上で
ある樹脂がエチレン−ビニルアセテート系樹脂である、
請求項１記載の熱可塑性樹脂発泡性組成物。 - 【請求項３】 請求項１または２に記載の熱可塑性樹脂
発泡性組成物を発泡して得られる熱可塑性樹脂発泡体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4086988A JPH05287106A (ja) | 1992-04-08 | 1992-04-08 | 熱可塑性樹脂発泡性組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4086988A JPH05287106A (ja) | 1992-04-08 | 1992-04-08 | 熱可塑性樹脂発泡性組成物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05287106A true JPH05287106A (ja) | 1993-11-02 |
Family
ID=13902251
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4086988A Pending JPH05287106A (ja) | 1992-04-08 | 1992-04-08 | 熱可塑性樹脂発泡性組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05287106A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003073494A (ja) * | 2001-09-03 | 2003-03-12 | Mitsui Chemicals Inc | 発泡体の製造方法、その発泡体およびその用途 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63155307A (ja) * | 1986-12-19 | 1988-06-28 | Shin Caterpillar Mitsubishi Ltd | 無人自走体の障害物監視システム |
-
1992
- 1992-04-08 JP JP4086988A patent/JPH05287106A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63155307A (ja) * | 1986-12-19 | 1988-06-28 | Shin Caterpillar Mitsubishi Ltd | 無人自走体の障害物監視システム |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003073494A (ja) * | 2001-09-03 | 2003-03-12 | Mitsui Chemicals Inc | 発泡体の製造方法、その発泡体およびその用途 |
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