JPH05247681A - 亜鉛メッキ合金化鋼からなる基体上に鉄の含有量の高い鉄−亜鉛合金のフラッシュコーティングを析出して形成させるための電解浴およびその方法 - Google Patents
亜鉛メッキ合金化鋼からなる基体上に鉄の含有量の高い鉄−亜鉛合金のフラッシュコーティングを析出して形成させるための電解浴およびその方法Info
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- JPH05247681A JPH05247681A JP4331881A JP33188192A JPH05247681A JP H05247681 A JPH05247681 A JP H05247681A JP 4331881 A JP4331881 A JP 4331881A JP 33188192 A JP33188192 A JP 33188192A JP H05247681 A JPH05247681 A JP H05247681A
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25D—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PRODUCTION OF COATINGS; ELECTROFORMING; APPARATUS THEREFOR
- C25D3/00—Electroplating: Baths therefor
- C25D3/02—Electroplating: Baths therefor from solutions
- C25D3/56—Electroplating: Baths therefor from solutions of alloys
- C25D3/562—Electroplating: Baths therefor from solutions of alloys containing more than 50% by weight of iron or nickel or cobalt
Abstract
(57)【要約】
【目的】 亜鉛メッキ合金化鋼からなる基体上に、鉄の
含有量が高く析出量の多いフラッシュコーティングを形
成するために、鉄−亜鉛合金の電解コーティングを施す
ための浴を提供する。 【構成】 亜鉛メッキ合金化鋼からなる基体上に鉄−亜
鉛合金のフラッシュコーティングを析出して形成させる
ための電解浴であって、塩化物形態でのＦe2+イオン６
０〜１２０ｇ/ｌと、塩化物形態でのＺn2+イオン２０〜
６０ｇ/ｌと、ＫＣl ２００〜２８０ｇ/ｌとアスコルビ
ン酸０.５〜１０ｇ/ｌと、ＫＯＨ ０〜２ｇ/ｌとを含有
し、かつｐＨが約１.５〜約２.５の水性媒体からなるこ
とを特徴とする電解浴。
含有量が高く析出量の多いフラッシュコーティングを形
成するために、鉄−亜鉛合金の電解コーティングを施す
ための浴を提供する。 【構成】 亜鉛メッキ合金化鋼からなる基体上に鉄−亜
鉛合金のフラッシュコーティングを析出して形成させる
ための電解浴であって、塩化物形態でのＦe2+イオン６
０〜１２０ｇ/ｌと、塩化物形態でのＺn2+イオン２０〜
６０ｇ/ｌと、ＫＣl ２００〜２８０ｇ/ｌとアスコルビ
ン酸０.５〜１０ｇ/ｌと、ＫＯＨ ０〜２ｇ/ｌとを含有
し、かつｐＨが約１.５〜約２.５の水性媒体からなるこ
とを特徴とする電解浴。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、亜鉛メッキ合金化鋼か
らなる基体、特に "ガルバニールドシート（galvanneal
ed sheet）”として知られる亜鉛メッキ合金化鋼からな
る板材の上に、鉄−亜鉛合金のフラッシュコーティング
を施すための浴、およびその方法に関する。
らなる基体、特に "ガルバニールドシート（galvanneal
ed sheet）”として知られる亜鉛メッキ合金化鋼からな
る板材の上に、鉄−亜鉛合金のフラッシュコーティング
を施すための浴、およびその方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】”亜鉛メッキ合金化板材 "は、鋼板をる
つぼ内の溶融亜鉛に浸漬し、コーティングされた板材を
熱処理することによって得られるコーティング鋼からな
る板材である。熱処理に続いて、基体の鉄の一部は亜鉛
コーティング層中に拡散し、従って熱処理後の亜鉛コー
ティング層は１０％の範囲の鉄を含有している。しか
し、これら板材はいくつかの欠点を有し、最も著しいも
のは、電気泳動操作の間にピット（食孔）が形成される
現象であり、それによって板材は特定の用途、例えば自
動車製造において不都合が生じ、塗装処理後にでこぼこ
の表面が生じる傾向がある。
つぼ内の溶融亜鉛に浸漬し、コーティングされた板材を
熱処理することによって得られるコーティング鋼からな
る板材である。熱処理に続いて、基体の鉄の一部は亜鉛
コーティング層中に拡散し、従って熱処理後の亜鉛コー
ティング層は１０％の範囲の鉄を含有している。しか
し、これら板材はいくつかの欠点を有し、最も著しいも
のは、電気泳動操作の間にピット（食孔）が形成される
現象であり、それによって板材は特定の用途、例えば自
動車製造において不都合が生じ、塗装処理後にでこぼこ
の表面が生じる傾向がある。
【０００３】別の欠点は、これら板材は高い皿押し圧力
がかかったときの摩擦係数が高いことであり、これによ
り板材は他の用途に適さなくなる。
がかかったときの摩擦係数が高いことであり、これによ
り板材は他の用途に適さなくなる。
【０００４】これらの欠点を克服するために最近用いら
れている手段は、フラッシュコーティングと呼ばれる１
μｍ未満の厚さの鉄−亜鉛合金のコーティングを形成す
ることである。これらフラッシュコーティングは、不溶
性のアノードを含む装置において、硫酸塩媒体中にＦe
2+イオンとＺn2+イオンを含有する浴を用いて工業的に
析出形成される。
れている手段は、フラッシュコーティングと呼ばれる１
μｍ未満の厚さの鉄−亜鉛合金のコーティングを形成す
ることである。これらフラッシュコーティングは、不溶
性のアノードを含む装置において、硫酸塩媒体中にＦe
2+イオンとＺn2+イオンを含有する浴を用いて工業的に
析出形成される。
【０００５】しかし、そのような浴による析出量は、Ｆ
e3+イオンの形成によって低下する。これらＦe3+イオン
の形成を避けるために、様々な溶液が提案されている。
ＪＰ-５７／３１５０４は、鉄−亜鉛の電解析出のため
の下記の組成を有する浴を記載している： ＺnＳＯ4・７Ｈ2Ｏ：１５０ｇ/ｌ ＦeＳＯ4・７Ｈ2Ｏ：３００ｇ/ｌ （ＮＨ4)2ＳＯ4 ： ３０ｇ/ｌ この浴のｐＨは１.２である。Ｆe3+イオンの濃度は、浴
を亜鉛粒子または鉄粒子で満たしたベッドに通すことに
よってコントロールされる。
e3+イオンの形成によって低下する。これらＦe3+イオン
の形成を避けるために、様々な溶液が提案されている。
ＪＰ-５７／３１５０４は、鉄−亜鉛の電解析出のため
の下記の組成を有する浴を記載している： ＺnＳＯ4・７Ｈ2Ｏ：１５０ｇ/ｌ ＦeＳＯ4・７Ｈ2Ｏ：３００ｇ/ｌ （ＮＨ4)2ＳＯ4 ： ３０ｇ/ｌ この浴のｐＨは１.２である。Ｆe3+イオンの濃度は、浴
を亜鉛粒子または鉄粒子で満たしたベッドに通すことに
よってコントロールされる。
【０００６】しかし、この公知の先行技術は、他の種々
の利点があるにもかかわらず、析出量が不十分であると
いう欠点を有する。析出量を増大させるためには、理論
的には電解圧力を高くすればよいが、しかし出願人は、
それによって孔食現象が促進され、従ってそれは全く受
け入れ難いことを見いだした。さらに、電解圧力を極度
に高くすればエネルギー的に費用が非常に高くなる。
の利点があるにもかかわらず、析出量が不十分であると
いう欠点を有する。析出量を増大させるためには、理論
的には電解圧力を高くすればよいが、しかし出願人は、
それによって孔食現象が促進され、従ってそれは全く受
け入れ難いことを見いだした。さらに、電解圧力を極度
に高くすればエネルギー的に費用が非常に高くなる。
【０００７】
【発明の目的】本発明の目的は、亜鉛メッキ合金化鋼か
らなる基体上に、鉄の含有量が高く析出量の多いフラッ
シュコーティングを形成するために、鉄−亜鉛合金の電
解コーティングを施すための浴を提供することである。
らなる基体上に、鉄の含有量が高く析出量の多いフラッ
シュコーティングを形成するために、鉄−亜鉛合金の電
解コーティングを施すための浴を提供することである。
【０００８】
【発明の構成】本発明に係る電解浴は、塩化物形態での
Ｆe2+イオン６０〜１２０ｇ/ｌと、塩化物形態でのＺn
2+イオン２０〜６０ｇ/ｌと、ＫＣl ２００〜２８０ｇ/
ｌとアスコルビン酸０.５〜１０ｇ/ｌと、ＫＯＨ ０〜
２ｇ/ｌとを含有し、かつｐＨが約１.５〜約２.５、好
ましくは約２の水性媒体からなることを特徴とする。
Ｆe2+イオン６０〜１２０ｇ/ｌと、塩化物形態でのＺn
2+イオン２０〜６０ｇ/ｌと、ＫＣl ２００〜２８０ｇ/
ｌとアスコルビン酸０.５〜１０ｇ/ｌと、ＫＯＨ ０〜
２ｇ/ｌとを含有し、かつｐＨが約１.５〜約２.５、好
ましくは約２の水性媒体からなることを特徴とする。
【０００９】電解浴中で塩化物イオンを用いることによ
って、浴の導電性が増大し、従って電解反応の効率が増
大することが可能となる。ＫＣl の存在もまた電解浴の
導電性を増大させ、従って鉄−亜鉛フラッシュコーティ
ングの析出のためのエネルギーコストを低減させること
を可能にする。さらに、ＫＯＨの存在はｐＨが増大する
ことによって浴の腐食性を低下させるのに寄与し、従っ
てコーティング操作の間の亜鉛メッキ合金化鋼板の腐食
が抑制される。
って、浴の導電性が増大し、従って電解反応の効率が増
大することが可能となる。ＫＣl の存在もまた電解浴の
導電性を増大させ、従って鉄−亜鉛フラッシュコーティ
ングの析出のためのエネルギーコストを低減させること
を可能にする。さらに、ＫＯＨの存在はｐＨが増大する
ことによって浴の腐食性を低下させるのに寄与し、従っ
てコーティング操作の間の亜鉛メッキ合金化鋼板の腐食
が抑制される。
【００１０】Ｆe2+／Ｆe2+＋Ｚn2+の比率は６０〜８０
重量％であるのが好ましい。
重量％であるのが好ましい。
【００１１】本発明の別の主題は、亜鉛メッキ合金化
鋼、特に亜鉛メッキ合金化鋼板からなる基体上に鉄−亜
鉛合金のフラッシュコーティングを電解析出させるため
の方法であって、その方法は、溶解性のアノードを含む
装置内で、カソードを構成する基体を、２０〜２００Ａ
/ｄｍ2の電流密度を有し温度が５５〜６５℃の本発明に
係る電解浴に接触させて設置して、それによって、鉄を
６０重量％以上、好ましくは約８０重量％含有する鉄−
亜鉛コーティングを形成させることからなる。
鋼、特に亜鉛メッキ合金化鋼板からなる基体上に鉄−亜
鉛合金のフラッシュコーティングを電解析出させるため
の方法であって、その方法は、溶解性のアノードを含む
装置内で、カソードを構成する基体を、２０〜２００Ａ
/ｄｍ2の電流密度を有し温度が５５〜６５℃の本発明に
係る電解浴に接触させて設置して、それによって、鉄を
６０重量％以上、好ましくは約８０重量％含有する鉄−
亜鉛コーティングを形成させることからなる。
【００１２】亜鉛メッキ合金化鋼からなる板材は、厚さ
が０.１〜１μｍ、好ましくは０.５μｍの鉄−亜鉛フラ
ッシュコーティングを有する。電流密度は約１００Ａ/
ｄｍ2であるのが好ましい。
が０.１〜１μｍ、好ましくは０.５μｍの鉄−亜鉛フラ
ッシュコーティングを有する。電流密度は約１００Ａ/
ｄｍ2であるのが好ましい。
【００１３】亜鉛メッキ合金化鋼からなる基体は、例え
ば "ガルバニールドシート”として知られる亜鉛メッキ
合金化鋼の板材であり、電解浴中でのその移動速度は約
２０〜約２００ｍ/分であるのが好ましく、より好まし
くは１００ｍ/分である。
ば "ガルバニールドシート”として知られる亜鉛メッキ
合金化鋼の板材であり、電解浴中でのその移動速度は約
２０〜約２００ｍ/分であるのが好ましく、より好まし
くは１００ｍ/分である。
【００１４】溶解性のアノードは鉄からなるのが好まし
いが、亜鉛であってもよく、例えばインゴット、シー
ト、粒子、粉末、あるいはその他の適当な形態で用い
る。
いが、亜鉛であってもよく、例えばインゴット、シー
ト、粒子、粉末、あるいはその他の適当な形態で用い
る。
【００１５】アスコルビン酸は、形成されるＦe3+イオ
ンの量を、下記の式に従ってＦe3+イオンをＦe2+イオン
に還元することによってコントロールする機能を有す
る： ２Ｆe3+＋Ｃ6Ｈ8Ｏ6 → ２Ｆe2+＋Ｃ6Ｈ6Ｏ6＋２Ｈ+
ンの量を、下記の式に従ってＦe3+イオンをＦe2+イオン
に還元することによってコントロールする機能を有す
る： ２Ｆe3+＋Ｃ6Ｈ8Ｏ6 → ２Ｆe2+＋Ｃ6Ｈ6Ｏ6＋２Ｈ+
【００１６】
【実施例】本発明に係る方法の実施例を以下に記載す
る。
る。
【００１７】実施例 １ 浴の組成： Ｆe2+（ＦeＣl2の形で） ： ８４ｇ/ｌ Ｚn2+（ＺnＣl2の形で） ： ３６ｇ/ｌ ＫＣl ： ２５０ｇ/ｌ アスコルビン酸 ： ５ｇ/ｌ ＫＯＨ ： ０.５ｇ/ｌ Ｈ2Ｏ ： 残部 浴のｐＨは約２である。
【００１８】鉄−亜鉛合金のフラッシュコーティング
を、鉄を１０％含有していて層の重量が５０ｇ/ｍ2の亜
鉛−鉄コーティングからなる"ガルバニールドシート”
上に析出させる。本発明に係るフラッシュコーティング
は、鉄のアノードと、カソードを構成するコーティング
されるべきシートとを用いて形成される。
を、鉄を１０％含有していて層の重量が５０ｇ/ｍ2の亜
鉛−鉄コーティングからなる"ガルバニールドシート”
上に析出させる。本発明に係るフラッシュコーティング
は、鉄のアノードと、カソードを構成するコーティング
されるべきシートとを用いて形成される。
【００１９】浴の温度は６０℃である。電流密度は１０
０Ａ/ｄｍ2である。鋼のストリップの移動速度は１００
ｍ/ｍｉｎである。
０Ａ/ｄｍ2である。鋼のストリップの移動速度は１００
ｍ/ｍｉｎである。
【００２０】得られたフラッシュコーティングの厚さは
０.５μｍで、鉄の含有量は８０％であった。析出量は
９０％である。
０.５μｍで、鉄の含有量は８０％であった。析出量は
９０％である。
【００２１】引き続いて行った試験によって、出願人
は、驚くべきことにまた予期せざることに、亜鉛メッキ
合金化鋼板上に鉄−亜鉛フラッシュコーティングを析出
させるために特殊な電解浴を用いる本発明の方法によれ
ば、コーティングされた亜鉛メッキ合金化鋼板は、一方
において成形が非常に容易となり、他方では、通常用い
られる電気泳動電圧において孔食現象が抑制されること
によって塗装後の外観が改善されることを確認した。
は、驚くべきことにまた予期せざることに、亜鉛メッキ
合金化鋼板上に鉄−亜鉛フラッシュコーティングを析出
させるために特殊な電解浴を用いる本発明の方法によれ
ば、コーティングされた亜鉛メッキ合金化鋼板は、一方
において成形が非常に容易となり、他方では、通常用い
られる電気泳動電圧において孔食現象が抑制されること
によって塗装後の外観が改善されることを確認した。
【００２２】この孔食現象の抑制によって、例えば自動
車の車体製造業者に大きな融通性をもたらし、特に、生
産性を高めるために、コーティングされた鋼の塗装後の
外観を損なう危険性を回避しつつ電気泳動電圧を高くす
ることができる。
車の車体製造業者に大きな融通性をもたらし、特に、生
産性を高めるために、コーティングされた鋼の塗装後の
外観を損なう危険性を回避しつつ電気泳動電圧を高くす
ることができる。
【００２３】試験 １ この試験は、本発明の方法に係る鉄−亜鉛フラッシュコ
ーティングでコーティングした亜鉛メッキ合金化鋼板の
使用の容易性を、摩擦試験によって確認することを目的
とする。
ーティングでコーティングした亜鉛メッキ合金化鋼板の
使用の容易性を、摩擦試験によって確認することを目的
とする。
【００２４】試験はＮo.１とＮo.２の亜鉛メッキ合金化
鋼板の二つの試料について行われ、鉄−亜鉛合金からな
るそれらのコーティングは、鋼板をるつぼ内の溶融亜鉛
中に浸漬し、それによってコーティングされた鋼板を熱
処理することによって通常の方法で得られた。 このよ
うにして形成された鉄−亜鉛合金のコーティングは鉄の
含有量が１０％の範囲であり、両方の試料について厚さ
が８μｍのオーダーであり、亜鉛メッキ合金化鋼板から
なる金属基体の厚さは０.７ｍｍのオーダーであった。
各々の試料は、長さが４０ｃｍであり、幅が４ｃｍであ
った。
鋼板の二つの試料について行われ、鉄−亜鉛合金からな
るそれらのコーティングは、鋼板をるつぼ内の溶融亜鉛
中に浸漬し、それによってコーティングされた鋼板を熱
処理することによって通常の方法で得られた。 このよ
うにして形成された鉄−亜鉛合金のコーティングは鉄の
含有量が１０％の範囲であり、両方の試料について厚さ
が８μｍのオーダーであり、亜鉛メッキ合金化鋼板から
なる金属基体の厚さは０.７ｍｍのオーダーであった。
各々の試料は、長さが４０ｃｍであり、幅が４ｃｍであ
った。
【００２５】Ｎo.２の試料は、本発明に係る下記の組成
を有する電解コーティング浴に接触して置かれた。
を有する電解コーティング浴に接触して置かれた。
【００２６】実施例 ２ Ｆe2+（ＦeＣl2の形で） ： ９６ｇ/ｌ Ｚn2+（ＺnＣl2の形で） ： ２４ｇ/ｌ ＫＣl ： ２２０ｇ/ｌ アスコルビン酸 ： ５ｇ/ｌ ＫＯＨ ： ２.８ｇ/ｌ Ｈ2Ｏ ： 残部 浴のｐＨは約２である。
【００２７】本発明に係るフラッシュコーティングは、
鉄のアノードを用いて下記の条件に従って形成された： 浴の温度 ： ６０℃ 電流密度 ： ８０Ａ/ｄｍ2 試料の移動速度 ： １００ｍ/ｍｉｎ またコーティングの厚さは０.５μｍで、鉄の割合は９
１％であった。
鉄のアノードを用いて下記の条件に従って形成された： 浴の温度 ： ６０℃ 電流密度 ： ８０Ａ/ｄｍ2 試料の移動速度 ： １００ｍ/ｍｉｎ またコーティングの厚さは０.５μｍで、鉄の割合は９
１％であった。
【００２８】摩擦試験は、各々の試料を工具とジャッキ
（例えば水圧ジャッキ）の間に垂直に設置し、この場合
ジャッキは一般に用いられる皿押し圧力に相当する可変
圧力を試料に負荷するものであり、一方、試料は０.１
ｍ/ｍｉｎの一定速度で皿押し圧力に比例する力を伴っ
て垂直に上方へ引っ張られる。この試験の実施に先立っ
て、接触している種々の要素はシェル２７６９Ｅタイプ
の油を用いて潤滑された。
（例えば水圧ジャッキ）の間に垂直に設置し、この場合
ジャッキは一般に用いられる皿押し圧力に相当する可変
圧力を試料に負荷するものであり、一方、試料は０.１
ｍ/ｍｉｎの一定速度で皿押し圧力に比例する力を伴っ
て垂直に上方へ引っ張られる。この試験の実施に先立っ
て、接触している種々の要素はシェル２７６９Ｅタイプ
の油を用いて潤滑された。
【００２９】各々の試料について、試料と工具の間の摩
擦係数が、各々の皿押し圧力について測定された。得ら
れた結果を添付の図１と図２に示す。
擦係数が、各々の皿押し圧力について測定された。得ら
れた結果を添付の図１と図２に示す。
【００３０】図１において摩擦係数の増大は非常に著し
く、この増大は亜鉛メッキ合金化鋼板を成形するために
は有害である。摩擦係数は皿押し圧力が７０３バールの
ときに最大となり、０.１９５９である。
く、この増大は亜鉛メッキ合金化鋼板を成形するために
は有害である。摩擦係数は皿押し圧力が７０３バールの
ときに最大となり、０.１９５９である。
【００３１】これに対して、図２は鉄−亜鉛フラッシュ
コーティングした亜鉛メッキ合金化鋼板は成形に完全に
適していることを明らかに示していて、皿押し圧力が７
００バールのときに摩擦係数はわずかに０.１０８３で
ある。
コーティングした亜鉛メッキ合金化鋼板は成形に完全に
適していることを明らかに示していて、皿押し圧力が７
００バールのときに摩擦係数はわずかに０.１０８３で
ある。
【００３２】試験 ２ この試験の目的は、本発明に係る鉄−亜鉛フラッシュコ
ーティングした亜鉛メッキ合金化鋼板の、電気泳動操作
の間の耐孔食性を示すことである。
ーティングした亜鉛メッキ合金化鋼板の、電気泳動操作
の間の耐孔食性を示すことである。
【００３３】試験は、試験１に記載したのと同様の亜鉛
メッキ合金化鋼板からなる二つの試料Ｎo.１およびＮo.
２について行われる。各々の試料をＰＰＧ Ｃorona Ｂl
ackＥＤ ３００２タイプの電気泳動に供して、厚さが約
１５μｍの第１層の塗装を施し、次いで焼付けを行う。
メッキ合金化鋼板からなる二つの試料Ｎo.１およびＮo.
２について行われる。各々の試料をＰＰＧ Ｃorona Ｂl
ackＥＤ ３００２タイプの電気泳動に供して、厚さが約
１５μｍの第１層の塗装を施し、次いで焼付けを行う。
【００３４】試験は、電気泳動操作の間に電解液に様々
な電圧をかけて、二つの試料にかけた各々の電圧につい
て、表面積１ｃｍ2 当たりのピット（食孔）の数を記録
することにより、行う。
な電圧をかけて、二つの試料にかけた各々の電圧につい
て、表面積１ｃｍ2 当たりのピット（食孔）の数を記録
することにより、行う。
【００３５】この試験の結果を表１に示す。亜鉛メッキ
合金化鋼板について孔食現象は２２０Ｖのオーダーの電
気泳動電圧で現れるが、一方、本発明に係る鉄−亜鉛フ
ラッシュでコーティングした亜鉛メッキ合金化鋼板にお
いては、この現象は２６０Ｖの電気泳動電圧で初めて現
れる。
合金化鋼板について孔食現象は２２０Ｖのオーダーの電
気泳動電圧で現れるが、一方、本発明に係る鉄−亜鉛フ
ラッシュでコーティングした亜鉛メッキ合金化鋼板にお
いては、この現象は２６０Ｖの電気泳動電圧で初めて現
れる。
【表１】表 １ 電気泳動操作の間の耐孔食性 表中の記号 ０： ０ Ｘ： １〜６ ＄： ６〜２０ /： 試験を行わなかった
【図１】従来の亜鉛メッキ合金化鋼板について行った摩
擦試験の結果を示すグラフである。
擦試験の結果を示すグラフである。
【図２】本発明に係る鉄−亜鉛フラッシュコーティング
を施した亜鉛メッキ合金化鋼板について行った摩擦試験
の結果を示すグラフである。
を施した亜鉛メッキ合金化鋼板について行った摩擦試験
の結果を示すグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ジャーク・ケレ フランス共和国 57190 フロランジュ, リュー・クロワ・サン・ジャーク（番地な し) (72)発明者 アラン・ポパデネ フランス共和国 57100 ティオンヴィル, アレ・ポアンカレ １ (72)発明者 イザベル・スーウェデ フランス共和国 57100 ティオンヴィル, プロムナード・ルクレール ３ア (72)発明者 シルヴィアーヌ・ヴァジダ フランス共和国 57100 ティオンヴィル, ルート・ドゥ・ラ・ブリケリー 58
Claims (10)
- 【請求項１】 亜鉛メッキ合金化鋼からなる基体上に鉄
−亜鉛合金のフラッシュコーティングを析出して形成さ
せるための電解浴であって、塩化物形態でのＦe2+イオ
ン６０〜１２０ｇ/ｌと、塩化物形態でのＺn2+イオン２
０〜６０ｇ/ｌと、ＫＣl ２００〜２８０ｇ/ｌとアスコ
ルビン酸０.５〜１０ｇ/ｌと、ＫＯＨ０〜２ｇ/ｌとを
含有し、かつｐＨが約１.５〜約２.５の水性媒体からな
ることを特徴とする電解浴。 - 【請求項２】 ｐＨが約２であることを特徴とする、請
求項１に記載の電解浴。 - 【請求項３】 Ｆe2+イオンとＺn2+イオンの合計量に対
するＦe2+イオンの量の比率が６０〜８０重量％である
ことを特徴とする、請求項１に記載の電解浴。 - 【請求項４】 下記の組成： Ｆe2+（ＦeＣl2の形で） ： ８４ｇ/ｌ Ｚn2+（ＺnＣl2の形で） ： ３６ｇ/ｌ ＫＣl ： ２５０ｇ/ｌ アスコルビン酸 ： ５ｇ/ｌ ＫＯＨ ： ０.５ｇ/ｌ Ｈ2Ｏ ： 残部 を有し、浴のｐＨが約２であることを特徴とする、請求
項１〜３のいずれかに記載の電解浴。 - 【請求項５】 亜鉛メッキ合金化鋼からなる基体上に鉄
−亜鉛合金のコーティングを電解析出させるための方法
であって、溶解性のアノードを含む装置内で、カソード
を構成する基体を、２０〜２００Ａ/ｄｍ2の電流密度を
有し温度が５５〜６５℃の請求項１〜４のいずれかに記
載する電解コーティング浴に接触させて配置して、それ
によって、鉄を６０重量％以上、好ましくは約８０重量
％含有する鉄−亜鉛コーティングを形成させることを特
徴とする方法。 - 【請求項６】 鉄を約８０重量％含有する鉄−亜鉛合金
のコーティングを析出させることを特徴とする、請求項
５に記載の方法。 - 【請求項７】 電流密度が約１００Ａ/ｄｍ2であること
を特徴とする、請求項５または６に記載の方法。 - 【請求項８】 基体が亜鉛メッキ合金化鋼からなる板材
であり、浴中での板材の移動速度が約２０〜約２００ｍ
/分、好ましくは１００ｍ/分であることを特徴とする、
請求項７に記載の方法。 - 【請求項９】 請求項５〜８のいずれかに記載の方法に
よってコーティングされた亜鉛メッキ合金化鋼板であっ
て、鉄−亜鉛合金のフラッシュコーティングが鉄を６０
重量％以上、好ましくは８０重量％含有することを特徴
とする前記鋼板。 - 【請求項１０】 鉄−亜鉛合金のフラッシュコーティン
グの厚さが０.１〜１μｍ、好ましくは０.５μｍである
ことを特徴とする、請求項９に記載の亜鉛メッキ合金化
鋼板。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
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