JPH05247522A - 高清浄度ステンレス鋼の溶製方法 - Google Patents
高清浄度ステンレス鋼の溶製方法Info
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- JPH05247522A JPH05247522A JP4864792A JP4864792A JPH05247522A JP H05247522 A JPH05247522 A JP H05247522A JP 4864792 A JP4864792 A JP 4864792A JP 4864792 A JP4864792 A JP 4864792A JP H05247522 A JPH05247522 A JP H05247522A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 Crの損失の少ない高生産性のＲＨ法を利用し
た、ステンレス鋼の溶製方法について提案する。 【構成】 中炭素域まで脱炭したステンレス鋼用溶鋼
に、酸素ガスを供給しつつ真空脱炭を行うＲＨ処理を施
し、引続きリムド処理及びキルド処理を行い、次いで真
空槽を取鍋内溶鋼から引抜いた後、取鍋内スラグ上に還
元剤を添加し、その後取鍋内にガスを供給してスラグを
撹拌することによって、スラグ中Cr2O3 含有率を低下し
て介在物性欠陥の発生を抑制する。
た、ステンレス鋼の溶製方法について提案する。 【構成】 中炭素域まで脱炭したステンレス鋼用溶鋼
に、酸素ガスを供給しつつ真空脱炭を行うＲＨ処理を施
し、引続きリムド処理及びキルド処理を行い、次いで真
空槽を取鍋内溶鋼から引抜いた後、取鍋内スラグ上に還
元剤を添加し、その後取鍋内にガスを供給してスラグを
撹拌することによって、スラグ中Cr2O3 含有率を低下し
て介在物性欠陥の発生を抑制する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、ＲＨ法によるステン
レス鋼の脱炭処理、特に酸素を供給しながらの脱炭処理
を有利に実現するステンレス鋼の溶製方法に関する。
レス鋼の脱炭処理、特に酸素を供給しながらの脱炭処理
を有利に実現するステンレス鋼の溶製方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】真空下での酸素を供給しながらの脱炭処
理、すなわち送酸脱炭を利用したステンレス鋼の精錬に
は、ＲＨ法およびＶＯＤ法がある。まずＲＨ法は、例え
ば「ＣＡＭＰ−ＩＳＩＪ」No.3（1990）P.107 に示され
ているように、転炉型脱炭炉での脱炭処理を中炭素域で
止めることによりCrの損失を抑え、その後真空槽内に酸
素を供給し、真空下で目標Ｃ濃度まで脱炭する手法であ
る。
理、すなわち送酸脱炭を利用したステンレス鋼の精錬に
は、ＲＨ法およびＶＯＤ法がある。まずＲＨ法は、例え
ば「ＣＡＭＰ−ＩＳＩＪ」No.3（1990）P.107 に示され
ているように、転炉型脱炭炉での脱炭処理を中炭素域で
止めることによりCrの損失を抑え、その後真空槽内に酸
素を供給し、真空下で目標Ｃ濃度まで脱炭する手法であ
る。
【０００３】また、ＶＯＤ法は、例えば「鉄と鋼」第63
年（1977）第2087頁に示されるように、真空下に置いた
取鍋内の溶鋼を撹拌しつつ上吹きランスから酸素ガスを
供給して脱炭し、その後FeSi及びCaO 等を添加してスラ
グを還元する手法である。この手法は、底吹きガス撹拌
によりスラグ及びメタル間の反応が促進されるため、脱
炭時に生成したCr2O3 を容易に還元できる利点がある。
年（1977）第2087頁に示されるように、真空下に置いた
取鍋内の溶鋼を撹拌しつつ上吹きランスから酸素ガスを
供給して脱炭し、その後FeSi及びCaO 等を添加してスラ
グを還元する手法である。この手法は、底吹きガス撹拌
によりスラグ及びメタル間の反応が促進されるため、脱
炭時に生成したCr2O3 を容易に還元できる利点がある。
【０００４】一方、普通鋼に関して特開平３−2315号公
報には、出鋼後にスラグ還元を行ってからＲＨ処理（脱
炭および／またはキルド処理）を施して高清浄度鋼を得
る方法が開示されている。
報には、出鋼後にスラグ還元を行ってからＲＨ処理（脱
炭および／またはキルド処理）を施して高清浄度鋼を得
る方法が開示されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上記のＲＨ法は、転炉
型脱炭炉で目標炭素量まで脱炭する手法に比べてCrの損
失が少なく生産性の高い点で有利であるが、特に冷間圧
延後のコイルにおいて介在物性欠陥が発生し易いところ
に問題を残していた。これに対してＶＯＤ法は介在物性
欠陥の発生が少ないが、生産性が低くて処理コストの高
い点が不利である。また、普通鋼の分野で知られる、ス
ラグ還元後にＲＨ処理する手法をステンレス鋼に適用す
ると、上記ＲＨ法と同様、送酸脱炭中にCrが酸化されて
Cr2O3 が生成するため、ＲＨ処理に先立つスラグ還元が
無意味になる。
型脱炭炉で目標炭素量まで脱炭する手法に比べてCrの損
失が少なく生産性の高い点で有利であるが、特に冷間圧
延後のコイルにおいて介在物性欠陥が発生し易いところ
に問題を残していた。これに対してＶＯＤ法は介在物性
欠陥の発生が少ないが、生産性が低くて処理コストの高
い点が不利である。また、普通鋼の分野で知られる、ス
ラグ還元後にＲＨ処理する手法をステンレス鋼に適用す
ると、上記ＲＨ法と同様、送酸脱炭中にCrが酸化されて
Cr2O3 が生成するため、ＲＨ処理に先立つスラグ還元が
無意味になる。
【０００６】この発明は、Crの損失の少ない高生産性の
ＲＨ法における、介在物性欠陥の発生を有利に抑制し得
るステンレス鋼の溶製方法について提案することを目的
とする。
ＲＨ法における、介在物性欠陥の発生を有利に抑制し得
るステンレス鋼の溶製方法について提案することを目的
とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】発明者らは、冷間圧延後
のコイルに発生する介在物性欠陥について鋭意研究を重
ねたところ、介在物性欠陥はＲＨ処理後のスラグ中Cr2O
3 含有率と密接に関係することを見出した。すなわち、
図１にＲＨ処理後のスラグ中Cr2O3 含有率と介在物性欠
陥の発生率との関係を示すように、Cr2O3 含有率の増加
に伴って介在物性欠陥の発生率も上昇することがわか
る。従って、Cr2O3 含有率の低下によって、介在物性欠
陥の発生率も低下し得ることが明らかとなった。さら
に、Cr2O3 含有率と代表トータル酸素濃度との関係を示
す図２から、酸素濃度を低減することによってCr2O3 含
有率を低下できることがわかる。以上の実験結果に基づ
いて、ＲＨ処理後に還元処理を充分に行うことによって
介在物性欠陥の発生を抑制し得ることを知見し、この発
明を完成するに到った。
のコイルに発生する介在物性欠陥について鋭意研究を重
ねたところ、介在物性欠陥はＲＨ処理後のスラグ中Cr2O
3 含有率と密接に関係することを見出した。すなわち、
図１にＲＨ処理後のスラグ中Cr2O3 含有率と介在物性欠
陥の発生率との関係を示すように、Cr2O3 含有率の増加
に伴って介在物性欠陥の発生率も上昇することがわか
る。従って、Cr2O3 含有率の低下によって、介在物性欠
陥の発生率も低下し得ることが明らかとなった。さら
に、Cr2O3 含有率と代表トータル酸素濃度との関係を示
す図２から、酸素濃度を低減することによってCr2O3 含
有率を低下できることがわかる。以上の実験結果に基づ
いて、ＲＨ処理後に還元処理を充分に行うことによって
介在物性欠陥の発生を抑制し得ることを知見し、この発
明を完成するに到った。
【０００８】すなわち、この発明は、中炭素域まで脱炭
したステンレス鋼用溶鋼に、酸素ガスを供給しつつ真空
脱炭を行うＲＨ処理を施し、引き続きリムド処理及びキ
ルド処理を行い、次いで、真空槽を取鍋内溶鋼から引抜
いた後、取鍋内スラグ上に還元剤を添加し、その後取鍋
内にガスを供給してスラグを撹拌することを特徴とする
高清浄度ステンレス鋼の溶製方法である。
したステンレス鋼用溶鋼に、酸素ガスを供給しつつ真空
脱炭を行うＲＨ処理を施し、引き続きリムド処理及びキ
ルド処理を行い、次いで、真空槽を取鍋内溶鋼から引抜
いた後、取鍋内スラグ上に還元剤を添加し、その後取鍋
内にガスを供給してスラグを撹拌することを特徴とする
高清浄度ステンレス鋼の溶製方法である。
【０００９】また、実施に当たり、取鍋内へのガス供給
は、深さ：200 〜600 mmで浸漬したランスを介して行う
こと、および取鍋内スラグ中のCr2O3 の含有量を1.2 wt
％以下とすることが有利に適合する。
は、深さ：200 〜600 mmで浸漬したランスを介して行う
こと、および取鍋内スラグ中のCr2O3 の含有量を1.2 wt
％以下とすることが有利に適合する。
【００１０】
【作用】次に、この発明の方法について詳しく述べる。
まず中炭素域まで脱炭したステンレス鋼用溶鋼をＲＨ処
理に供する。すなわち通常は脱炭炉にて0.10〜0.30wt％
の中炭素域まで脱炭した溶鋼を用いる。そして、真空下
で送酸脱炭を行うＲＨ処理は、酸素ガスを真空槽上部の
上吹きランスから溶鋼面に吹付けるか、または溶鋼に浸
漬した羽口から供給して行う。なお真空度は低いほど脱
炭が優先的に進みCrの損失が少なくなるが、低過ぎると
スプラッシュが激しくなって操業不能に陥り、真空下で
あってもCrが酸化してCr2O3 の生成を招く。
まず中炭素域まで脱炭したステンレス鋼用溶鋼をＲＨ処
理に供する。すなわち通常は脱炭炉にて0.10〜0.30wt％
の中炭素域まで脱炭した溶鋼を用いる。そして、真空下
で送酸脱炭を行うＲＨ処理は、酸素ガスを真空槽上部の
上吹きランスから溶鋼面に吹付けるか、または溶鋼に浸
漬した羽口から供給して行う。なお真空度は低いほど脱
炭が優先的に進みCrの損失が少なくなるが、低過ぎると
スプラッシュが激しくなって操業不能に陥り、真空下で
あってもCrが酸化してCr2O3 の生成を招く。
【００１１】次いで、リムド処理を行って、Ｃ−Ｏ反応
により鋼中に溶解している酸素の濃度を低減した後、脱
酸剤、例えばAlおよびSi等を添加するキルド処理を行
う。このキルド処理において、脱炭中に生じたCr2O3 の
一部は鋼中のAlやSiにより還元されるが、限られた処理
時間内に全てのCr2O3 を還元することは困難である。な
ぜなら、ＲＨ法はＶＯＤ法と異なり、スラグおよびメタ
ル界面の攪拌が弱いためである。そこで、キルド処理後
に真空槽を取鍋内溶鋼から引抜いた後、取鍋内スラグ上
に還元剤を添加する。還元剤としては、金属Alまたは金
属Alを含む例えばAl滓などが好適で、その形状は粉末、
粒状またはブリケット状のいずれでもよい。
により鋼中に溶解している酸素の濃度を低減した後、脱
酸剤、例えばAlおよびSi等を添加するキルド処理を行
う。このキルド処理において、脱炭中に生じたCr2O3 の
一部は鋼中のAlやSiにより還元されるが、限られた処理
時間内に全てのCr2O3 を還元することは困難である。な
ぜなら、ＲＨ法はＶＯＤ法と異なり、スラグおよびメタ
ル界面の攪拌が弱いためである。そこで、キルド処理後
に真空槽を取鍋内溶鋼から引抜いた後、取鍋内スラグ上
に還元剤を添加する。還元剤としては、金属Alまたは金
属Alを含む例えばAl滓などが好適で、その形状は粉末、
粒状またはブリケット状のいずれでもよい。
【００１２】しかし、スラグがCr2O3 を多量に含む場合
は、流動性が低く還元剤を添加するだけでは活発に反応
しないことが多いため、還元剤の添加後にランスを浸漬
してガスを吹込み、スラグを攪拌することが肝要であ
る。ここでスラグとともに溶鋼を攪拌すると、溶鋼中の
Si,Mn およびAlが酸化され、これらの成分の溶鋼中含有
量を目標範囲内に収めることが困難となるため、スラグ
のみを攪拌することが重要である。従って、ランスの浸
漬深さは、200 〜600 mmの範囲とすることが好ましい。
すなわち、図３にランスの浸漬深さとAl含有量の的中率
およびスラグ攪拌面積率との関係を示すように、ランス
の浸漬深さが600 mmをこえると上記的中率が99.5％以下
になり、一方、浸漬深さが200 mm未満になると、スラグ
攪拌面積率が低下し攪拌が不十分になる。このスラグの
攪拌によって還元を進行しスラグ中のCr2O3 含有率を低
下できる。ここで攪拌後のスラグ中のCr2O3 含有率は、
先に図１にて示した介在物性欠陥の発生率との関係か
ら、1.2 wt％以下にすることが好ましい。
は、流動性が低く還元剤を添加するだけでは活発に反応
しないことが多いため、還元剤の添加後にランスを浸漬
してガスを吹込み、スラグを攪拌することが肝要であ
る。ここでスラグとともに溶鋼を攪拌すると、溶鋼中の
Si,Mn およびAlが酸化され、これらの成分の溶鋼中含有
量を目標範囲内に収めることが困難となるため、スラグ
のみを攪拌することが重要である。従って、ランスの浸
漬深さは、200 〜600 mmの範囲とすることが好ましい。
すなわち、図３にランスの浸漬深さとAl含有量の的中率
およびスラグ攪拌面積率との関係を示すように、ランス
の浸漬深さが600 mmをこえると上記的中率が99.5％以下
になり、一方、浸漬深さが200 mm未満になると、スラグ
攪拌面積率が低下し攪拌が不十分になる。このスラグの
攪拌によって還元を進行しスラグ中のCr2O3 含有率を低
下できる。ここで攪拌後のスラグ中のCr2O3 含有率は、
先に図１にて示した介在物性欠陥の発生率との関係か
ら、1.2 wt％以下にすることが好ましい。
【００１３】
【実施例】溶鋼（100 ｔ／ヒート）を取鍋内に装入し、
酸素ガスを供給しつつ真空脱炭を行うＲＨ処理を施し、
引き続きリムド処理及およびキルド処理を行い、次い
で、真空槽を取鍋内溶鋼から引抜いた後、取鍋内スラグ
上に還元剤としてAl滓（金属Al：50wt％）100 kgとCaO
100 kgとを添加し、その後、取鍋内のスラグにランスか
らArガスを200Nl/min で供給してスラグを３min にわた
り撹拌した。また、比較として、スラグ還元を施さない
処理も同様に行った。以上の操業における各処理条件お
よびスラグ中Cr2O3 含有率と得られたステンレス鋼のAl
含有量を表１に示す。
酸素ガスを供給しつつ真空脱炭を行うＲＨ処理を施し、
引き続きリムド処理及およびキルド処理を行い、次い
で、真空槽を取鍋内溶鋼から引抜いた後、取鍋内スラグ
上に還元剤としてAl滓（金属Al：50wt％）100 kgとCaO
100 kgとを添加し、その後、取鍋内のスラグにランスか
らArガスを200Nl/min で供給してスラグを３min にわた
り撹拌した。また、比較として、スラグ還元を施さない
処理も同様に行った。以上の操業における各処理条件お
よびスラグ中Cr2O3 含有率と得られたステンレス鋼のAl
含有量を表１に示す。
【００１４】
【表１】
【００１５】
【発明の効果】この発明によれば、鋼中のトータル酸素
濃度が低減されるため、冷間圧延後のコイルにおける介
在物性欠陥の発生を抑制でき、高い生産性のＲＨ処理を
用いて高い品質のステンレス鋼板を提供し得る。
濃度が低減されるため、冷間圧延後のコイルにおける介
在物性欠陥の発生を抑制でき、高い生産性のＲＨ処理を
用いて高い品質のステンレス鋼板を提供し得る。
【図面の簡単な説明】
【図１】ＲＨ処理後のスラグ中Cr2O3 含有率と介在物性
欠陥の発生率との関係を示すグラフである。
欠陥の発生率との関係を示すグラフである。
【図２】Cr2O3 含有率と代表トータル酸素濃度との関係
を示すグラフである。
を示すグラフである。
【図３】ランスの浸漬深さとAl含有量の的中率およびス
ラグ攪拌面積率との関係を示すグラフである。
ラグ攪拌面積率との関係を示すグラフである。
Claims (3)
- 【請求項１】 中炭素域まで脱炭したステンレス鋼用溶
鋼に、酸素ガスを供給しつつ真空脱炭を行うＲＨ処理を
施し、引続きリムド処理及びキルド処理を行い、次いで
真空槽を取鍋内溶鋼から引抜いた後、取鍋内スラグ上に
還元剤を添加し、その後取鍋内にガスを供給してスラグ
を撹拌することを特徴とする高清浄度ステンレス鋼の溶
製方法。 - 【請求項２】 取鍋内へのガス供給は、深さ：200 〜60
0 mmで浸漬したランスを介して行う請求項１に記載の方
法。 - 【請求項３】 取鍋内スラグ中のCr2O3 の含有量を1.2
wt％以下とする請求項１に記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4864792A JPH05247522A (ja) | 1992-03-05 | 1992-03-05 | 高清浄度ステンレス鋼の溶製方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4864792A JPH05247522A (ja) | 1992-03-05 | 1992-03-05 | 高清浄度ステンレス鋼の溶製方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05247522A true JPH05247522A (ja) | 1993-09-24 |
Family
ID=12809157
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4864792A Pending JPH05247522A (ja) | 1992-03-05 | 1992-03-05 | 高清浄度ステンレス鋼の溶製方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05247522A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000079014A1 (de) * | 1999-06-23 | 2000-12-28 | Sms Demag Ag | Verfahren zur rückgewinnung von metallischem chrom aus chromoxid enthaltenden schlacken |
| JP2008248323A (ja) * | 2007-03-30 | 2008-10-16 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 極低Ｓｉ、極低Ｃ、極低Ｓの高Ｎｉ−Ｆｅ合金鋼の製造方法 |
| CN108774663A (zh) * | 2018-07-19 | 2018-11-09 | 张家港宏昌钢板有限公司 | 超低碳高铬钢rh脱碳过程控温保铬方法 |
-
1992
- 1992-03-05 JP JP4864792A patent/JPH05247522A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000079014A1 (de) * | 1999-06-23 | 2000-12-28 | Sms Demag Ag | Verfahren zur rückgewinnung von metallischem chrom aus chromoxid enthaltenden schlacken |
| JP2008248323A (ja) * | 2007-03-30 | 2008-10-16 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 極低Ｓｉ、極低Ｃ、極低Ｓの高Ｎｉ−Ｆｅ合金鋼の製造方法 |
| CN108774663A (zh) * | 2018-07-19 | 2018-11-09 | 张家港宏昌钢板有限公司 | 超低碳高铬钢rh脱碳过程控温保铬方法 |
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