JPH05230604A - 焼付け硬化性成形用アルミニウム合金の製造方法 - Google Patents
焼付け硬化性成形用アルミニウム合金の製造方法Info
- Publication number
- JPH05230604A JPH05230604A JP7022392A JP7022392A JPH05230604A JP H05230604 A JPH05230604 A JP H05230604A JP 7022392 A JP7022392 A JP 7022392A JP 7022392 A JP7022392 A JP 7022392A JP H05230604 A JPH05230604 A JP H05230604A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- temperature
- cooling
- aluminum alloy
- sec
- cooling rate
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Shaping Metal By Deep-Drawing, Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 自動車外板、包装用板材などのように強度が
要求され、しかも焼付け塗装が施される部材として好適
な優れた成形性と焼付け硬化性を有する成形用アルミニ
ウム合金の製造方法を提供する。 【構成】 Ｓｉ０．２〜３．０wt％、Ｍｇ０．２〜３．
０wt％を含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなるアル
ミニウム合金を、４００℃以上の温度で溶体化処理し、
３℃/sec以上の冷却速度で冷却した後、１℃/sec以上の
加熱速度で１５０〜３５０℃の温度に加熱し、その温度
で３０分以下保持し、５０℃/min以上の冷却速度で常温
まで冷却する製造方法。
要求され、しかも焼付け塗装が施される部材として好適
な優れた成形性と焼付け硬化性を有する成形用アルミニ
ウム合金の製造方法を提供する。 【構成】 Ｓｉ０．２〜３．０wt％、Ｍｇ０．２〜３．
０wt％を含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなるアル
ミニウム合金を、４００℃以上の温度で溶体化処理し、
３℃/sec以上の冷却速度で冷却した後、１℃/sec以上の
加熱速度で１５０〜３５０℃の温度に加熱し、その温度
で３０分以下保持し、５０℃/min以上の冷却速度で常温
まで冷却する製造方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は優れた成形性及び焼付け
硬化性を有し、自動車外板、包装用板材などのように強
度が要求され、しかも焼付け塗装が施されるような部材
に適した焼付け硬化性成形用アルミニウム合金の製造方
法に関するものである。
硬化性を有し、自動車外板、包装用板材などのように強
度が要求され、しかも焼付け塗装が施されるような部材
に適した焼付け硬化性成形用アルミニウム合金の製造方
法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、自動車外板には冷延鋼板が主に用
いられていたが、最近になり自動車車体の軽量化要求か
らアルミニウム合金板を使用することが検討されてい
る。自動車外板用アルミニウム合金板としては、プレス
成形性に優れていること、強度が高いこと、耐食性に優
れていることなどが求めれられている。このような要求
を満足する材料としてＪＩＳ５０５２合金、ＪＩＳ５１
８２合金などの５０００系合金（Ａｌ−Ｍｇ系）や、Ｊ
ＩＳ６００９合金、ＪＩＳ６０６１合金などの６０００
系合金（Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系）が用いられている。
いられていたが、最近になり自動車車体の軽量化要求か
らアルミニウム合金板を使用することが検討されてい
る。自動車外板用アルミニウム合金板としては、プレス
成形性に優れていること、強度が高いこと、耐食性に優
れていることなどが求めれられている。このような要求
を満足する材料としてＪＩＳ５０５２合金、ＪＩＳ５１
８２合金などの５０００系合金（Ａｌ−Ｍｇ系）や、Ｊ
ＩＳ６００９合金、ＪＩＳ６０６１合金などの６０００
系合金（Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系）が用いられている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】前記６０００系合金は
プレス成形性が比較的良好であり、焼付け塗装後に高い
強度が得られるため、自動車外板材へ適用されている。
従来の焼付け温度は１８０℃で１時間程度であったが、
焼付け温度が低温、短時間化する傾向があるなかで、焼
付け塗装加熱後に高い強度が求められている。しかしな
がら焼付け塗装加熱後高い強度を有する従来合金では、
焼付け塗装加熱前の成形性が劣り、他方成形性に優れる
従来合金では焼付け塗装加熱後の強度が十分に得られな
かっった。
プレス成形性が比較的良好であり、焼付け塗装後に高い
強度が得られるため、自動車外板材へ適用されている。
従来の焼付け温度は１８０℃で１時間程度であったが、
焼付け温度が低温、短時間化する傾向があるなかで、焼
付け塗装加熱後に高い強度が求められている。しかしな
がら焼付け塗装加熱後高い強度を有する従来合金では、
焼付け塗装加熱前の成形性が劣り、他方成形性に優れる
従来合金では焼付け塗装加熱後の強度が十分に得られな
かっった。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明はこれに鑑み種々
検討の結果、成形性に優れ、高い焼付け硬化性を有する
焼付け硬化性成形用アルミニウム合金の製造方法を開発
したものである。
検討の結果、成形性に優れ、高い焼付け硬化性を有する
焼付け硬化性成形用アルミニウム合金の製造方法を開発
したものである。
【０００５】即ち本発明の一つは、Ｓｉ０．２〜３．０
wt％（以下wt％を％と略記）、Ｍｇ０．２〜３．０％を
含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなるアルミニウム
合金を、４００℃以上の温度で溶体化処理し、３℃/sec
以上の冷却速度で冷却した後、１℃/sec以上の加熱速度
で１５０〜３５０℃の温度に加熱し、その温度で３０分
以下保持し、５０℃/min以上の冷却速度で常温まで冷却
することを特徴とするものである。
wt％（以下wt％を％と略記）、Ｍｇ０．２〜３．０％を
含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなるアルミニウム
合金を、４００℃以上の温度で溶体化処理し、３℃/sec
以上の冷却速度で冷却した後、１℃/sec以上の加熱速度
で１５０〜３５０℃の温度に加熱し、その温度で３０分
以下保持し、５０℃/min以上の冷却速度で常温まで冷却
することを特徴とするものである。
【０００６】また本発明の他の一つは、Ｓｉ０．２〜
３．０％、Ｍｇ０．２〜３．０％、Ｃｕ０．０１〜１．
５％を含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなるアルミ
ニウム合金を、４００℃以上の温度で溶体化処理し、３
℃/sec以上の冷却速度で冷却した後、１℃/sec以上の加
熱速度で１５０〜３５０℃の温度に加熱し、その温度で
３０分以下保持し、５０℃/min以上の冷却速度で常温ま
で冷却することを特徴とするものである。
３．０％、Ｍｇ０．２〜３．０％、Ｃｕ０．０１〜１．
５％を含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなるアルミ
ニウム合金を、４００℃以上の温度で溶体化処理し、３
℃/sec以上の冷却速度で冷却した後、１℃/sec以上の加
熱速度で１５０〜３５０℃の温度に加熱し、その温度で
３０分以下保持し、５０℃/min以上の冷却速度で常温ま
で冷却することを特徴とするものである。
【０００７】また本発明の他の一つは、Ｓｉ０．２〜
３．０％、Ｍｇ０．２〜３．０％、Ｆｅ０．０１〜０．
２５％を含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなるアル
ミニウム合金を、４００℃以上の温度で溶体化処理し、
３℃/sec以上の冷却速度で冷却した後、１℃/sec以上の
加熱速度で１５０〜３５０℃の温度に加熱し、その温度
で３０分以下保持し、５０℃/min以上の冷却速度で常温
まで冷却することを特徴とするものである。
３．０％、Ｍｇ０．２〜３．０％、Ｆｅ０．０１〜０．
２５％を含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなるアル
ミニウム合金を、４００℃以上の温度で溶体化処理し、
３℃/sec以上の冷却速度で冷却した後、１℃/sec以上の
加熱速度で１５０〜３５０℃の温度に加熱し、その温度
で３０分以下保持し、５０℃/min以上の冷却速度で常温
まで冷却することを特徴とするものである。
【０００８】また本発明の他の一つは、Ｓｉ０．２〜
３．０％、Ｍｇ０．２〜３．０％、Ｆｅ０．０１〜０．
２５％を含み、更にＭｎ０．０１〜０．３％、Ｃｒ０．
０１〜０．５％、Ｚｒ０．０１〜０．５％、Ｔｉ０．０
１〜０．５％、Ｎｉ０．０１〜０．３％のうち１種又は
２種以上を合計で０．０１〜１．０％含み、残部Ａｌと
不可避的不純物からなるアルミニウム合金を、４００℃
以上の温度で溶体化処理し、３℃/sec以上の冷却速度で
冷却した後、１℃/sec以上の加熱速度で１５０〜３５０
℃の温度に加熱し、その温度で３０分以下保持し、５０
℃/min以上の冷却速度で常温まで冷却することを特徴と
するものである。
３．０％、Ｍｇ０．２〜３．０％、Ｆｅ０．０１〜０．
２５％を含み、更にＭｎ０．０１〜０．３％、Ｃｒ０．
０１〜０．５％、Ｚｒ０．０１〜０．５％、Ｔｉ０．０
１〜０．５％、Ｎｉ０．０１〜０．３％のうち１種又は
２種以上を合計で０．０１〜１．０％含み、残部Ａｌと
不可避的不純物からなるアルミニウム合金を、４００℃
以上の温度で溶体化処理し、３℃/sec以上の冷却速度で
冷却した後、１℃/sec以上の加熱速度で１５０〜３５０
℃の温度に加熱し、その温度で３０分以下保持し、５０
℃/min以上の冷却速度で常温まで冷却することを特徴と
するものである。
【０００９】更に本発明の他の一つは、Ｓｉ０．２〜
３．０％、Ｍｇ０．２〜３．０％、Ｃｕ０．０１〜１．
５％、Ｆｅ０．０１〜０．２５％を含み、更にＭｎ０．
０１〜０．３％、Ｃｒ０．０１〜０．５％、Ｚｒ０．０
１〜０．５％、Ｔｉ０．０１〜０．５％、Ｎｉ０．０１
〜０．３％のうち１種又は２種以上を合計で０．０１〜
１．０％含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなるアル
ミニウム合金を、４００℃以上の温度で溶体化処理し、
３℃/sec以上の冷却速度で冷却した後、１℃/sec以上の
加熱速度で１５０〜３５０℃の温度に加熱し、その温度
で３０分以下保持し、５０℃/min以上の冷却速度で常温
まで冷却することを特徴とするものである。
３．０％、Ｍｇ０．２〜３．０％、Ｃｕ０．０１〜１．
５％、Ｆｅ０．０１〜０．２５％を含み、更にＭｎ０．
０１〜０．３％、Ｃｒ０．０１〜０．５％、Ｚｒ０．０
１〜０．５％、Ｔｉ０．０１〜０．５％、Ｎｉ０．０１
〜０．３％のうち１種又は２種以上を合計で０．０１〜
１．０％含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなるアル
ミニウム合金を、４００℃以上の温度で溶体化処理し、
３℃/sec以上の冷却速度で冷却した後、１℃/sec以上の
加熱速度で１５０〜３５０℃の温度に加熱し、その温度
で３０分以下保持し、５０℃/min以上の冷却速度で常温
まで冷却することを特徴とするものである。
【００１０】
【作用】本発明において、合金組成を上記の如く限定し
たのは次の理由によるものである。
たのは次の理由によるものである。
【００１１】Ｓｉは焼付け塗装時にＭｇと共にＭｇ2 Ｓ
ｉを析出させ強度を向上させる。その添加量を０．２〜
３．０％と限定したのは、０．２％未満ではその効果が
小さく、３．０％を越えると溶体化処理後の成形性が低
下するためである。
ｉを析出させ強度を向上させる。その添加量を０．２〜
３．０％と限定したのは、０．２％未満ではその効果が
小さく、３．０％を越えると溶体化処理後の成形性が低
下するためである。
【００１２】Ｍｇは溶体化処理後にはマトリックス中に
固溶しており、成形性の向上に寄与する。また焼付け塗
装時にＳｉと共にＭｇ2 Ｓｉを析出させ強度を向上させ
る。その添加量を０．２〜３．０％と限定したのは、
０．２％未満ではその効果が小さく、３．０％を越える
と溶体化処理後の成形性が低下するためである。
固溶しており、成形性の向上に寄与する。また焼付け塗
装時にＳｉと共にＭｇ2 Ｓｉを析出させ強度を向上させ
る。その添加量を０．２〜３．０％と限定したのは、
０．２％未満ではその効果が小さく、３．０％を越える
と溶体化処理後の成形性が低下するためである。
【００１３】以上のようにＳｉ、Ｍｇは焼付け塗装時に
Ｍｇ2 Ｓｉとして析出し、強度を向上させる。この両元
素の存在比が異なるとその焼付け硬化性も異なり、Ｓ
ｉ、Ｍｇの重量比がＳｉ＞０．６ＭｇのようにＭｇ2 Ｓ
ｉ量に対して過剰Ｓｉであれば、より優れた焼付け硬化
性が得られる。
Ｍｇ2 Ｓｉとして析出し、強度を向上させる。この両元
素の存在比が異なるとその焼付け硬化性も異なり、Ｓ
ｉ、Ｍｇの重量比がＳｉ＞０．６ＭｇのようにＭｇ2 Ｓ
ｉ量に対して過剰Ｓｉであれば、より優れた焼付け硬化
性が得られる。
【００１４】尚焼付け塗装時の時効挙動をコントロール
するためにＡｇ、Ｃｄなどを添加しても本発明の効果を
損なうことはない。
するためにＡｇ、Ｃｄなどを添加しても本発明の効果を
損なうことはない。
【００１５】Ｃｕは焼付け塗装時にＧＰゾーン，θ´，
Ｓ相などを析出し強度を向上させる。その添加量を０．
０１〜１．５％と限定したのは、０．０１％未満では強
度向上が小さく、１．５％を越えると耐食性を低下し、
焼入れ感受性が高くなりすぎるためである。
Ｓ相などを析出し強度を向上させる。その添加量を０．
０１〜１．５％と限定したのは、０．０１％未満では強
度向上が小さく、１．５％を越えると耐食性を低下し、
焼入れ感受性が高くなりすぎるためである。
【００１６】Ｆｅは通常Ａｌの不純物として含まれるも
のである。しかしＦｅはＳｉと化合物を作りやすく、
０．２５％を越えて含まれると焼付け塗装時の強度向上
を阻害する。
のである。しかしＦｅはＳｉと化合物を作りやすく、
０．２５％を越えて含まれると焼付け塗装時の強度向上
を阻害する。
【００１７】Ｍｎ，Ｃｒ，Ｚｒ，Ｔｉ，Ｎｉはそれぞれ
結晶粒を微細化すると共にマトリックス強度を向上させ
るために添加する。その添加量をＭｎ０．０１〜０．３
％、Ｃｒ０．０１〜０．５％、Ｚｒ０．０１〜０．５
％、Ｔｉ０．０１〜０．５％、Ｎｉ０．０１〜０．３％
のうち１種又は２種以上を合計０．０１〜１．０％と限
定したのは、それぞれ下限未満では効果が少なく、上限
を越えると溶体化処理後の成形性を低下し、またこれ等
元素の合計量が１．０％を越えると溶体化処理後の成形
性を低下するためである。
結晶粒を微細化すると共にマトリックス強度を向上させ
るために添加する。その添加量をＭｎ０．０１〜０．３
％、Ｃｒ０．０１〜０．５％、Ｚｒ０．０１〜０．５
％、Ｔｉ０．０１〜０．５％、Ｎｉ０．０１〜０．３％
のうち１種又は２種以上を合計０．０１〜１．０％と限
定したのは、それぞれ下限未満では効果が少なく、上限
を越えると溶体化処理後の成形性を低下し、またこれ等
元素の合計量が１．０％を越えると溶体化処理後の成形
性を低下するためである。
【００１８】尚鋳造組織の微細化材として通常添加され
るＢなどは０．１％以下の添加であれば、特に本発明の
効果を損なうことはない。
るＢなどは０．１％以下の添加であれば、特に本発明の
効果を損なうことはない。
【００１９】次に製造工程について説明する。溶体化処
理は、Ｓｉ，Ｍｇ等の添加元素を一旦マトリックス中に
固溶させ、この後の焼付け塗装加熱時に微細なＭｇ2 Ｓ
ｉ等の化合物を析出させ、強度を向上させるものであ
る。この際溶体化処理温度を４００℃以上としたのは、
４００℃未満では添加元素を十分に固溶させることがで
きず、焼付け塗装加熱時の強度向上が小さいからであ
る。尚保持時間は特に規定されないが、４００℃以上と
なる時間が５秒以上であることが好ましい。
理は、Ｓｉ，Ｍｇ等の添加元素を一旦マトリックス中に
固溶させ、この後の焼付け塗装加熱時に微細なＭｇ2 Ｓ
ｉ等の化合物を析出させ、強度を向上させるものであ
る。この際溶体化処理温度を４００℃以上としたのは、
４００℃未満では添加元素を十分に固溶させることがで
きず、焼付け塗装加熱時の強度向上が小さいからであ
る。尚保持時間は特に規定されないが、４００℃以上と
なる時間が５秒以上であることが好ましい。
【００２０】溶体化処理後の冷却速度を３℃/sec以上と
したのは、３℃/sec未満の冷却速度では粗大な化合物が
析出してくるため、成形性の低下、及び焼付け塗装加熱
後の強度向上が小さくなるためである。
したのは、３℃/sec未満の冷却速度では粗大な化合物が
析出してくるため、成形性の低下、及び焼付け塗装加熱
後の強度向上が小さくなるためである。
【００２１】溶体化処理後に１℃/sec以上の加熱速度に
より１５０〜３５０℃の温度に加熱し、その温度に３０
分以下保持し、５０℃/min以上の冷却速度で常温まで冷
却する。この処理により溶体化処理後の冷却により材料
に蓄積される歪みが開放され、成形性が向上する。また
歪みの開放と同時にＭｇ2 Ｓｉ等の非常に微細な化合物
あるいはクラスタリングが析出してくる。このような状
態で焼付け塗装加熱をおこなうと、前記加熱処理により
生じた微細析出物を核として析出物の成長が進行する。
このため、前記加熱処理を施さない場合と比較して著し
く強度が向上する。本発明の加熱、冷却条件での１５０
℃未満の加熱では歪みの開放が不十分で析出がおこらず
効果がない。３５０℃を越える高温あるいは３０分を越
える長時間の加熱では析出物の粗大化がおこり成形性が
低下する。また１℃/sec未満の加熱速度及び５０℃/min
未満の冷却速度では、その加熱冷却中に析出物の粗大化
がおこり成形性が低下する。
より１５０〜３５０℃の温度に加熱し、その温度に３０
分以下保持し、５０℃/min以上の冷却速度で常温まで冷
却する。この処理により溶体化処理後の冷却により材料
に蓄積される歪みが開放され、成形性が向上する。また
歪みの開放と同時にＭｇ2 Ｓｉ等の非常に微細な化合物
あるいはクラスタリングが析出してくる。このような状
態で焼付け塗装加熱をおこなうと、前記加熱処理により
生じた微細析出物を核として析出物の成長が進行する。
このため、前記加熱処理を施さない場合と比較して著し
く強度が向上する。本発明の加熱、冷却条件での１５０
℃未満の加熱では歪みの開放が不十分で析出がおこらず
効果がない。３５０℃を越える高温あるいは３０分を越
える長時間の加熱では析出物の粗大化がおこり成形性が
低下する。また１℃/sec未満の加熱速度及び５０℃/min
未満の冷却速度では、その加熱冷却中に析出物の粗大化
がおこり成形性が低下する。
【００２２】
【実施例】表１に示す組成のＡｌ合金を常法により溶解
し、ＤＣ鋳造により鋳塊とした。この鋳塊に均質化処理
を施した後、熱間圧延、冷間圧延により厚さ１mmの板材
とした。この板材に表２に示す条件の溶体化処理、加熱
処理を施して焼付け硬化性成形用アルミニウム合金板と
した。
し、ＤＣ鋳造により鋳塊とした。この鋳塊に均質化処理
を施した後、熱間圧延、冷間圧延により厚さ１mmの板材
とした。この板材に表２に示す条件の溶体化処理、加熱
処理を施して焼付け硬化性成形用アルミニウム合金板と
した。
【００２３】
【表１】
【００２４】
【表２】
【００２５】このようにして製造したアルミニウム合金
板について、引張試験、エリクセン張出試験、限界深絞
り（ＬＤＲ）試験を行った。またアルミニウム合金板に
焼付け塗装処理のシミュレートを施した１５０，１８
０，２００℃×６０min の加熱を施したものについても
引張試験を行った。これ等の結果を表３に示す。引張試
験はＪＩＳ５号試験片により、引張強さ、耐力、伸びを
測定した。エリクセン張出試験はＪＩＳＺ２２４７Ａ法
により張出し高さを測定した。限界深絞り（ＬＤＲ）試
験は直径３３mmのポンチで潤滑油を塗布したブランクの
深絞りを行い、破断しない最大ブランク径をポンチ径で
除した値を求めた。
板について、引張試験、エリクセン張出試験、限界深絞
り（ＬＤＲ）試験を行った。またアルミニウム合金板に
焼付け塗装処理のシミュレートを施した１５０，１８
０，２００℃×６０min の加熱を施したものについても
引張試験を行った。これ等の結果を表３に示す。引張試
験はＪＩＳ５号試験片により、引張強さ、耐力、伸びを
測定した。エリクセン張出試験はＪＩＳＺ２２４７Ａ法
により張出し高さを測定した。限界深絞り（ＬＤＲ）試
験は直径３３mmのポンチで潤滑油を塗布したブランクの
深絞りを行い、破断しない最大ブランク径をポンチ径で
除した値を求めた。
【００２６】
【表３】
【００２７】表３より明らかなように、本発明例による
アルミニウム合金板材は、強度が高く、溶体化処理の成
形性に優れ、高い焼付け硬化性を有することが判る。こ
れに対し本発明製造方法の条件から外れる比較例による
アルミニウム合金板材では、強度、溶体化処理後の成形
性、焼付け硬化性の何れか一つ以上が劣ることが判る。
アルミニウム合金板材は、強度が高く、溶体化処理の成
形性に優れ、高い焼付け硬化性を有することが判る。こ
れに対し本発明製造方法の条件から外れる比較例による
アルミニウム合金板材では、強度、溶体化処理後の成形
性、焼付け硬化性の何れか一つ以上が劣ることが判る。
【００２８】
【発明の効果】このように本発明製造方法によれば、強
度が高く、成形性に優れ、高い焼付け硬化性を有する成
形用アルミニウム合金板材を得ることができるもので、
工業上顕著な効果を奏するものである。
度が高く、成形性に優れ、高い焼付け硬化性を有する成
形用アルミニウム合金板材を得ることができるもので、
工業上顕著な効果を奏するものである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 岸野 邦彦 東京都千代田区丸の内２丁目６番１号 古 河アルミニウム工業株式会社内 (72)発明者 渡辺 元 東京都千代田区丸の内２丁目６番１号 古 河アルミニウム工業株式会社内
Claims (5)
- 【請求項１】 Ｓｉ０．２〜３．０wt％、Ｍｇ０．２〜
３．０wt％を含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなる
アルミニウム合金を、４００℃以上の温度で溶体化処理
し、３℃/sec以上の冷却速度で冷却した後、１℃/sec以
上の加熱速度で１５０〜３５０℃の温度に加熱し、その
温度で３０分以下保持し、５０℃/min以上の冷却速度で
常温まで冷却することを特徴とする焼付け硬化性成形用
アルミニウム合金の製造方法。 - 【請求項２】 Ｓｉ０．２〜３．０wt％、Ｍｇ０．２〜
３．０wt％、Ｃｕ０．０１〜１．５wt％を含み、残部Ａ
ｌと不可避的不純物からなるアルミニウム合金を、４０
０℃以上の温度で溶体化処理し、３℃/sec以上の冷却速
度で冷却した後、１℃/sec以上の加熱速度で１５０〜３
５０℃の温度に加熱し、その温度で３０分以下保持し、
５０℃/min以上の冷却速度で常温まで冷却することを特
徴とする焼付け硬化性成形用アルミニウム合金の製造方
法。 - 【請求項３】 Ｓｉ０．２〜３．０wt％、Ｍｇ０．２〜
３．０wt％、Ｆｅ０．０１〜０．２５wt％を含み、残部
Ａｌと不可避的不純物からなるアルミニウム合金を、４
００℃以上の温度で溶体化処理し、３℃/sec以上の冷却
速度で冷却した後、１℃/sec以上の加熱速度で１５０〜
３５０℃の温度に加熱し、その温度で３０分以下保持
し、５０℃/min以上の冷却速度で常温まで冷却すること
を特徴とする焼付け硬化性成形用アルミニウム合金の製
造方法。 - 【請求項４】 Ｓｉ０．２〜３．０wt％、Ｍｇ０．２〜
３．０wt％、Ｆｅ０．０１〜０．２５wt％を含み、更に
Ｍｎ０．０１〜０．３wt％、Ｃｒ０．０１〜０．５wt
％、Ｚｒ０．０１〜０．５wt％、Ｔｉ０．０１〜０．５
wt％、Ｎｉ０．０１〜０．３wt％のうち１種又は２種以
上を合計で０．０１〜１．０wt％含み、残部Ａｌと不可
避的不純物からなるアルミニウム合金を、４００℃以上
の温度で溶体化処理し、３℃/sec以上の冷却速度で冷却
した後、１℃/sec以上の加熱速度で１５０〜３５０℃の
温度に加熱し、その温度で３０分以下保持し、５０℃/m
in以上の冷却速度で常温まで冷却することを特徴とする
焼付け硬化性成形用アルミニウム合金の製造方法。 - 【請求項５】 Ｓｉ０．２〜３．０wt％、Ｍｇ０．２〜
３．０wt％、Ｃｕ０．０１〜１．５wt％、Ｆｅ０．０１
〜０．２５wt％を含み、更にＭｎ０．０１〜０．３wt
％、Ｃｒ０．０１〜０．５wt％、Ｚｒ０．０１〜０．５
wt％、Ｔｉ０．０１〜０．５wt％、Ｎｉ０．０１〜０．
３wt％のうち１種又は２種以上を合計で０．０１〜１．
０wt％含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなるアルミ
ニウム合金を、４００℃以上の温度で溶体化処理し、３
℃/sec以上の冷却速度で冷却した後、１℃/sec以上の加
熱速度で１５０〜３５０℃の温度に加熱し、その温度で
３０分以下保持し、５０℃/min以上の冷却速度で常温ま
で冷却することを特徴とする焼付け硬化性成形用アルミ
ニウム合金の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7022392A JPH05230604A (ja) | 1992-02-20 | 1992-02-20 | 焼付け硬化性成形用アルミニウム合金の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7022392A JPH05230604A (ja) | 1992-02-20 | 1992-02-20 | 焼付け硬化性成形用アルミニウム合金の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05230604A true JPH05230604A (ja) | 1993-09-07 |
Family
ID=13425339
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7022392A Pending JPH05230604A (ja) | 1992-02-20 | 1992-02-20 | 焼付け硬化性成形用アルミニウム合金の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05230604A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5460666A (en) * | 1993-03-03 | 1995-10-24 | Nkk Corporation | Method of manufacturing natural aging-retardated aluminum alloy sheet |
| JP2006009140A (ja) * | 2004-01-07 | 2006-01-12 | Nippon Steel Corp | 塗装焼付け硬化性に優れた６０００系アルミニウム合金板およびその製造方法 |
| JP2011202284A (ja) * | 2004-01-07 | 2011-10-13 | Nippon Steel Corp | 塗装焼付け硬化性に優れた６０００系アルミニウム合金板の製造方法 |
-
1992
- 1992-02-20 JP JP7022392A patent/JPH05230604A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5460666A (en) * | 1993-03-03 | 1995-10-24 | Nkk Corporation | Method of manufacturing natural aging-retardated aluminum alloy sheet |
| JP2006009140A (ja) * | 2004-01-07 | 2006-01-12 | Nippon Steel Corp | 塗装焼付け硬化性に優れた６０００系アルミニウム合金板およびその製造方法 |
| JP2011202284A (ja) * | 2004-01-07 | 2011-10-13 | Nippon Steel Corp | 塗装焼付け硬化性に優れた６０００系アルミニウム合金板の製造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4614552A (en) | Aluminum alloy sheet product | |
| US4718948A (en) | Rolled aluminum alloy sheets for forming and method for making | |
| JPH07197219A (ja) | 成形用アルミニウム合金板材の製造方法 | |
| JPH0747807B2 (ja) | 成形加工用アルミニウム合金圧延板の製造方法 | |
| JP3157068B2 (ja) | 成形用アルミニウム合金板材の製造方法 | |
| JP2997145B2 (ja) | 常温遅時効性アルミニウム合金薄板の製造方法 | |
| JPS62207851A (ja) | 成形加工用アルミニウム合金圧延板およびその製造方法 | |
| JP2844411B2 (ja) | 冷間予成形可能な超塑性成形用アルミニウム合金板およびその製造方法 | |
| JP3845312B2 (ja) | 成形加工用アルミニウム合金板およびその製造方法 | |
| JPH0747808B2 (ja) | 成形性および焼付硬化性に優れたアルミニウム合金板の製造方法 | |
| JPH05125505A (ja) | 焼付け硬化性成形用アルミニウム合金板の製造方法 | |
| JP2626958B2 (ja) | 成形性および焼付硬化性に優れたアルミニウム合金板の製造方法 | |
| JPH05230605A (ja) | 焼付け硬化性成形用アルミニウム合金の製造方法 | |
| JPH08176764A (ja) | 成形加工用アルミニウム合金板の製造方法 | |
| JPH05125504A (ja) | 焼付け硬化性成形用アルミニウム合金板の製造方法 | |
| JP2004124175A (ja) | 成形性、焼付硬化性、スプリングバック性に優れた成形加工用６０００系合金板の製造方法 | |
| JPH0547615B2 (ja) | ||
| JPH05230604A (ja) | 焼付け硬化性成形用アルミニウム合金の製造方法 | |
| JPH05306440A (ja) | 焼付硬化性に優れた成形用アルミニウム合金板の製造方法 | |
| JPH04263034A (ja) | 焼付硬化性に優れたプレス成形用アルミニウム合金板及びその製造方法 | |
| JPH0941062A (ja) | 経時変化の小さい焼付け硬化性に優れる自動車ボディーシート用Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系Ａｌ合金板材とその製造方法 | |
| JPH04276048A (ja) | 焼付硬化性に優れた成形用アルミニウム合金板材の製造方法 | |
| JP2997146B2 (ja) | 低温短時間焼付けによる硬化性に優れたプレス成形用アルミニウム合金板及びその製造方法 | |
| JP2891620B2 (ja) | 耐応力腐食割れ性に優れた高強度アルミニウム合金硬質板およびその製造方法 | |
| JP3359428B2 (ja) | 成形加工用アルミニウム合金板の製造方法 |