JPH05125505A - 焼付け硬化性成形用アルミニウム合金板の製造方法 - Google Patents
焼付け硬化性成形用アルミニウム合金板の製造方法Info
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- JPH05125505A JPH05125505A JP3313997A JP31399791A JPH05125505A JP H05125505 A JPH05125505 A JP H05125505A JP 3313997 A JP3313997 A JP 3313997A JP 31399791 A JP31399791 A JP 31399791A JP H05125505 A JPH05125505 A JP H05125505A
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- Japan
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- forming
- alloy plate
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 優れた焼付け硬化性を有し、自動車外板，包
装用板材などの強度が要求され、しかも焼付け塗装が施
される様な部材に適した焼付け硬化性成形用アルミニウ
ム合金板を製造するものである。 【構成】 Ｓｉ 0.2〜 3.0％，Ｍｇ 0.2〜 3.0％を含
み、又は更にＣｕ0.01〜1.5％を含み、又は更にＦｅ0.2
5％以下とＭｎ0.01〜 0.3％，Ｃｒ0.01〜0.5％，Ｚｒ0.
01〜 0.5％，Ｔｉ0.01〜 0.5％，Ｎｉ0.01〜 0.3％のう
ち１種又は２種以上を合計0.01〜 1.0％を含み、残部Ａ
ｌと不可避的不純物からなるアルミニウム合金板に、 4
00℃以上の溶体化処理を施し、３℃/sec以上の冷却速度
で冷却した後、60〜 150℃の温度で５〜50時間の加熱処
理を行う。
装用板材などの強度が要求され、しかも焼付け塗装が施
される様な部材に適した焼付け硬化性成形用アルミニウ
ム合金板を製造するものである。 【構成】 Ｓｉ 0.2〜 3.0％，Ｍｇ 0.2〜 3.0％を含
み、又は更にＣｕ0.01〜1.5％を含み、又は更にＦｅ0.2
5％以下とＭｎ0.01〜 0.3％，Ｃｒ0.01〜0.5％，Ｚｒ0.
01〜 0.5％，Ｔｉ0.01〜 0.5％，Ｎｉ0.01〜 0.3％のう
ち１種又は２種以上を合計0.01〜 1.0％を含み、残部Ａ
ｌと不可避的不純物からなるアルミニウム合金板に、 4
00℃以上の溶体化処理を施し、３℃/sec以上の冷却速度
で冷却した後、60〜 150℃の温度で５〜50時間の加熱処
理を行う。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は優れた焼付け硬化性を有
し、自動車外板，包装用板材などの強度が要求され、し
かも焼付け塗装を施される様な部材に適した焼付け硬化
性成形用アルミニウム合金板の製造方法に関するもので
ある。
し、自動車外板，包装用板材などの強度が要求され、し
かも焼付け塗装を施される様な部材に適した焼付け硬化
性成形用アルミニウム合金板の製造方法に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】従来、自動車外板には冷延鋼板が用いら
れていた。しかしながら最近になり自動車車体の軽量化
からアルミニウム合金板を使用することが検討され、一
部で実用化されている。自動車外板用材料としては、プ
レス成形性に優れていること，強度が高いこと，耐食性
に優れていることなどが求められている。このような要
求を満足する材料としては、5052合金（Ａｌ− 2.5wt％
Ｍｇ−0.25wt％Ｃｒ），5182合金（Ａｌ−0.35wt％Ｍｎ
−0.45wt％Ｍｇ）などのＡｌ−Ｍｇ合金（5000系合金）
や、6009合金（Ａｌ− 0.8wt％Ｓｉ−0.38wt％Ｃｕ−0.
5wt％Ｍｎ− 0.6wt％Ｍｇ），6061合金（Ａｌ− 0.6wt
％Ｓｉ−0.27wt％Ｆｅ− 1.0wt％Ｍｇ− 0.2wt％Ｃｒ）
などのＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ合金（6000系合金）が用いられ
ている。
れていた。しかしながら最近になり自動車車体の軽量化
からアルミニウム合金板を使用することが検討され、一
部で実用化されている。自動車外板用材料としては、プ
レス成形性に優れていること，強度が高いこと，耐食性
に優れていることなどが求められている。このような要
求を満足する材料としては、5052合金（Ａｌ− 2.5wt％
Ｍｇ−0.25wt％Ｃｒ），5182合金（Ａｌ−0.35wt％Ｍｎ
−0.45wt％Ｍｇ）などのＡｌ−Ｍｇ合金（5000系合金）
や、6009合金（Ａｌ− 0.8wt％Ｓｉ−0.38wt％Ｃｕ−0.
5wt％Ｍｎ− 0.6wt％Ｍｇ），6061合金（Ａｌ− 0.6wt
％Ｓｉ−0.27wt％Ｆｅ− 1.0wt％Ｍｇ− 0.2wt％Ｃｒ）
などのＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ合金（6000系合金）が用いられ
ている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記6000系合金はプレ
ス成形性が比較的良好であり、焼付け塗装後に高い強度
が得られるため、自動車外板として使用されている。し
かしながら従来の焼付け温度は 180℃で１時間であった
が、焼付け温度が低温，短時間化する傾向があるなか
で、高い焼付け塗装加熱後の強度が求められている。し
かし高い焼付け塗装加熱後の強度を有する従来合金では
焼付け塗装加熱前の成形性が劣り、成形性が優れる従来
合金では焼付け塗装加熱後の強度が十分ではない。
ス成形性が比較的良好であり、焼付け塗装後に高い強度
が得られるため、自動車外板として使用されている。し
かしながら従来の焼付け温度は 180℃で１時間であった
が、焼付け温度が低温，短時間化する傾向があるなか
で、高い焼付け塗装加熱後の強度が求められている。し
かし高い焼付け塗装加熱後の強度を有する従来合金では
焼付け塗装加熱前の成形性が劣り、成形性が優れる従来
合金では焼付け塗装加熱後の強度が十分ではない。
【０００４】本発明はこれに鑑み種々検討の結果、成形
性に優れ、高い焼付け硬化性を有する焼付け硬化性成形
用アルミニウム合金板の製造方法を開発したものであ
る。
性に優れ、高い焼付け硬化性を有する焼付け硬化性成形
用アルミニウム合金板の製造方法を開発したものであ
る。
【０００５】即ち本発明製造方法の一つは、Ｓｉ 0.2〜
3.0wt％（以下wt％を％と略記），Ｍｇ 0.2〜 3.0wt％
を含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなるアルミニウ
ム合金板に、 400℃以上の溶体化処理を施し、３℃/sec
以上の冷却速度で冷却した後、60〜 150℃の温度で５〜
50時間の加熱処理を行うことを特徴とするものである。
3.0wt％（以下wt％を％と略記），Ｍｇ 0.2〜 3.0wt％
を含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなるアルミニウ
ム合金板に、 400℃以上の溶体化処理を施し、３℃/sec
以上の冷却速度で冷却した後、60〜 150℃の温度で５〜
50時間の加熱処理を行うことを特徴とするものである。
【０００６】また本発明製造方法の他の一つは、Ｓｉ
0.2〜 3.0wt％，Ｍｇ 0.2〜 3.0wt％，Ｃｕ0.01〜 1.5w
t％を含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなるアルミ
ニウム合金板に、 400℃以上の溶体化処理を施し、３℃
/sec以上の冷却速度で冷却した後、60〜 150℃の温度で
５〜50時間の加熱処理を行うことを特徴とするものであ
る。
0.2〜 3.0wt％，Ｍｇ 0.2〜 3.0wt％，Ｃｕ0.01〜 1.5w
t％を含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなるアルミ
ニウム合金板に、 400℃以上の溶体化処理を施し、３℃
/sec以上の冷却速度で冷却した後、60〜 150℃の温度で
５〜50時間の加熱処理を行うことを特徴とするものであ
る。
【０００７】また本発明製造方法の他の一つは、Ｓｉ
0.2〜 3.0wt％，Ｍｇ 0.2〜 3.0wt％，Ｆｅ0.25wt％以
下を含み、更にＭｎ0.01〜 0.3wt％，Ｃｒ0.01〜0.5wt
％，Ｚｒ0.01〜 0.5wt％，Ｔｉ0.01〜 0.5wt％，Ｎｉ0.
01〜 0.3wt％のうち１種又は２種以上を合計0.01〜 1.0
wt％を含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなるアルミ
ニウム合金板に、 400℃以上の溶体化処理を施し、３℃
/sec以上の冷却速度で冷却した後、60〜 150℃の温度で
５〜50時間の加熱処理を行うことを特徴とするものであ
る。
0.2〜 3.0wt％，Ｍｇ 0.2〜 3.0wt％，Ｆｅ0.25wt％以
下を含み、更にＭｎ0.01〜 0.3wt％，Ｃｒ0.01〜0.5wt
％，Ｚｒ0.01〜 0.5wt％，Ｔｉ0.01〜 0.5wt％，Ｎｉ0.
01〜 0.3wt％のうち１種又は２種以上を合計0.01〜 1.0
wt％を含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなるアルミ
ニウム合金板に、 400℃以上の溶体化処理を施し、３℃
/sec以上の冷却速度で冷却した後、60〜 150℃の温度で
５〜50時間の加熱処理を行うことを特徴とするものであ
る。
【０００８】更に本発明製造方法の他の一つは、Ｓｉ
0.2〜 3.0wt％，Ｍｇ 0.2〜 3.0wt％，Ｃｕ0.01〜 1.5w
t％，Ｆｅ0.25wt％以下を含み、更にＭｎ0.01〜0.3wt
％，Ｃｒ0.01〜 0.5wt％，Ｚｒ0.01〜 0.5wt％，Ｔｉ0.
01〜 0.5wt％，Ｎｉ0.01〜0.3wt％のうち１種又は２種
以上を合計0.01〜 1.0wt％を含み、残部Ａｌと不可避的
不純物からなるアルミニウム合金板に、400℃以上の溶
体化処理を施し、３℃/sec以上の冷却速度で冷却した
後、60〜 150℃の温度で５〜50時間の加熱処理を行うこ
とを特徴とするものである。
0.2〜 3.0wt％，Ｍｇ 0.2〜 3.0wt％，Ｃｕ0.01〜 1.5w
t％，Ｆｅ0.25wt％以下を含み、更にＭｎ0.01〜0.3wt
％，Ｃｒ0.01〜 0.5wt％，Ｚｒ0.01〜 0.5wt％，Ｔｉ0.
01〜 0.5wt％，Ｎｉ0.01〜0.3wt％のうち１種又は２種
以上を合計0.01〜 1.0wt％を含み、残部Ａｌと不可避的
不純物からなるアルミニウム合金板に、400℃以上の溶
体化処理を施し、３℃/sec以上の冷却速度で冷却した
後、60〜 150℃の温度で５〜50時間の加熱処理を行うこ
とを特徴とするものである。
【０００９】
【作用】本発明において、合金組成を上記の如く限定し
たのは、次の理由によるものである。
たのは、次の理由によるものである。
【００１０】Ｓｉは焼付け塗装時にＭｇと共にＭｇ2 Ｓ
ｉを析出して強度を向上する。しかしてその添加量を
0.2〜 3.0％と限定したのは、 0.2％未満ではその効果
が小さく、 3.0％を越えると溶体化処理後の成形性を低
下するためである。Ｍｇは溶体化処理後にマトリックス
中に固溶し、成形性を向上する。また焼付け塗装時にＳ
ｉと共にＭｇ2 Ｓｉを析出させて強度を向上する。しか
してその添加量を 0.2〜 3.0％と限定したのは、 0.2％
未満ではその効果が小さく、 3.0％を越えると溶体化処
理後の成形性を低下するためである。
ｉを析出して強度を向上する。しかしてその添加量を
0.2〜 3.0％と限定したのは、 0.2％未満ではその効果
が小さく、 3.0％を越えると溶体化処理後の成形性を低
下するためである。Ｍｇは溶体化処理後にマトリックス
中に固溶し、成形性を向上する。また焼付け塗装時にＳ
ｉと共にＭｇ2 Ｓｉを析出させて強度を向上する。しか
してその添加量を 0.2〜 3.0％と限定したのは、 0.2％
未満ではその効果が小さく、 3.0％を越えると溶体化処
理後の成形性を低下するためである。
【００１１】このようにＳｉとＭｇは焼付け塗装時にＭ
ｇ2 Ｓｉとして析出し、強度を向上させる。この両元素
の存在比が異なるとその焼付け硬化性も異なり、Ｓｉと
Ｍｇの重量比がＳｉ＞ 0.6Ｍｇ（％）と、Ｍｇ2Ｓｉ量
に対して過剰Ｓｉであれば、より優れた焼付け硬化性が
得られる。尚、焼付け塗装時の時効挙動をコントロール
するためにＡｇ，Ｃｄなどを添加しても本発明の効果を
損なうことはない。
ｇ2 Ｓｉとして析出し、強度を向上させる。この両元素
の存在比が異なるとその焼付け硬化性も異なり、Ｓｉと
Ｍｇの重量比がＳｉ＞ 0.6Ｍｇ（％）と、Ｍｇ2Ｓｉ量
に対して過剰Ｓｉであれば、より優れた焼付け硬化性が
得られる。尚、焼付け塗装時の時効挙動をコントロール
するためにＡｇ，Ｃｄなどを添加しても本発明の効果を
損なうことはない。
【００１２】Ｃｕは焼付け塗装時にＧＰゾーン，θ´，
Ｓ相などを析出して強度を向上させる。しかしてその添
加量を0.01〜 1.5％と限定したのは、0.01％未満では強
度向上が小さく、 1.5％を越えると耐食性を低下させる
ばかりか、焼入れ感受性が高くなりすぎるためである。
Ｓ相などを析出して強度を向上させる。しかしてその添
加量を0.01〜 1.5％と限定したのは、0.01％未満では強
度向上が小さく、 1.5％を越えると耐食性を低下させる
ばかりか、焼入れ感受性が高くなりすぎるためである。
【００１３】Ｆｅは通常Ａｌの不純物として含まれるも
のである。しかしてＦｅはＳｉと化合物を作りやすく、
0.25％を越えて含まれると焼付け塗装時の強度向上を阻
害する。
のである。しかしてＦｅはＳｉと化合物を作りやすく、
0.25％を越えて含まれると焼付け塗装時の強度向上を阻
害する。
【００１４】Ｍｎ，Ｃｒ，Ｚｒ，Ｔｉ，Ｎｉはそれぞれ
結晶粒の微細化あるいはマトリックスの強度を向上させ
るために添加される。しかしてそれぞれ下限未満では効
果が少なく、上限を越えると溶体化処理後の成形性を低
下する。またこれ等元素の合計量が 1.0％を越えても溶
体化処理後の成形性を低下する。尚、鋳造組織の微細化
剤として通常添加されるＢなどは、 0.1％以下の添加で
あれば、特に本発明の効果を損なうことはない。
結晶粒の微細化あるいはマトリックスの強度を向上させ
るために添加される。しかしてそれぞれ下限未満では効
果が少なく、上限を越えると溶体化処理後の成形性を低
下する。またこれ等元素の合計量が 1.0％を越えても溶
体化処理後の成形性を低下する。尚、鋳造組織の微細化
剤として通常添加されるＢなどは、 0.1％以下の添加で
あれば、特に本発明の効果を損なうことはない。
【００１５】次に製造工程について説明する。本発明製
造方法は、上記組成のアルミニウム合金を常法により溶
解，ＤＣ鋳造により鋳塊とし、この鋳塊に均質化処理を
施した後、熱間圧延，冷間圧延により所望の板厚とし、
この板に 400℃以上の溶体化処理を施し、３℃/sec以上
の冷却速度で冷却した後、60〜 150℃の温度で５〜50時
間の加熱処理を行うものである。溶体化処理は、Ｓｉ，
Ｍｇ等の添加元素を一旦マトリックス中に固溶させ、こ
の後の焼付け塗装加熱時に微細なＭｇ2 Ｓｉ等の化合物
を析出させ、強度を向上させることになる。溶体化処理
温度を 400℃以上としたのは、 400℃未満では添加元素
を充分に固溶させることができず、焼付け塗装加熱時の
強度が小さいためである。尚、保持時間は特に規定しな
いが、400℃以上となる時間が５秒以上であることが望
ましい。
造方法は、上記組成のアルミニウム合金を常法により溶
解，ＤＣ鋳造により鋳塊とし、この鋳塊に均質化処理を
施した後、熱間圧延，冷間圧延により所望の板厚とし、
この板に 400℃以上の溶体化処理を施し、３℃/sec以上
の冷却速度で冷却した後、60〜 150℃の温度で５〜50時
間の加熱処理を行うものである。溶体化処理は、Ｓｉ，
Ｍｇ等の添加元素を一旦マトリックス中に固溶させ、こ
の後の焼付け塗装加熱時に微細なＭｇ2 Ｓｉ等の化合物
を析出させ、強度を向上させることになる。溶体化処理
温度を 400℃以上としたのは、 400℃未満では添加元素
を充分に固溶させることができず、焼付け塗装加熱時の
強度が小さいためである。尚、保持時間は特に規定しな
いが、400℃以上となる時間が５秒以上であることが望
ましい。
【００１６】溶体化処理後の冷却速度を３℃/sec以上と
したのは、３℃/sec未満の冷却速度では粗大な化合物が
析出してくるため、成形性の低下及び焼付け塗装加熱後
の強度向上が小さくなるためである。
したのは、３℃/sec未満の冷却速度では粗大な化合物が
析出してくるため、成形性の低下及び焼付け塗装加熱後
の強度向上が小さくなるためである。
【００１７】溶体化処理後に60〜 150℃の温度で５〜50
時間の加熱処理を行うのは、この処理により溶体化処理
後の冷却により、材料に蓄積された歪みが開放され、成
形性を向上する。また歪みの開放と同時にＭｇ2 Ｓｉ等
の非常に微細な化合物を析出する。このような状態で焼
付け塗装加熱を行うと、前加熱処理により生じた微細析
出物を核として析出物の成長が進行する。このため前加
熱処理を施さない場合と比較して著しく強度が向上す
る。しかして60℃未満の加熱では歪みの開放が不十分で
析出がおこらず効果がない。 150℃以上の加熱では析出
物の粗大化がおこり、成形性が低下する。また５時間未
満の加熱では析出の進行が不十分であり、焼付け塗装加
熱時の強度が小さい。50時間以上の加熱では析出物の粗
大化がおこり成形性が低下する。
時間の加熱処理を行うのは、この処理により溶体化処理
後の冷却により、材料に蓄積された歪みが開放され、成
形性を向上する。また歪みの開放と同時にＭｇ2 Ｓｉ等
の非常に微細な化合物を析出する。このような状態で焼
付け塗装加熱を行うと、前加熱処理により生じた微細析
出物を核として析出物の成長が進行する。このため前加
熱処理を施さない場合と比較して著しく強度が向上す
る。しかして60℃未満の加熱では歪みの開放が不十分で
析出がおこらず効果がない。 150℃以上の加熱では析出
物の粗大化がおこり、成形性が低下する。また５時間未
満の加熱では析出の進行が不十分であり、焼付け塗装加
熱時の強度が小さい。50時間以上の加熱では析出物の粗
大化がおこり成形性が低下する。
【００１８】
【実施例】以下本発明を実施例について説明する。表１
に示す組成のアルミニウム合金を常法により溶解，ＤＣ
鋳造により鋳塊とした。この鋳塊に均質化処理を施した
後、熱間圧延，冷間圧延により厚さ１mmの板材とした。
この板材に表２に示す条件の溶体化処理と加熱処理を施
した。
に示す組成のアルミニウム合金を常法により溶解，ＤＣ
鋳造により鋳塊とした。この鋳塊に均質化処理を施した
後、熱間圧延，冷間圧延により厚さ１mmの板材とした。
この板材に表２に示す条件の溶体化処理と加熱処理を施
した。
【００１９】このようにして製造した板材について、引
張試験，エリクセン張出試験，限界深絞り（ＬＤＲ）試
験を行った。また焼付け塗装処理をシミュレートした 1
50℃， 180℃， 200℃で 60minの加熱を施した後に、引
張試験を行った。これらの結果を表３に示す。
張試験，エリクセン張出試験，限界深絞り（ＬＤＲ）試
験を行った。また焼付け塗装処理をシミュレートした 1
50℃， 180℃， 200℃で 60minの加熱を施した後に、引
張試験を行った。これらの結果を表３に示す。
【００２０】引張試験は JIS 5号引張試験片により、引
張強さ，耐力，伸びを測定した。エリクセン張出試験は
JIS Z2247A法により張出し高さを測定した。限界深絞り
（ＬＤＲ）試験は直径33mmのポンチで潤滑油を塗布した
ブランクの深絞りを行い、破断しない最大ブランク径を
ポンチ径で除した値を求めた。
張強さ，耐力，伸びを測定した。エリクセン張出試験は
JIS Z2247A法により張出し高さを測定した。限界深絞り
（ＬＤＲ）試験は直径33mmのポンチで潤滑油を塗布した
ブランクの深絞りを行い、破断しない最大ブランク径を
ポンチ径で除した値を求めた。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【表２】
【００２３】
【表３】
【００２４】表３から明らかなように、本発明製造方法
による板材は加熱処理後の成形性と、焼付け塗装処理後
の強度が優れていることが判る。これに対し本発明製造
方法から外れる比較例による板材では、加熱処理後の成
形性と、焼付け塗装処理後の強度の何れか一つ以上が劣
っている。
による板材は加熱処理後の成形性と、焼付け塗装処理後
の強度が優れていることが判る。これに対し本発明製造
方法から外れる比較例による板材では、加熱処理後の成
形性と、焼付け塗装処理後の強度の何れか一つ以上が劣
っている。
【００２５】このように本発明によれば、成形性に優
れ、高い焼付け硬化性を有する成形用アルミニウム合金
板を得ることができるもので、工業上顕著な効果を奏す
るものである。
れ、高い焼付け硬化性を有する成形用アルミニウム合金
板を得ることができるもので、工業上顕著な効果を奏す
るものである。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成４年２月３日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】請求項４
【補正方法】変更
【補正内容】
フロントページの続き (72)発明者 岸野 邦彦 東京都千代田区丸の内２丁目６番１号 古 河アルミニウム工業株式会社内 (72)発明者 渡辺 元 東京都千代田区丸の内２丁目６番１号 古 河アルミニウム工業株式会社内
Claims (4)
- 【請求項１】 Ｓｉ 0.2〜 3.0wt％，Ｍｇ 0.2〜3.0wt
％を含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなるアルミニ
ウム合金板に、 400℃以上の溶体化処理を施し、３℃/s
ec以上の冷却速度で冷却した後、60〜 150℃の温度で５
〜50時間の加熱処理を行うことを特徴とする焼付け硬化
性成形用アルミニウム合金板の製造方法。 - 【請求項２】 Ｓｉ 0.2〜 3.0wt％，Ｍｇ 0.2〜3.0wt
％，Ｃｕ0.01〜 1.5wt％を含み、残部Ａｌと不可避的不
純物からなるアルミニウム合金板に、 400℃以上の溶体
化処理を施し、３℃/sec以上の冷却速度で冷却した後、
60〜 150℃の温度で５〜50時間の加熱処理を行うことを
特徴とする焼付け硬化性成形用アルミニウム合金板の製
造方法。 - 【請求項３】 Ｓｉ 0.2〜 3.0wt％，Ｍｇ 0.2〜3.0wt
％，Ｆｅ0.25wt％以下を含み、更にＭｎ0.01〜 0.3wt
％，Ｃｒ0.01〜 0.5wt％，Ｚｒ0.01〜 0.5wt％，Ｔｉ0.
01〜 0.5wt％，Ｎｉ0.01〜 0.3wt％のうち１種又は２種
以上を合計0.01〜 1.0wt％を含み、残部Ａｌと不可避的
不純物からなるアルミニウム合金板に、400℃以上の溶
体化処理を施し、３℃/sec以上の冷却速度で冷却した
後、60〜150℃の温度で５〜50時間の加熱処理を行うこ
とを特徴とする焼付け硬化性成形用アルミニウム合金板
の製造方法。 - 【請求項４】 Ｓｉ 0.2〜 3.0wt％，Ｍｇ 0.2〜3.0wt
％，Ｃｕ0.01〜 1.5wt％，Ｆｅ0.25wt％以下を含み、更
にＭｎ0.01〜 0.5wt％，Ｃｒ0.01〜 0.5wt％，Ｚｒ0.01
〜 0.5wt％，Ｔｉ0.01〜 0.5wt％，Ｎｉ0.01〜 0.3wt％
のうち１種又は２種以上を合計0.01〜 1.0wt％を含み、
残部Ａｌと不可避的不純物からなるアルミニウム合金板
に、 400℃以上の溶体化処理を施し、３℃/sec以上の冷
却速度で冷却した後、60〜 150℃の温度で５〜50時間の
加熱処理を行うことを特徴とする焼付け硬化性成形用ア
ルミニウム合金板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3313997A JPH05125505A (ja) | 1991-10-31 | 1991-10-31 | 焼付け硬化性成形用アルミニウム合金板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3313997A JPH05125505A (ja) | 1991-10-31 | 1991-10-31 | 焼付け硬化性成形用アルミニウム合金板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05125505A true JPH05125505A (ja) | 1993-05-21 |
Family
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| JP2005139537A (ja) * | 2003-11-10 | 2005-06-02 | Kobe Steel Ltd | 焼付け塗装硬化性に優れたアルミニウム合金板 |
| JP2009007617A (ja) * | 2007-06-27 | 2009-01-15 | Kobe Steel Ltd | 温間成形用アルミニウム合金板およびその製造方法 |
| JP2009041045A (ja) * | 2007-08-06 | 2009-02-26 | Nippon Steel Corp | 塗装焼付け硬化性に優れたアルミニウム合金板及びその製造方法 |
| JP2011241433A (ja) * | 2010-05-17 | 2011-12-01 | Furukawa-Sky Aluminum Corp | 樹脂被覆アルミニウム合金板及びその製造方法 |
| JP2020519772A (ja) * | 2017-05-26 | 2020-07-02 | ノベリス・インコーポレイテッドＮｏｖｅｌｉｓ Ｉｎｃ． | 高強度耐食性６ｘｘｘシリーズアルミニウム合金およびその作製方法 |
-
1991
- 1991-10-31 JP JP3313997A patent/JPH05125505A/ja active Pending
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