JPH05220547A - 双ロール式薄板連続鋳造における板クラウン推定方法及び連続鋳造方法 - Google Patents
双ロール式薄板連続鋳造における板クラウン推定方法及び連続鋳造方法Info
- Publication number
- JPH05220547A JPH05220547A JP5915892A JP5915892A JPH05220547A JP H05220547 A JPH05220547 A JP H05220547A JP 5915892 A JP5915892 A JP 5915892A JP 5915892 A JP5915892 A JP 5915892A JP H05220547 A JPH05220547 A JP H05220547A
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- casting
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、双ロール鋳造におけるロールクラ
ウン量の不均一を正し、従来の冷延工程に合う、できる
だけ均一な板厚の薄板を簡便な方法で製造することを目
的とする。 【構成】 双ロール鋳造機毎に板厚と板クラウン量との
関係を求めると、板厚を横軸、板クラウン量を縦軸に取
り、図示すれば、異なる板厚、異なる金属であっても直
線関係にある。これに基づき希望板厚の板クラウン量を
予め推定し、所望の板クラウン量になるようロールクラ
ウンを変更した後、鋳造する。
ウン量の不均一を正し、従来の冷延工程に合う、できる
だけ均一な板厚の薄板を簡便な方法で製造することを目
的とする。 【構成】 双ロール鋳造機毎に板厚と板クラウン量との
関係を求めると、板厚を横軸、板クラウン量を縦軸に取
り、図示すれば、異なる板厚、異なる金属であっても直
線関係にある。これに基づき希望板厚の板クラウン量を
予め推定し、所望の板クラウン量になるようロールクラ
ウンを変更した後、鋳造する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は溶湯から直接的に薄板を
連続鋳造するための双ロール式薄板連鋳法の改善に関す
る。
連続鋳造するための双ロール式薄板連鋳法の改善に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】互いに反対方向に回転する一対の内部冷
却ロールを適当な間隙をあけて平行に対向配置し、この
間隙（ロールギャップ）上部のロール円周面上に湯溜り
を形成させ、この湯溜り中の湯を回転するロール円周面
で冷却しながら、該ロールギャップを経て厚さ１０ｍｍ
以下の薄板に連続鋳造する双ロール式連鋳機が知られて
いる。
却ロールを適当な間隙をあけて平行に対向配置し、この
間隙（ロールギャップ）上部のロール円周面上に湯溜り
を形成させ、この湯溜り中の湯を回転するロール円周面
で冷却しながら、該ロールギャップを経て厚さ１０ｍｍ
以下の薄板に連続鋳造する双ロール式連鋳機が知られて
いる。
【０００３】しかしながら、通常薄板の断面形状は、水
冷ドラムの外周面が、外面の溶鋼接触による加熱膨脹と
内面の冷却水による冷却収縮により、ビヤ樽状（正クラ
ウン、図１）に変形し、又は逆クラウン（図２）とな
り、均一な厚さ精度を有する薄板が得られない。
冷ドラムの外周面が、外面の溶鋼接触による加熱膨脹と
内面の冷却水による冷却収縮により、ビヤ樽状（正クラ
ウン、図１）に変形し、又は逆クラウン（図２）とな
り、均一な厚さ精度を有する薄板が得られない。
【０００４】なお、本発明でクラウン量Δｔとは、Δｔ
＝ｔC1−ｔ、又はΔｔ＝ｔ−ｔC2である（図１、図２参
照）。
＝ｔC1−ｔ、又はΔｔ＝ｔ−ｔC2である（図１、図２参
照）。
【０００５】予めロールクラウン量が求まれば、ロール
形状を修正し、又は運転条件を変更する等して、板厚を
制御することが可能である。
形状を修正し、又は運転条件を変更する等して、板厚を
制御することが可能である。
【０００６】従来、たとえば、 特開昭６１―７８５３７号公報には、稼働中のロール
中央部と端部のロール膨脹量を測定し、関係式に基づい
てオンラインでロールクラウンを推定する方法が、
中央部と端部のロール膨脹量を測定し、関係式に基づい
てオンラインでロールクラウンを推定する方法が、
【０００７】特開昭６１―３８７４５号公報において
は、冷却ドラムのシェル外周面の形状を冷却水の加圧制
御で変えることにより、運転中常にシェルの外周面を直
円筒状に調整し、肉厚の均一な薄板を製造する方法が開
示されている。
は、冷却ドラムのシェル外周面の形状を冷却水の加圧制
御で変えることにより、運転中常にシェルの外周面を直
円筒状に調整し、肉厚の均一な薄板を製造する方法が開
示されている。
【０００８】しかしながら、においては、異なる板
厚、ドラム表面形状、金属種類の板クラウン量を推定す
ることができない。
厚、ドラム表面形状、金属種類の板クラウン量を推定す
ることができない。
【０００９】又、においては、ドラムの構造が複雑に
なり、コストが高い等の問題点もある。
なり、コストが高い等の問題点もある。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、双ロール鋳
造におけるロールクラウン量の不均一を正し、従来の冷
延工程に合う、できる丈均一な板厚の薄板を簡便な方法
で製造することを目的とする。
造におけるロールクラウン量の不均一を正し、従来の冷
延工程に合う、できる丈均一な板厚の薄板を簡便な方法
で製造することを目的とする。
【００１１】すなわち本発明者は、双ロール鋳造機毎に
板厚と板クラウン量との関係を求めると、板厚を横軸、
板クラウン量を縦軸に取り、図示すれば、異なる板厚、
異なる金属であっても直線関係にあることを見出し、本
発明を完成した。
板厚と板クラウン量との関係を求めると、板厚を横軸、
板クラウン量を縦軸に取り、図示すれば、異なる板厚、
異なる金属であっても直線関係にあることを見出し、本
発明を完成した。
【００１２】これにより予めロールを研磨、又はロール
水冷条件を変更する等して板クラウン量を目標板クラウ
ン内に納めることもでき、精度の良い効果的な鋳造が可
能となった。
水冷条件を変更する等して板クラウン量を目標板クラウ
ン内に納めることもでき、精度の良い効果的な鋳造が可
能となった。
【００１３】
【課題を解決するための手段】本発明は、（１）双ロー
ル式薄板連続鋳造において、鋳造機毎に予め作製した鋳
片板厚と鋳片クラウン量との関係図により、希望板厚の
板クラウン量を予め推定する双ロール式薄板連続鋳造に
おける板クラウン推定方法、
ル式薄板連続鋳造において、鋳造機毎に予め作製した鋳
片板厚と鋳片クラウン量との関係図により、希望板厚の
板クラウン量を予め推定する双ロール式薄板連続鋳造に
おける板クラウン推定方法、
【００１４】（２）双ロール式薄板連続鋳造において、
鋳造機毎に予め作製した鋳片板厚と鋳片クラウン量との
関係図により、希望板厚の板クラウン量を予め推定し、
所望の板クラウン量になるようロールクラウンを変更し
た後、鋳造することを特徴とする双ロール式薄板連続鋳
造における連続鋳造方法、である。
鋳造機毎に予め作製した鋳片板厚と鋳片クラウン量との
関係図により、希望板厚の板クラウン量を予め推定し、
所望の板クラウン量になるようロールクラウンを変更し
た後、鋳造することを特徴とする双ロール式薄板連続鋳
造における連続鋳造方法、である。
【００１５】以下実施例に基づき説明する。
【００１６】
【実施例１】鋳造条件は次のとおりである。 （１）冷却ロールＡ（図３）： 寸法・・・直径４００ｍｍ、幅３５０ｍｍ 材質・・・銅 冷却方法・・・内部水冷式 ロール形状・・・デッドフラット（ロール表面が平行に
配された状態）
配された状態）
【００１７】（２）冷却ロールＢ（図４）： 寸法・・・直径１２００ｍｍ、幅８００ｍｍ 材質・・・銅 冷却方法・・・内部水冷式 ロール形状・・・逆クラウン（ロール巾方向中心部が凹
んだ状態） ａ・・・ロールが接触した状態で２５０μｍ
んだ状態） ａ・・・ロールが接触した状態で２５０μｍ
【００１８】 （３）操作条件Ａ（冷却ロールＡを使用したとき） 鋳造速度 ３０〜８０ｍ／分（＝冷却ロール周速度） 板厚 １〜３．２ｍｍ 冷却ロール／メタル間接触周長 約１７０ｍｍ 鋳造温度 １４５０〜１５５０℃
【００１９】 （４）操作条件Ｂ（冷却ロールＢを使用） 鋳造速度 ５０〜１３０ｍ／分（＝冷却ロール周速） 板厚 １．５〜４ｍｍ 冷却ロール／メタル間接触周長 約４２０ｍｍ 鋳造温度 １４５０〜１５５０℃
【００２０】（５）鋳造金属：単位ｗｔ％ Ｆｅ―３０Ｃｕ―６Ｃｒ Ｆｅ―５０Ｃｕ―３Ｃｒ Ｆｅ―８０Ｎｉ―５Ｍｏ（パーマロイＰＣＳ） Ｆｅ―３Ｓｉ
【００２１】（６）ロール条件・・・３水準
【００２２】
【表１】
【００２３】＊３ ディンプル面積率＝（凹み（ディン
プル）の占める面積／ロール全表面積）×１００ なお、ディンプル形状は深さ約６０μｍ、１〜１．５ｍ
ｍ径の凹みである。
プル）の占める面積／ロール全表面積）×１００ なお、ディンプル形状は深さ約６０μｍ、１〜１．５ｍ
ｍ径の凹みである。
【００２４】（７）実験結果（図５、図６） どちらの鋳造ロールを使用しても、図のように表面性状
の異なるロール及び第２表のように熱伝導率の異なる鋳
造金属であっても板厚と鋳片クラウンとの間に直線関係
が成立する。
の異なるロール及び第２表のように熱伝導率の異なる鋳
造金属であっても板厚と鋳片クラウンとの間に直線関係
が成立する。
【００２５】このとき、４００ｍｍφのロールでは熱膨
脹によって、正クラウン形状のロールになり、鋳片の形
状は逆クラウン（マイナス側）になる。
脹によって、正クラウン形状のロールになり、鋳片の形
状は逆クラウン（マイナス側）になる。
【００２６】１２００ｍｍφのロールでは、熱膨脹によ
って、ロール形状は逆クラウンからデッドフラット状態
に近づくため、鋳片形状は初期ロール間隔２５０μｍか
ら減少する。
って、ロール形状は逆クラウンからデッドフラット状態
に近づくため、鋳片形状は初期ロール間隔２５０μｍか
ら減少する。
【００２７】
【表２】
【００２８】
【表３】
【００２９】一方、鋳造にあたって第３表のように、各
鋳造金属で最適特性となるための目標板厚が存在し、目
標板厚に対し、目標クラウン量が存在するが、本発明に
よって、所望の板クラウン量となるようロールクラウン
を変更した後に鋳造することによって目標クラウン量内
に納めることが容易である。
鋳造金属で最適特性となるための目標板厚が存在し、目
標板厚に対し、目標クラウン量が存在するが、本発明に
よって、所望の板クラウン量となるようロールクラウン
を変更した後に鋳造することによって目標クラウン量内
に納めることが容易である。
【００３０】すなわち、希望板厚に対する所望の板クラ
ウン量を得るためには、例えば、図５及び図６で希望板
厚の板クラウン量を予め推定し、内挿あるいは外挿によ
って所望の板クラウン量に対して必要とされるロールク
ラウン量を求め、そのロールクラウン量となるように、
ロールを研磨、又はロール水冷条件を変更する等の対応
をはかった後、鋳造すればよい。
ウン量を得るためには、例えば、図５及び図６で希望板
厚の板クラウン量を予め推定し、内挿あるいは外挿によ
って所望の板クラウン量に対して必要とされるロールク
ラウン量を求め、そのロールクラウン量となるように、
ロールを研磨、又はロール水冷条件を変更する等の対応
をはかった後、鋳造すればよい。
【００３１】なお、板厚は、本実施例においては、完全
冷却後の鋳片の巾方向にほぼ均等間隔の１０箇所をとっ
てその平均値としたが、通常板厚間のバラツキは、クラ
ウン量程度で、殆どないので、実際的には平均値をとる
迄もなく、任意の正常箇所の１点でも充分である。
冷却後の鋳片の巾方向にほぼ均等間隔の１０箇所をとっ
てその平均値としたが、通常板厚間のバラツキは、クラ
ウン量程度で、殆どないので、実際的には平均値をとる
迄もなく、任意の正常箇所の１点でも充分である。
【００３２】
【発明の効果】以上詳述したように、鋳造金属が異なれ
ば、第３表のように、必要板厚、限界クラウン量が各々
決定されるが、図５、図６に基づいて、なるべく多くの
金属で満足するための、ドラムクラウン形状を効率よく
決めることが可能になる。
ば、第３表のように、必要板厚、限界クラウン量が各々
決定されるが、図５、図６に基づいて、なるべく多くの
金属で満足するための、ドラムクラウン形状を効率よく
決めることが可能になる。
【図１】板正クラウン状態の説明図。
【図２】板逆クラウン状態の説明図。
【図３】デッドフラットの双ロールの説明図。
【図４】逆クラウンの双ロールの説明図。
【図５】鋳片クラウン量と板厚の関係図（４００ｍｍφ
ロール使用）。
ロール使用）。
【図６】鋳片クラウン量と板厚の関係図（１２００ｍｍ
φロール使用）。
φロール使用）。
１ ロール ２ ロール軸
Claims (2)
- 【請求項１】 双ロール式薄板連続鋳造において、鋳造
機毎に予め求めた鋳片板厚と鋳片クラウン量との関係か
ら、希望板厚の板クラウン量を予め推定する双ロール式
薄板連続鋳造における板クラウン推定方法。 - 【請求項２】 双ロール式薄板連続鋳造において、鋳造
機毎に予め求めた鋳片板厚と鋳片クラウン量との関係か
ら、希望板厚の板クラウン量を予め推定し、所望の板ク
ラウン量になるようロールクラウンを変更した後、鋳造
することを特徴とする双ロール式薄板連続鋳造における
連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5915892A JPH05220547A (ja) | 1992-02-14 | 1992-02-14 | 双ロール式薄板連続鋳造における板クラウン推定方法及び連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5915892A JPH05220547A (ja) | 1992-02-14 | 1992-02-14 | 双ロール式薄板連続鋳造における板クラウン推定方法及び連続鋳造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05220547A true JPH05220547A (ja) | 1993-08-31 |
Family
ID=13105283
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5915892A Pending JPH05220547A (ja) | 1992-02-14 | 1992-02-14 | 双ロール式薄板連続鋳造における板クラウン推定方法及び連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05220547A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003509220A (ja) * | 1999-09-17 | 2003-03-11 | キャストリップ・リミテッド・ライアビリティ・カンパニー | ストリップ鋳造 |
| KR100829951B1 (ko) * | 2006-12-20 | 2008-05-19 | 주식회사 포스코 | 마그네슘 주편 제조용 주조롤 |
-
1992
- 1992-02-14 JP JP5915892A patent/JPH05220547A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003509220A (ja) * | 1999-09-17 | 2003-03-11 | キャストリップ・リミテッド・ライアビリティ・カンパニー | ストリップ鋳造 |
| KR100829951B1 (ko) * | 2006-12-20 | 2008-05-19 | 주식회사 포스코 | 마그네슘 주편 제조용 주조롤 |
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