JP2991222B2 - ステンレス鋼の双ロール式薄板連続鋳造方法 - Google Patents
ステンレス鋼の双ロール式薄板連続鋳造方法Info
- Publication number
- JP2991222B2 JP2991222B2 JP4151216A JP15121692A JP2991222B2 JP 2991222 B2 JP2991222 B2 JP 2991222B2 JP 4151216 A JP4151216 A JP 4151216A JP 15121692 A JP15121692 A JP 15121692A JP 2991222 B2 JP2991222 B2 JP 2991222B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- roll
- stainless steel
- continuous casting
- slab
- twin
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はステンレス鋼の溶湯から
直接的に薄板を連続鋳造するための双ロール式薄板連鋳
法の改善に関する。
直接的に薄板を連続鋳造するための双ロール式薄板連鋳
法の改善に関する。
【０００２】
【従来の技術】互いに反対方向に回転する一対の内部冷
却ロールを適当な間隙をあけて平行に対向配置し、この
間隙（ロールギャップ）上部のロール円周面上に湯溜り
を形成させ、この湯溜り中の溶湯を回転するロール円周
面で冷却しながら、該ロールギャップを経て薄板に連続
鋳造する双ロール式連鋳機が知られている。
却ロールを適当な間隙をあけて平行に対向配置し、この
間隙（ロールギャップ）上部のロール円周面上に湯溜り
を形成させ、この湯溜り中の溶湯を回転するロール円周
面で冷却しながら、該ロールギャップを経て薄板に連続
鋳造する双ロール式連鋳機が知られている。
【０００３】しかしながら、ロール円周面上で凝固する
シェルは、多少なりとも厚みむらや冷却むらを生じ、こ
れらに起因して各種の表面性状の欠陥を招来する。
シェルは、多少なりとも厚みむらや冷却むらを生じ、こ
れらに起因して各種の表面性状の欠陥を招来する。
【０００４】そこで、 特開平３―１９３２４４においては、双ロール式薄板
連鋳機で、ロール対間隙から出る薄板の幅方向の表面温
度が設定範囲に収まるようにロール回転速度を制御する
ことにより、高品質薄板の安定鋳造を図る方法が提案さ
れ、
連鋳機で、ロール対間隙から出る薄板の幅方向の表面温
度が設定範囲に収まるようにロール回転速度を制御する
ことにより、高品質薄板の安定鋳造を図る方法が提案さ
れ、
【０００５】特開平１―８３３４０においては、冷却
ロールの表面に特定形状、寸法、分布状態のくぼみを形
成することにより、冷却ロールによる凝固シェルへの冷
却条件を緩和し、割れのない平滑な表面を有する鋳片を
安定して製造する方法が提案されている。
ロールの表面に特定形状、寸法、分布状態のくぼみを形
成することにより、冷却ロールによる凝固シェルへの冷
却条件を緩和し、割れのない平滑な表面を有する鋳片を
安定して製造する方法が提案されている。
【０００６】しかしながら、においては、鋳片の温度
測定位置で鋳片表面温度が当然異なり、評価指標として
普遍性がなく、においては、緩冷却化という定性的な
指標のみで、定量的な値の記述がなく、より精度の高い
表面欠陥防止方法の開発が望まれている。
測定位置で鋳片表面温度が当然異なり、評価指標として
普遍性がなく、においては、緩冷却化という定性的な
指標のみで、定量的な値の記述がなく、より精度の高い
表面欠陥防止方法の開発が望まれている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明者は、厚さ１０
ｍｍ以下のステンレス鋼の薄板を双ロール式連鋳機を用
い直接製造し、又は得られた薄板をさらに熱延すること
なく冷延することにより製造する方法である。
ｍｍ以下のステンレス鋼の薄板を双ロール式連鋳機を用
い直接製造し、又は得られた薄板をさらに熱延すること
なく冷延することにより製造する方法である。
【０００８】さらに詳しくは、精度及び確実性の高い表
面欠陥防止連鋳法を提供するものである。
面欠陥防止連鋳法を提供するものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は、 （１）ステンレス鋼の双ロール式薄板連続鋳造方法にお
いて、鋳片表面温度から求まるロールとメタル間の熱伝
達係数の変動範囲Δｈを０．１（ｃａｌ／ｃｍ2・ｓ・
℃）以内にすることにより鋳片欠陥であるワレを防止す
ることを特徴とするステンレス鋼の双ロール式薄板連続
鋳造方法、
いて、鋳片表面温度から求まるロールとメタル間の熱伝
達係数の変動範囲Δｈを０．１（ｃａｌ／ｃｍ2・ｓ・
℃）以内にすることにより鋳片欠陥であるワレを防止す
ることを特徴とするステンレス鋼の双ロール式薄板連続
鋳造方法、
【００１０】（２）ステンレス鋼の双ロール式薄板連続
鋳造方法において、鋳片表面温度から求まるロールとメ
タル間の熱伝達係数を連続的に求め、その変動範囲Δｈ
が０．１（ｃａｌ／ｃｍ2 ・ｓ・℃）以内の所定範囲に
収まるようにロール表面の凹みの面積率（凹みの占める
面積／ロール全表面積×１００）、あるいは制限板浸漬
量、Ｎｉメッキ厚さを制御することを特徴とするステン
レス鋼の双ロール式薄板連続鋳造方法、である。
鋳造方法において、鋳片表面温度から求まるロールとメ
タル間の熱伝達係数を連続的に求め、その変動範囲Δｈ
が０．１（ｃａｌ／ｃｍ2 ・ｓ・℃）以内の所定範囲に
収まるようにロール表面の凹みの面積率（凹みの占める
面積／ロール全表面積×１００）、あるいは制限板浸漬
量、Ｎｉメッキ厚さを制御することを特徴とするステン
レス鋼の双ロール式薄板連続鋳造方法、である。
【００１１】
【作用】以下に本発明を詳細に説明する。
【００１２】本発明の基材は、ステンレス鋼であり、代
表例にはフェライト系ステンレスＹＵＳ１８０（Ｃ＝１
００ｐｐｍ、Ｎ＝１００ｐｐｍ、Ｃｒ＝１９．５％、Ｎ
ｉ＝０．３％、Ｎｂ＝０．６％、Ｃｕ＝０．４５％、Ｔ
ｉ＝０．１％、Ｓｉ＝０．４％、Ｍｎ＝０．１５％、Ｐ
＝０．０２％、Ｓ＝０．００２％、残部Ｆｅ、％はｗｔ
％）、とオーステナイト系ステンレスＳＵＳ３０４（Ｃ
＝３００ｐｐｍ、Ｎ＝３００ｐｐｍ、Ｏ＝８０ｐｐｍ、
Ｃｒ＝１８．３％、Ｎｉ＝８．１％、Ｃｕ＝０．３％、
Ａｌ＜０．００５％、Ｍｏ＝０．１５％、Ｓｉ＝０．４
％、Ｍｎ＝０．８９％、Ｐ＝０．０２％、Ｓ＝０．００
５％、残部Ｆｅ、％はｗｔ％）が挙げられる。
表例にはフェライト系ステンレスＹＵＳ１８０（Ｃ＝１
００ｐｐｍ、Ｎ＝１００ｐｐｍ、Ｃｒ＝１９．５％、Ｎ
ｉ＝０．３％、Ｎｂ＝０．６％、Ｃｕ＝０．４５％、Ｔ
ｉ＝０．１％、Ｓｉ＝０．４％、Ｍｎ＝０．１５％、Ｐ
＝０．０２％、Ｓ＝０．００２％、残部Ｆｅ、％はｗｔ
％）、とオーステナイト系ステンレスＳＵＳ３０４（Ｃ
＝３００ｐｐｍ、Ｎ＝３００ｐｐｍ、Ｏ＝８０ｐｐｍ、
Ｃｒ＝１８．３％、Ｎｉ＝８．１％、Ｃｕ＝０．３％、
Ａｌ＜０．００５％、Ｍｏ＝０．１５％、Ｓｉ＝０．４
％、Ｍｎ＝０．８９％、Ｐ＝０．０２％、Ｓ＝０．００
５％、残部Ｆｅ、％はｗｔ％）が挙げられる。
【００１３】従来、鋳片欠陥防止には、ロール表面への
くぼみ形成、ロール表面へのコーティング、制限板付与
の如き方法が提案され、試みられたが、前記したような
問題点がある他、結果の精度、確実性が未だ不充分であ
った。
くぼみ形成、ロール表面へのコーティング、制限板付与
の如き方法が提案され、試みられたが、前記したような
問題点がある他、結果の精度、確実性が未だ不充分であ
った。
【００１４】本発明者は、鋳造条件によらず、式（１）
〜（６）
〜（６）
【００１５】（基礎式）
【００１６】
【数１】 ∂Ｈ／∂Ｚ＝（ｋ／ρｕ）（∂2Ｔ／∂ｙ2） ・・・（１）
【００１７】
【数２】Ｈ＝ｃＴ＋（１−ｇｓ）ΔＨ ・・・（２）
【００１８】
【数３】
【００１９】（境界条件）
【００２０】
【数４】 鋳片表面でｋ（∂Ｔ／∂ｙ）＝ｈ（Ｔ−ＴR） ・・・（４）
【００２１】
【数５】 鋳片中心でｋ（∂Ｔ／∂ｙ）＝０ ・・・（５）
【００２２】ただし Ｈ：鋳造金属のエンタルピー Ｚ：メニスカスからの距離、 ｋ：鋳造金属の熱伝導率（ｃａｌ／ｃｍ・ｓ・℃）、 ρ：密度（ｇ／ｃｍ3）、 ｕ：鋳造速度、 Ｔ：鋳造金属の温度、Ｔmax、Ｔminを代入（実測値から
求める）、 ｙ：鋳片表面からの厚さ方向への距離（任意に与え
る）、 ｃ：比熱（ｃａｌ／ｇ・℃）、 Ｔｌ：液相線温度（℃）、 Ｔｓ：固相線温度（℃）、 ΔＨ：潜熱（ｃａｌ／ｇ）、 （１）〜（４）式でｈを求めることができる。
求める）、 ｙ：鋳片表面からの厚さ方向への距離（任意に与え
る）、 ｃ：比熱（ｃａｌ／ｇ・℃）、 Ｔｌ：液相線温度（℃）、 Ｔｓ：固相線温度（℃）、 ΔＨ：潜熱（ｃａｌ／ｇ）、 （１）〜（４）式でｈを求めることができる。
【００２３】（出所：Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ ｏｆ
ｔｈｅ Ｆｉｒｓｔ Ｅｕｒｏｐｅａｎ Ｃｏｎｆｅｒ
ｅｎｃｅ ｏｎ Ａｄｖａｎｃｅｄ Ｍａｔｅｒｉａｌ
ｓ ａｎｄ Ｐｒｏｃｅｓｓｅｓ， １（１９８９），
ｐ９３，ＤｅｕｔｓｃｈｅＧｅｓｓｅｌｓｅｈａｆｔ
ｆｕｅｒ Ｍｅｔａｌｌｋｕｎｄｅ ＥＶ）
ｔｈｅ Ｆｉｒｓｔ Ｅｕｒｏｐｅａｎ Ｃｏｎｆｅｒ
ｅｎｃｅ ｏｎ Ａｄｖａｎｃｅｄ Ｍａｔｅｒｉａｌ
ｓ ａｎｄ Ｐｒｏｃｅｓｓｅｓ， １（１９８９），
ｐ９３，ＤｅｕｔｓｃｈｅＧｅｓｓｅｌｓｅｈａｆｔ
ｆｕｅｒ Ｍｅｔａｌｌｋｕｎｄｅ ＥＶ）
【００２４】で表されるロールとメタル間の熱伝達係数
ｈの変動値Δｈを求め、Δｈと鋳片欠陥（ワレ）との関
係を調べたところ、夫々図１、図２に示したとおり、驚
くべきことにΔｈ≦０．１とすることにより、鋳片欠陥
をほぼ完全に防止できることを見いだした。
ｈの変動値Δｈを求め、Δｈと鋳片欠陥（ワレ）との関
係を調べたところ、夫々図１、図２に示したとおり、驚
くべきことにΔｈ≦０．１とすることにより、鋳片欠陥
をほぼ完全に防止できることを見いだした。
【００２５】この理由については明らかではないが、Δ
ｈはロールとメタル間へのガスの巻込み、接触位置の変
動の評価指数となっているためと思われる。
ｈはロールとメタル間へのガスの巻込み、接触位置の変
動の評価指数となっているためと思われる。
【００２６】Δｈは、ｈの最高値ｈmax と最低値ｈmin
の差式(6) によって求められる。
の差式(6) によって求められる。
【００２７】
【数６】Δｈ＝ｈmax −ｈmin ・・・(6)
【００２８】ｈは実施例に具体的に示すごとく、ドラム
キス点からの一定距離、実施例では８０ｃｍの箇所にお
ける測定温度からＴmax 及びＴmin を求め、これから式
（１）〜（５）によってｈmax 及びｈmin が定まり、式
（６）によりΔｈが求められる。
キス点からの一定距離、実施例では８０ｃｍの箇所にお
ける測定温度からＴmax 及びＴmin を求め、これから式
（１）〜（５）によってｈmax 及びｈmin が定まり、式
（６）によりΔｈが求められる。
【００２９】鋳片の表面温度測定手段としては、通常の
２色温度計や赤外線温度計やサーモグラフィ装置などで
よい。
２色温度計や赤外線温度計やサーモグラフィ装置などで
よい。
【００３０】現在鋳片欠陥の判定は鋳片酸洗後に目視観
察によっているが、本発明においては、実施例のごと
く、各種鋼種における欠陥防止の臨界Δｈが実験から得
られる。鋳造中のΔｈを管理することによって、欠陥発
生位置、個数、頻度等を鋳片の目視検査なく、管理する
ことができ、コスト的、時間的にもメリットが大であ
る。
察によっているが、本発明においては、実施例のごと
く、各種鋼種における欠陥防止の臨界Δｈが実験から得
られる。鋳造中のΔｈを管理することによって、欠陥発
生位置、個数、頻度等を鋳片の目視検査なく、管理する
ことができ、コスト的、時間的にもメリットが大であ
る。
【００３１】なお、表面性状が悪化したとき、得られた
Δｈに応じ、制限板浸漬量を深くしたり、Ｎｉメッキ厚
を厚くしたり、凹の面積率を大きくするなどして鋳片表
面性状を管理することができる。
Δｈに応じ、制限板浸漬量を深くしたり、Ｎｉメッキ厚
を厚くしたり、凹の面積率を大きくするなどして鋳片表
面性状を管理することができる。
【００３２】
【実施例】４００ｍｍφ×３００ｍｍｗの銅合金製内部
水冷ロールからなる双ロール式薄板連鋳機で、溶湯組成
としてＹＵＳ１８０とＳＵＳ３０４のものを鋳造した。
鋳造板厚は１．５ｍｍであり、平均鋳造速度は５５ｍ／
ｍｉｎであった。
水冷ロールからなる双ロール式薄板連鋳機で、溶湯組成
としてＹＵＳ１８０とＳＵＳ３０４のものを鋳造した。
鋳造板厚は１．５ｍｍであり、平均鋳造速度は５５ｍ／
ｍｉｎであった。
【００３３】熱伝達係数は水冷ロールの表面をＮｉメッ
キ、フラッパー、ディンプル等によって変化させ、ワレ
長さ（ｍ／ｍ）を測定し、図１、図２に示した。
キ、フラッパー、ディンプル等によって変化させ、ワレ
長さ（ｍ／ｍ）を測定し、図１、図２に示した。
【００３４】なお、鋳片表面温度は走査型赤外線放射温
度計でドラムキス点から８０ｃｍ点における鋳片全表面
幅範囲に亘って求め、式（１）〜（６）によってΔｈを
求めた。
度計でドラムキス点から８０ｃｍ点における鋳片全表面
幅範囲に亘って求め、式（１）〜（６）によってΔｈを
求めた。
【００３５】鋳片表面温度推移の１例を図３に示す。
【００３６】Δｈ≦０．１において、ワレ長さ（ｍ／
ｍ）は０となった。
ｍ）は０となった。
【００３７】なお、式（１）〜（６）によってΔｈを求
めるための計算条件は以下のものを使用した。
めるための計算条件は以下のものを使用した。
【００３８】（１）ＹＵＳ１８０ ｋ＝０．０８６１（ｃａｌ／ｓ・ｃｍ・℃） ｈmax＝実測値より計算（ｃａｌ／ｃｍ2・ｓ・℃） ｈmin＝実測値より計算（ｃａｌ／ｃｍ2・ｓ・℃） ρ＝７．７５（ｇ／ｃｍ3） ｃ＝０．１１（ｃａｌ／ｇ・℃） ｕ＝３２（ｍ／ｍｉｎ） ＴR＝１４０℃ ＴO＝１５３０℃
【００３９】
【数７】
【００４０】Ｔｌ＝１５２０℃ Ｔｓ＝１４９０℃ ΔＨ＝６０ ｚ（メニスカスからのキョリ）、ｙ（鋳片表面からのキ
ョリ）は任意にあたえる。
ョリ）は任意にあたえる。
【００４１】（２）ＳＵＳ３０４ ｋ＝０．０７１７ ρ＝７．９３ ｃ＝０．１２ ｕ＝３０ｍ／ｍｉｎ ＴR＝１４０℃ ＴO＝鋳造温度＝１５００℃ Ｔｌ＝１４８０℃ Ｔｓ＝１４３０℃ ΔＨ＝６０
【００４２】（３）鋳片表面温度測定 本実験ではロール直下（ロールキス点より８０ｃｍ下）
に赤外線放射温度計を設置し、鋳片表面温度を測定し
た。
に赤外線放射温度計を設置し、鋳片表面温度を測定し
た。
【００４３】測定結果は図３中ある範囲をもつが、この
時の最高温度をＴmax、最低温度をＴminとする。
時の最高温度をＴmax、最低温度をＴminとする。
【００４４】（４）Δｈの求め方 上記諸数値を用い、（１）式〜（５）式で、未知数はｈ
のみなので、実測のＴmax、Ｔminに一致するように、ｈ
を決定する。
のみなので、実測のＴmax、Ｔminに一致するように、ｈ
を決定する。
【００４５】Ｔmaxに計算結果が一致するように得られ
たｈをｈmax、Ｔminから得られたｈをｈminとするとΔ
ｈは（６）式から決定される。
たｈをｈmax、Ｔminから得られたｈをｈminとするとΔ
ｈは（６）式から決定される。
【００４６】各実験毎に実測値と計算値からΔｈを求
め、鋳片の表面欠陥（ワレ長さ）との関係を表わしたの
が図１、２である。
め、鋳片の表面欠陥（ワレ長さ）との関係を表わしたの
が図１、２である。
【００４７】
【発明の効果】双ロール式連続鋳造によるステンレス鋼
の鋳造において、実機生産で欠陥発生位置、頻度を鋳片
表面の目視検査なしに判定することができる。また、鋳
造機に依らずディンプル、コーティング、制限板等の使
用条件の設定が可能である。
の鋳造において、実機生産で欠陥発生位置、頻度を鋳片
表面の目視検査なしに判定することができる。また、鋳
造機に依らずディンプル、コーティング、制限板等の使
用条件の設定が可能である。
【図１】Δｈとワレ長さの関係図である。（フェライト
系ステンレスＹＵＳ１８０）
系ステンレスＹＵＳ１８０）
【図２】Δｈとワレ長さの関係図である。（オーステナ
イト系ステンレスＳＵＳ３０４）
イト系ステンレスＳＵＳ３０４）
【図３】鋳片表面温度推移を示す図。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平５−285608（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−285603（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−6740（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−238651（ＪＰ，Ａ) 特開 昭64−83340（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−166862（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−148056（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−33059（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−207452（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B22D 11/06 330 B22D 11/00
Claims (2)
- 【請求項１】 ステンレス鋼の双ロール式薄板連続鋳造
方法において、鋳片表面温度から求まるロールとメタル
間の熱伝達係数の変動範囲Δｈを０．１（ｃａｌ／ｃｍ
2 ・ｓ・℃）以内にすることにより鋳片欠陥を防止する
ことを特徴とするステンレス鋼の双ロール式薄板連続鋳
造方法。 - 【請求項２】 ステンレス鋼の双ロール式薄板連続鋳造
方法において、鋳片表面温度から求まるロールとメタル
間の熱伝達係数を連続的に求め、その変動範囲Δｈが
０．１（ｃａｌ／ｃｍ2 ・ｓ・℃）以内の所定範囲に収
まるようにロール表面の凹みの面積率（凹みの占める面
積／ロール全表面積×１００）、あるいは制限板浸漬
量、Ｎｉメッキ厚さを制御することを特徴とするステン
レス鋼の双ロール式薄板連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4151216A JP2991222B2 (ja) | 1992-05-20 | 1992-05-20 | ステンレス鋼の双ロール式薄板連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4151216A JP2991222B2 (ja) | 1992-05-20 | 1992-05-20 | ステンレス鋼の双ロール式薄板連続鋳造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05318048A JPH05318048A (ja) | 1993-12-03 |
| JP2991222B2 true JP2991222B2 (ja) | 1999-12-20 |
Family
ID=15513783
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4151216A Expired - Fee Related JP2991222B2 (ja) | 1992-05-20 | 1992-05-20 | ステンレス鋼の双ロール式薄板連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2991222B2 (ja) |
-
1992
- 1992-05-20 JP JP4151216A patent/JP2991222B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05318048A (ja) | 1993-12-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7156152B2 (en) | Process for the continuous production of a think steel strip | |
| EP0679114B2 (en) | Casting stainless steel strip on surface with specified roughness | |
| US5775404A (en) | Method of continuously casting austenitic stainless steel | |
| JP2991222B2 (ja) | ステンレス鋼の双ロール式薄板連続鋳造方法 | |
| JPH0742513B2 (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| JP2991220B2 (ja) | ＦｅＮｉ合金の双ロール式薄板連続鋳造方法 | |
| JP2991221B2 (ja) | 双ロール式薄板連続鋳造方法 | |
| JP3596290B2 (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
| JP2962634B2 (ja) | 双ドラム式連続鋳造装置用冷却ドラムの加工方法 | |
| JP3402286B2 (ja) | 連続鋳造方法 | |
| JP3583901B2 (ja) | 連続鋳造薄鋳片及びその鋳造方法 | |
| JP3417714B2 (ja) | 残留δフェライトの少ないオーステナイト系ステンレス鋼薄肉鋳片の製造方法 | |
| JP3206093B2 (ja) | 圧延用ロールおよびその製造方法 | |
| JP2001347353A (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
| JPH04305338A (ja) | 薄鋼板用鋼片の連続鋳造方法 | |
| JPH07290193A (ja) | 冷延表面性状の優れたＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼薄肉鋳片及びその製造方法 | |
| JPH08277423A (ja) | 表面品質の優れたオーステナイト系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| JPH10211548A (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼薄鋳片の連続鋳造方法 | |
| JPH07308745A (ja) | 表面性状の優れたステンレス鋼鋳片の連続鋳造方法 | |
| JPH06297109A (ja) | 表面性状の優れたＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼薄肉鋳片の製造方法 | |
| JPH05220547A (ja) | 双ロール式薄板連続鋳造における板クラウン推定方法及び連続鋳造方法 | |
| JP2778896B2 (ja) | 圧延用ロール及びその製造方法 | |
| JPH05293600A (ja) | 表面品質の優れたオーステナイト系ステンレス鋼冷延板の製造方法 | |
| AU676101B2 (en) | Casting stainless steel strip on surface with specified roughness | |
| JP3090177B2 (ja) | Ｃｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼薄肉鋳片及び冷延薄板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19990831 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |