JP2991220B2 - ＦｅＮｉ合金の双ロール式薄板連続鋳造方法 - Google Patents
ＦｅＮｉ合金の双ロール式薄板連続鋳造方法Info
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- JP2991220B2 JP2991220B2 JP4114217A JP11421792A JP2991220B2 JP 2991220 B2 JP2991220 B2 JP 2991220B2 JP 4114217 A JP4114217 A JP 4114217A JP 11421792 A JP11421792 A JP 11421792A JP 2991220 B2 JP2991220 B2 JP 2991220B2
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- Japan
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- roll
- slab
- casting method
- twin
- continuous casting
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はＦｅＮｉ合金の溶湯から
直接的に薄板を連続鋳造するための双ロール式薄板連鋳
法の改善に関する。
直接的に薄板を連続鋳造するための双ロール式薄板連鋳
法の改善に関する。
【０００２】
【従来の技術】互いに反対方向に回転する一対の内部冷
却ロールを適当な間隙をあけて平行に対向配置し、この
間隙（ロールギャップ）上部のロール円周面上に湯溜り
を形成させ、この湯溜り中の溶湯を回転するロール円周
面で冷却しながら、該ロールギャップを経て薄板に連続
鋳造する双ロール式連鋳機が知られている。
却ロールを適当な間隙をあけて平行に対向配置し、この
間隙（ロールギャップ）上部のロール円周面上に湯溜り
を形成させ、この湯溜り中の溶湯を回転するロール円周
面で冷却しながら、該ロールギャップを経て薄板に連続
鋳造する双ロール式連鋳機が知られている。
【０００３】しかしながら、ロール円周面上で凝固する
シェルは、多少なりとも厚みむらや冷却むらを生じ、こ
れらに起因して各種の表面性状の欠陥を招来する。
シェルは、多少なりとも厚みむらや冷却むらを生じ、こ
れらに起因して各種の表面性状の欠陥を招来する。
【０００４】そこで、 特開平３―１９３２４４においては、双ロール式薄板
連鋳機で、ロール対間隙から出る薄板の幅方向の表面温
度が設定範囲に収まるようにロール回転速度を制御する
ことにより、高品質薄板の安定鋳造を図る方法が提案さ
れ、
連鋳機で、ロール対間隙から出る薄板の幅方向の表面温
度が設定範囲に収まるようにロール回転速度を制御する
ことにより、高品質薄板の安定鋳造を図る方法が提案さ
れ、
【０００５】特開平１―８３３４２においては、冷却
ロールの表面に特定形状、寸法、分布状態のくぼみを形
成することにより、冷却ロールによる凝固シェルへの冷
却条件を緩和し、割れのない平滑な表面を有する鋳片を
安定して製造する方法が提案され、
ロールの表面に特定形状、寸法、分布状態のくぼみを形
成することにより、冷却ロールによる凝固シェルへの冷
却条件を緩和し、割れのない平滑な表面を有する鋳片を
安定して製造する方法が提案され、
【０００６】特開平１―１６２５４４においては、回
転するロール表面にコーティング材を連続的に塗布し、
その塗布量をロールの表面温度に基づいて制御すること
により、薄板の冷却ムラ防止を図る方法が提案されてい
る。
転するロール表面にコーティング材を連続的に塗布し、
その塗布量をロールの表面温度に基づいて制御すること
により、薄板の冷却ムラ防止を図る方法が提案されてい
る。
【０００７】しかしながら、においては、鋳片の温度
測定位置で鋳片表面温度が当然異なり、評価指標として
普遍性がなく、、においては、緩冷却化という定性
的な指標のみで、定量的な値の記述がなく、より精度の
高い表面欠陥防止方法の開発が望まれている。
測定位置で鋳片表面温度が当然異なり、評価指標として
普遍性がなく、、においては、緩冷却化という定性
的な指標のみで、定量的な値の記述がなく、より精度の
高い表面欠陥防止方法の開発が望まれている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、厚さ１０ｍ
ｍ以下のＦｅＮｉ合金の薄板を双ロール式連鋳機を用い
直接製造し、又は得られた薄板をさらに熱延することな
く冷延することにより製造する方法である。
ｍ以下のＦｅＮｉ合金の薄板を双ロール式連鋳機を用い
直接製造し、又は得られた薄板をさらに熱延することな
く冷延することにより製造する方法である。
【０００９】さらに詳しくは、精度及び確実性の高い鋳
片欠陥防止連鋳法を提供するものである。
片欠陥防止連鋳法を提供するものである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明は、 （１）３０〜８０ｗｔ％のＮｉを含み、あるいは更にＭ
ｏ，Ｍｎ，Ｓｉ，Ｃｒ，Ｂをから選ばれる１種又は２種
以上の元素を合計で１５ｗｔ％以下含有し、残部は実質
的にＦｅであるＦｅＮｉ合金の双ロール式薄板連続鋳造
方法において、鋳片表面温度から求まるロールとメタル
間の熱伝達係数の変動範囲Δｈを０．０１８（ｃａｌ／
ｃｍ2 ・ｓ・℃）以内にすることにより鋳片欠陥を防止
することを特徴とするＦｅＮｉ合金の双ロール式薄板連
続鋳造方法、
ｏ，Ｍｎ，Ｓｉ，Ｃｒ，Ｂをから選ばれる１種又は２種
以上の元素を合計で１５ｗｔ％以下含有し、残部は実質
的にＦｅであるＦｅＮｉ合金の双ロール式薄板連続鋳造
方法において、鋳片表面温度から求まるロールとメタル
間の熱伝達係数の変動範囲Δｈを０．０１８（ｃａｌ／
ｃｍ2 ・ｓ・℃）以内にすることにより鋳片欠陥を防止
することを特徴とするＦｅＮｉ合金の双ロール式薄板連
続鋳造方法、
【００１１】（２）３０〜８０ｗｔ％のＮｉを含み、あ
るいは更にＭｏ，Ｍｎ，Ｓｉ，Ｃｒ，Ｂをから選ばれる
１種又は２種以上の元素を合計で１５ｗｔ％以下含有
し、残部は実質的にＦｅであるＦｅＮｉ合金の双ロール
式薄板連続鋳造方法において、鋳片表面温度から求まる
ロールとメタル間の熱伝達係数を連続的に求め、その変
動範囲Δｈが０．０１８（ｃａｌ／ｃｍ2 ・ｓ・℃）以
内の所定範囲に収まるようにロール表面の凹みの面積率
（凹みの占める面積／ロール全表面積×１００）
〔％〕、ロールメッキ又はロールコーティング厚さ、あ
るいは接触制限板の浸漬量を制御することを特徴とする
ＦｅＣｕ合金の双ロール式薄板連続鋳造方法、である。
るいは更にＭｏ，Ｍｎ，Ｓｉ，Ｃｒ，Ｂをから選ばれる
１種又は２種以上の元素を合計で１５ｗｔ％以下含有
し、残部は実質的にＦｅであるＦｅＮｉ合金の双ロール
式薄板連続鋳造方法において、鋳片表面温度から求まる
ロールとメタル間の熱伝達係数を連続的に求め、その変
動範囲Δｈが０．０１８（ｃａｌ／ｃｍ2 ・ｓ・℃）以
内の所定範囲に収まるようにロール表面の凹みの面積率
（凹みの占める面積／ロール全表面積×１００）
〔％〕、ロールメッキ又はロールコーティング厚さ、あ
るいは接触制限板の浸漬量を制御することを特徴とする
ＦｅＣｕ合金の双ロール式薄板連続鋳造方法、である。
【００１２】
【作用】以下に本発明を詳細に説明する。
【００１３】本発明の基材は、３０〜８０ｗｔ％のＮｉ
を含み、残部がＦｅを必須成分とし、その他の任意成分
として、Ｍｏ，Ｍｎ，Ｓｉ．Ｃｒ，Ｃｕ，Ａｌ，Ｂをそ
れらの合計が１５ｗｔ％以下となるように含有してもよ
いＦｅＮｉ合金である。
を含み、残部がＦｅを必須成分とし、その他の任意成分
として、Ｍｏ，Ｍｎ，Ｓｉ．Ｃｒ，Ｃｕ，Ａｌ，Ｂをそ
れらの合計が１５ｗｔ％以下となるように含有してもよ
いＦｅＮｉ合金である。
【００１４】従来、ロール表面へのくぼみ形成、ドラム
コーティング、接触制限板付与の如き方法が提案され、
試みられたが、前記したような問題点がある他、結果の
精度、確実性が未だ不充分であった。
コーティング、接触制限板付与の如き方法が提案され、
試みられたが、前記したような問題点がある他、結果の
精度、確実性が未だ不充分であった。
【００１５】本発明者らは、鋳造条件によらず、式
（１）〜（５） （基礎式）
（１）〜（５） （基礎式）
【００１６】
【数１】 ∂Ｈ／∂Ｚ＝（ｋ／ρｕ）（∂2Ｔ／∂ｙ2） ・・・（１）
【００１７】
【数２】Ｈ＝ｃＴ＋（１−ｇｓ）ΔＨ ・・・（２）
【００１８】
【数３】
【００１９】（境界条件）
【００２０】
【数４】 鋳片表面でｋ（∂Ｔ／∂ｙ）＝ｈ（Ｔ−ＴR） ・・・（４）
【００２１】
【数５】 鋳片中心でｋ（∂Ｔ／∂ｙ）＝０ ・・・（５）
【００２２】ただし、 Ｈ：鋳造金属のエンタルピー、 Ｚ：メニスカスからの距離、 ｋ：鋳造金属の熱伝導率（ｃａｌ／ｃｍ・ｓ・℃）、 ρ：密度（ｇ／ｃｍ3）、 ｕ：鋳造速度、 Ｔ：鋳造金属の温度、Ｔmax、Ｔminを代入（実測値から
求める）、 ｙ：鋳片表面からの厚さ方向への距離（任意に与え
る）、 ｃ：比熱（ｃａｌ／ｇ・℃）、 Ｔｌ：液相線温度（℃）、 Ｔｓ：固相線温度（℃）、 ΔＨ：潜熱（ｃａｌ／ｇ）、
求める）、 ｙ：鋳片表面からの厚さ方向への距離（任意に与え
る）、 ｃ：比熱（ｃａｌ／ｇ・℃）、 Ｔｌ：液相線温度（℃）、 Ｔｓ：固相線温度（℃）、 ΔＨ：潜熱（ｃａｌ／ｇ）、
【００２３】（出所：Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ ｏｆ
ｔｈｅ Ｆｉｒｓｔ Ｅｕｒｏｐｅａｎ Ｃｏｎｆｅｒ
ｅｎｃｅ ｏｎ Ａｄｖａｎｃｅｄ Ｍａｔｅｒｉａｌ
ｓ ａｎｄ Ｐｒｏｃｅｓｓｅｓ， １（１９８９），
ｐ９３，ＤｅｕｔｓｃｈｅＧｅｓｓｅｌｓｅｈａｆｔ
ｆｕｅｒ Ｍｅｔａｌｌｋｕｎｄｅ ＥＶ）
ｔｈｅ Ｆｉｒｓｔ Ｅｕｒｏｐｅａｎ Ｃｏｎｆｅｒ
ｅｎｃｅ ｏｎ Ａｄｖａｎｃｅｄ Ｍａｔｅｒｉａｌ
ｓ ａｎｄ Ｐｒｏｃｅｓｓｅｓ， １（１９８９），
ｐ９３，ＤｅｕｔｓｃｈｅＧｅｓｓｅｌｓｅｈａｆｔ
ｆｕｅｒ Ｍｅｔａｌｌｋｕｎｄｅ ＥＶ）
【００２４】で表される伝熱計算からロールとメタル間
の熱伝達係数ｈの変動値Δｈを求め、ΔｈとＦｅＮｉ合
金に顕著な板厚変動、大型ポロシティ数、縦割れ長さと
の関係を調べたところ、図１〜図３に示したように、Δ
ｈ≦０．０１８とすることにより、鋳片欠陥をほぼ完全
に防止できることを見いだした。
の熱伝達係数ｈの変動値Δｈを求め、ΔｈとＦｅＮｉ合
金に顕著な板厚変動、大型ポロシティ数、縦割れ長さと
の関係を調べたところ、図１〜図３に示したように、Δ
ｈ≦０．０１８とすることにより、鋳片欠陥をほぼ完全
に防止できることを見いだした。
【００２５】この理由については明らかではないが、Δ
ｈはロールとメタル間へのガスの巻込み、接触位置の変
動の評価指数となっているためと思われる。
ｈはロールとメタル間へのガスの巻込み、接触位置の変
動の評価指数となっているためと思われる。
【００２６】Δｈは、ｈの最高値ｈmax と最低値ｈmin
の差式(6) によって求められる。
の差式(6) によって求められる。
【００２７】
【数６】Δｈ＝ｈmax −ｈmin ・・・(6)
【００２８】ｈは実施例に具体的に示すごとく、ロール
キス点からの一定距離、実施例では８０ｃｍにおける測
定温度からＴmax 及びＴmin を求め、これから式（１）
〜（５）によってｈmax 及びｈmin が定まり、式（６）
によりΔｈが求められる。
キス点からの一定距離、実施例では８０ｃｍにおける測
定温度からＴmax 及びＴmin を求め、これから式（１）
〜（５）によってｈmax 及びｈmin が定まり、式（６）
によりΔｈが求められる。
【００２９】鋳片の表面温度測定手段としては、通常の
２色温度計や図４のような赤外線温度計やサーモグラフ
ィ装置などでよい。
２色温度計や図４のような赤外線温度計やサーモグラフ
ィ装置などでよい。
【００３０】現在鋳片欠陥の判定は鋳片酸洗後に目視観
察によっているが、本発明においては、実施例のごと
く、各種鋼種における欠陥防止の臨界Δｈが実験から得
られる。鋳造中のΔｈを管理することによって、欠陥発
生位置、個数、頻度等を鋳片の目視検査なく、管理する
ことができ、コスト的、時間的にもメリットが大であ
る。
察によっているが、本発明においては、実施例のごと
く、各種鋼種における欠陥防止の臨界Δｈが実験から得
られる。鋳造中のΔｈを管理することによって、欠陥発
生位置、個数、頻度等を鋳片の目視検査なく、管理する
ことができ、コスト的、時間的にもメリットが大であ
る。
【００３１】なお、表面性状が悪化したとき、得られた
Δｈに応じ、凹み面積率を大きく、ドラムコーティング
厚さを厚く、あるいは接触制限板の浸漬量を大きくする
などして鋳片表面性状を管理することができる（図
４）。
Δｈに応じ、凹み面積率を大きく、ドラムコーティング
厚さを厚く、あるいは接触制限板の浸漬量を大きくする
などして鋳片表面性状を管理することができる（図
４）。
【００３２】以下実施例に基づき説明する。
【００３３】
【実施例１】次の条件によって薄板を鋳造し、表面性状
を調査した。
を調査した。
【００３４】ａ）鋳造条件 冷却ロール 材質：銅製、内部冷却式 寸法：直径４００ｍｍ、幅３５０ｍｍ 操作条件 鋳造速度：３５〜８５ｍ／分（＝冷却ロール周速度） 板厚：１．２〜３．０ｍｍ 鋳造温度：１４５０〜１５５０℃ ロール／メタル間接触弧長：約１７０ｍｍ
【００３５】ｂ）試料成分（ｗｔ％；Ｂのみｐｐｍ）
【００３６】
【表１】
【００３７】ｃ）実験条件：Δｈを変えるために以下の
ように実験条件を変えた。
ように実験条件を変えた。
【００３８】・冷却ロール表面の条件変化・・・Ｎｉメ
ッキ厚、ディンプル面積率 ・ロール／メタル間接触弧長の変化・・・接触制限板の
浸漬量の変更
ッキ厚、ディンプル面積率 ・ロール／メタル間接触弧長の変化・・・接触制限板の
浸漬量の変更
【００３９】
【表２】
【００４０】※ディンプル・・・深さ約６０〜１００μ
ｍ、１〜１．５ｍｍ径のくぼみを冷却ロール表面にラン
ダムに打刻する。面積率＝（くぼみの占める面積／ロー
ル全表面積）×１００［％］ ※接触制限板・・・Ａｌ2Ｏ3系耐火物製、先端部がロー
ルと接触するように設置して、冷却ロールと溶鋼との接
触開始点を湯面下に規定する。
ｍ、１〜１．５ｍｍ径のくぼみを冷却ロール表面にラン
ダムに打刻する。面積率＝（くぼみの占める面積／ロー
ル全表面積）×１００［％］ ※接触制限板・・・Ａｌ2Ｏ3系耐火物製、先端部がロー
ルと接触するように設置して、冷却ロールと溶鋼との接
触開始点を湯面下に規定する。
【００４１】ｄ）鋳片表面温度の測定 走査型赤外線放射温度計で、ロールキス点から８０ｃｍ
地点における鋳片全表面幅範囲に亘って測り、この測温
値を使って式（１）〜（６）によりΔｈを求めた。
地点における鋳片全表面幅範囲に亘って測り、この測温
値を使って式（１）〜（６）によりΔｈを求めた。
【００４２】ｅ）表面性状の測定 《板厚変動率の測定法》全幅（３５０ｍｍ）の両端１ｃ
ｍずつを除いた３３０ｍｍ幅を５ｍｍ間隔にマイクロメ
ータで板厚を測定して、折れ線グラフを作成する。
ｍずつを除いた３３０ｍｍ幅を５ｍｍ間隔にマイクロメ
ータで板厚を測定して、折れ線グラフを作成する。
【００４３】１ｃｍ以内（即ち、隣接する２つ目の測定
点まで）での板厚変化が最大のものをΔｔmax.とする。
このΔｔmax.を平均板厚ｔで割った値を板厚変動率Δｔ
max.／ｔとする。結果を図１に示した。
点まで）での板厚変化が最大のものをΔｔmax.とする。
このΔｔmax.を平均板厚ｔで割った値を板厚変動率Δｔ
max.／ｔとする。結果を図１に示した。
【００４４】《円相当径１００μｍ以上の大型ポロシテ
ィ数の測定法》幅方向断面（３５０ｍｍ幅×１．２〜
３．０ｍｍ厚）を光学顕微鏡で観察。この観察像を画像
処理装置に入力して、各ポロシティの面積および円相当
径の度数分布を測定して、円相当径１００μｍ以上の個
数を数えた。結果を図２に示した。
ィ数の測定法》幅方向断面（３５０ｍｍ幅×１．２〜
３．０ｍｍ厚）を光学顕微鏡で観察。この観察像を画像
処理装置に入力して、各ポロシティの面積および円相当
径の度数分布を測定して、円相当径１００μｍ以上の個
数を数えた。結果を図２に示した。
【００４５】《縦割れ長さの測定法》鋳片の酸洗板（３
５０ｍｍ幅×１ｍ）の両面を目視観察、縦割れの長さを
測り、総和を求める。結果を図３に示した。
５０ｍｍ幅×１ｍ）の両面を目視観察、縦割れの長さを
測り、総和を求める。結果を図３に示した。
【００４６】グラフ中の記号は次のとおりである。
【００４７】
【表３】
【００４８】ｆ）実験結果 Δｈと板厚変動率の関係は、板厚変動防止の臨界Δｈ＝
０．０１８、Δｈと円相当径１００μｍ以上の大型ポロ
シティ数の関係は、臨界Δｈ＝０．０１９、Δｈと酸洗
板の縦割れ長さの関係は防止の臨界Δｈ＝０．０２９で
あった。
０．０１８、Δｈと円相当径１００μｍ以上の大型ポロ
シティ数の関係は、臨界Δｈ＝０．０１９、Δｈと酸洗
板の縦割れ長さの関係は防止の臨界Δｈ＝０．０２９で
あった。
【００４９】結局、Δｈ≦０．０１８とすることによ
り、鋳片欠陥（板厚変動、大型ポロシティの発生、縦割
れ）を全て防止することができた。
り、鋳片欠陥（板厚変動、大型ポロシティの発生、縦割
れ）を全て防止することができた。
【００５０】ｇ）Δｈの求め方 （１）〜（５）式で、未知数はｈのみなので、実測の鋳
片表面の最高温度Ｔmax、最低温度Ｔminに一致するよう
に、ｈを決定する。
片表面の最高温度Ｔmax、最低温度Ｔminに一致するよう
に、ｈを決定する。
【００５１】Ｔmaxに計算結果が一致するように得られ
たｈをｈmax、Ｔminから得られたｈをｈminとすると、
Δｈは（６）式から決定できる。
たｈをｈmax、Ｔminから得られたｈをｈminとすると、
Δｈは（６）式から決定できる。
【００５２】各実験ごとに実測値と計算値からΔｈを求
め、鋳片欠陥（板厚変動、大型ポロシティ数、縦割れ長
さ）との関係を表したのが図１〜３である。
め、鋳片欠陥（板厚変動、大型ポロシティ数、縦割れ長
さ）との関係を表したのが図１〜３である。
【００５３】なお、Δｈの計算においては次の数値を使
用した。
用した。
【００５４】ｋ＝０．０８ｃａｌ／ｃｍ・ｓ・℃ ρ＝８．６ｇ／ｃｍ3 ｃ＝０．１１ｃａｌ／ｇ・℃ ｕ＝５８．３ｃｍ／ｓ ＴR＝１５０℃ ＴO（鋳造温度）＝１４７０℃ Ｔｌ（液相線温度）＝１４３０℃ Ｔｓ（固相線温度）＝１４２０℃ Δｈ（潜熱）＝６５ｃａｌ／ｇ
【００５５】
【発明の効果】双ロール式連続鋳造によるＦｅＮｉ合金
の鋳造において、実機生産で欠陥発生位置、頻度を鋳片
表面の目視検査なしに判定することができる。また、鋳
造機に依らずディンプル、コーティング、フラッパー等
の使用条件の設定が可能である。
の鋳造において、実機生産で欠陥発生位置、頻度を鋳片
表面の目視検査なしに判定することができる。また、鋳
造機に依らずディンプル、コーティング、フラッパー等
の使用条件の設定が可能である。
【図１】Δｈと板厚変動率の関係図である。
【図２】Δｈと円相当径１００μｍ以上の大型ポロシテ
ィ数の関係図である。
ィ数の関係図である。
【図３】Δｈと縦割れ長さの関係図（酸洗板）である。
【図４】Δｈによる鋳片欠陥発生位置、個数、頻度の管
理方法の説明図である。
理方法の説明図である。
１ ロール ２ 鋳片 ３ コイラー ４ 赤外線放射温度計 ５ ＣＰＵ
フロントページの続き (72)発明者 荻林 成章 富津市新富20―１ 新日本製鐵株式会社 技術開発本部内 (56)参考文献 特開 平５−318048（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−285603（ＪＰ，Ａ) 特開 昭64−17823（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−124264（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B22D 11/06 330 B22D 11/00
Claims (2)
- 【請求項１】 ３０〜８０ｗｔ％のＮｉを含み、あるい
は更にＭｏ，Ｍｎ，Ｓｉ，Ｃｒ，Ｂをから選ばれる１種
又は２種以上の元素を合計で１５ｗｔ％以下含有し、残
部は実質的にＦｅであるＦｅＮｉ合金の双ロール式薄板
連続鋳造方法において、鋳片表面温度から求まるロール
とメタル間の熱伝達係数の変動範囲Δｈを０．０１８
（ｃａｌ／ｃｍ2 ・ｓ・℃）以内にすることにより鋳片
欠陥を防止することを特徴とするＦｅＮｉ合金の双ロー
ル式薄板連続鋳造方法。 - 【請求項２】 ３０〜８０ｗｔ％のＮｉを含み、あるい
は更にＭｏ，Ｍｎ，Ｓｉ，Ｃｒ，Ｂをから選ばれる１種
又は２種以上の元素を合計で１５ｗｔ％以下含有し、残
部は実質的にＦｅであるＦｅＮｉ合金の双ロール式薄板
連続鋳造方法において、鋳片表面温度から求まるロール
とメタル間の熱伝達係数を連続的に求め、その変動範囲
Δｈが０．０１８（ｃａｌ／ｃｍ2 ・ｓ・℃）以内の所
定範囲に収まるようにロール表面の凹みの面積率（凹み
の占める面積／ロール全表面積×１００）〔％〕、ロー
ルメッキ又はロールコーティング厚さ、あるいは接触制
限板の浸漬量を制御することを特徴とするＦｅＣｕ合金
の双ロール式薄板連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4114217A JP2991220B2 (ja) | 1992-04-08 | 1992-04-08 | ＦｅＮｉ合金の双ロール式薄板連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4114217A JP2991220B2 (ja) | 1992-04-08 | 1992-04-08 | ＦｅＮｉ合金の双ロール式薄板連続鋳造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05285608A JPH05285608A (ja) | 1993-11-02 |
| JP2991220B2 true JP2991220B2 (ja) | 1999-12-20 |
Family
ID=14632158
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4114217A Expired - Lifetime JP2991220B2 (ja) | 1992-04-08 | 1992-04-08 | ＦｅＮｉ合金の双ロール式薄板連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2991220B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111318658A (zh) * | 2020-03-24 | 2020-06-23 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 因瓦合金及其连铸生产方法 |
-
1992
- 1992-04-08 JP JP4114217A patent/JP2991220B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05285608A (ja) | 1993-11-02 |
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