JP2991221B2 - 双ロール式薄板連続鋳造方法 - Google Patents
双ロール式薄板連続鋳造方法Info
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- JP2991221B2 JP2991221B2 JP4114218A JP11421892A JP2991221B2 JP 2991221 B2 JP2991221 B2 JP 2991221B2 JP 4114218 A JP4114218 A JP 4114218A JP 11421892 A JP11421892 A JP 11421892A JP 2991221 B2 JP2991221 B2 JP 2991221B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はＦｅＣｕ合金の溶湯から
直接的に薄板を連続鋳造するための双ロール式薄板連鋳
法の改善に関する。
直接的に薄板を連続鋳造するための双ロール式薄板連鋳
法の改善に関する。
【０００２】
【従来の技術】互いに反対方向に回転する一対の内部冷
却ロールを適当な間隙をあけて平行に対向配置し、この
間隙（ロールギャップ）上部のロール円周面上に湯溜り
を形成させ、この湯溜り中の溶湯を回転するロール円周
面で冷却しながら、該ロールギャップを経て薄板に連続
鋳造する双ロール式連鋳機が知られている。
却ロールを適当な間隙をあけて平行に対向配置し、この
間隙（ロールギャップ）上部のロール円周面上に湯溜り
を形成させ、この湯溜り中の溶湯を回転するロール円周
面で冷却しながら、該ロールギャップを経て薄板に連続
鋳造する双ロール式連鋳機が知られている。
【０００３】しかしながら、ロール円周面上で凝固する
シェルは、多少なりとも厚みむらや冷却むらを生じ、こ
れらに起因して各種の表面性状の欠陥を招来する。
シェルは、多少なりとも厚みむらや冷却むらを生じ、こ
れらに起因して各種の表面性状の欠陥を招来する。
【０００４】そこで、 特開平３―１９３２４４においては、双ロール式薄板
連鋳機で、ロール対間隙から出る薄板の幅方向の表面温
度が設定範囲に収まるようにロール回転速度を制御する
ことにより、高品質薄板の安定鋳造を図る方法が提案さ
れ、
連鋳機で、ロール対間隙から出る薄板の幅方向の表面温
度が設定範囲に収まるようにロール回転速度を制御する
ことにより、高品質薄板の安定鋳造を図る方法が提案さ
れ、
【０００５】特開平１―８３３４２においては、冷却
ドラムの表面に特定形状、寸法、分布状態のくぼみを形
成することにより、冷却ドラムによる凝固シェルへの冷
却条件を緩和し、割れのない平滑な表面を有する鋳片を
安定して製造する方法が提案され、
ドラムの表面に特定形状、寸法、分布状態のくぼみを形
成することにより、冷却ドラムによる凝固シェルへの冷
却条件を緩和し、割れのない平滑な表面を有する鋳片を
安定して製造する方法が提案され、
【０００６】特開平１―１６２５４４においては、回
転するロール表面にコーティング材を連続的に塗布し、
その塗布量をロールの表面温度に基づいて制御すること
により、薄板の冷却ムラ防止を図る方法が提案されてい
る。
転するロール表面にコーティング材を連続的に塗布し、
その塗布量をロールの表面温度に基づいて制御すること
により、薄板の冷却ムラ防止を図る方法が提案されてい
る。
【０００７】しかしながら、においては、鋳片の温度
測定位置で鋳片表面温度が当然異なり、評価指標として
普遍性がなく、、においては、緩冷却化という定性
的な指標のみで、定量的な値の記述がなく、より精度の
高い表面欠陥防止方法の開発が望まれている。
測定位置で鋳片表面温度が当然異なり、評価指標として
普遍性がなく、、においては、緩冷却化という定性
的な指標のみで、定量的な値の記述がなく、より精度の
高い表面欠陥防止方法の開発が望まれている。
【０００８】さらにＦｅＣｕ合金においては、固相線温
度が約１０９０℃と低いため通常の熱延工程を利用して
薄板を製造することは困難であった。
度が約１０９０℃と低いため通常の熱延工程を利用して
薄板を製造することは困難であった。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、厚さ１０ｍ
ｍ以下のＦｅＣｕ合金の薄板を双ロール式連鋳機を用い
直接製造し、又は得られた薄板をさらに熱延することな
く冷延することにより製造する方法である。
ｍ以下のＦｅＣｕ合金の薄板を双ロール式連鋳機を用い
直接製造し、又は得られた薄板をさらに熱延することな
く冷延することにより製造する方法である。
【００１０】さらに詳しくは、精度及び確実性の高い表
面欠陥防止連鋳法を提供するものである。
面欠陥防止連鋳法を提供するものである。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明は、 （１）Ｃｕを２０〜９０重量％含有し、あるいは更にＣ
ｒ，Ｍｏ，Ａｌ，Ｌａ，Ｓｉ，Ｔｉ，Ｚｒから選ばれる
１種又は２種以上の元素を合計で１５重量％以下含有
し、残部は実質的にＦｅよりなるＦｅＣｕ合金の双ロー
ル式薄板連続鋳造方法において、鋳片表面温度から求ま
るロールとメタル間の熱伝達係数の変動範囲Δｈを０．
１０（ｃａｌ／ｃｍ2 ・ｓ・℃）以内にすることにより
鋳片欠陥を防止することを特徴とするＦｅＣｕ合金の双
ロール式薄板連続鋳造方法、
ｒ，Ｍｏ，Ａｌ，Ｌａ，Ｓｉ，Ｔｉ，Ｚｒから選ばれる
１種又は２種以上の元素を合計で１５重量％以下含有
し、残部は実質的にＦｅよりなるＦｅＣｕ合金の双ロー
ル式薄板連続鋳造方法において、鋳片表面温度から求ま
るロールとメタル間の熱伝達係数の変動範囲Δｈを０．
１０（ｃａｌ／ｃｍ2 ・ｓ・℃）以内にすることにより
鋳片欠陥を防止することを特徴とするＦｅＣｕ合金の双
ロール式薄板連続鋳造方法、
【００１２】（２）Ｃｕを２０〜９０重量％含有し、あ
るいは更にＣｒ，Ｍｏ，Ａｌ，Ｌａ，Ｓｉ，Ｔｉ，Ｚｒ
から選ばれる１種又は２種以上の元素を合計で１５重量
％以下含有し、残部は実質的にＦｅよりなるＦｅＣｕ合
金の双ロール式薄板連続鋳造方法において、鋳片表面温
度から求まるロールとメタル間の熱伝達係数を連続的に
求め、その変動範囲Δｈが０．１０（ｃａｌ／ｃｍ2 ・
ｓ・℃）以内の所定範囲に収まるようにロール表面の凹
みの面積率（凹みの占める面積／ロール全表面積×１０
０）、コーティング厚さ、あるいは制限板浸漬量を制御
することを特徴とするＦｅＣｕ合金の双ロール式薄板連
続鋳造方法、である。
るいは更にＣｒ，Ｍｏ，Ａｌ，Ｌａ，Ｓｉ，Ｔｉ，Ｚｒ
から選ばれる１種又は２種以上の元素を合計で１５重量
％以下含有し、残部は実質的にＦｅよりなるＦｅＣｕ合
金の双ロール式薄板連続鋳造方法において、鋳片表面温
度から求まるロールとメタル間の熱伝達係数を連続的に
求め、その変動範囲Δｈが０．１０（ｃａｌ／ｃｍ2 ・
ｓ・℃）以内の所定範囲に収まるようにロール表面の凹
みの面積率（凹みの占める面積／ロール全表面積×１０
０）、コーティング厚さ、あるいは制限板浸漬量を制御
することを特徴とするＦｅＣｕ合金の双ロール式薄板連
続鋳造方法、である。
【００１３】
【作用】以下に本発明を詳細に説明する。
【００１４】本発明の基材は、２０〜９０ｗｔ％のＣｕ
を含み、残部がＦｅを必須成分とし、その他の任意成分
として、Ｃｒ、Ｍｏ、Ａｌ、Ｌａ、Ｓｉ、Ｔｉ、Ｚｒか
ら選ばれる１種又は２種以上を１５ｗｔ％以下含有して
もよいＦｅＣｕ合金である。
を含み、残部がＦｅを必須成分とし、その他の任意成分
として、Ｃｒ、Ｍｏ、Ａｌ、Ｌａ、Ｓｉ、Ｔｉ、Ｚｒか
ら選ばれる１種又は２種以上を１５ｗｔ％以下含有して
もよいＦｅＣｕ合金である。
【００１５】Ｆｅ―Ｃｕ合金は電子、磁気部品材料とし
て非常に有望であり、Ｃｕは２０％から９０％の範囲で
含有する。すなわち、電気伝導率を高めるためには少な
くとも２０％以上のＣｕが必要である。
て非常に有望であり、Ｃｕは２０％から９０％の範囲で
含有する。すなわち、電気伝導率を高めるためには少な
くとも２０％以上のＣｕが必要である。
【００１６】また、Ｆｅは強度を付与するために添加す
る。その添加範囲は用途に応じて電気伝導率と強度との
バランスをとった上で、他の添加元素との兼ね合いから
決めるが、これが多くなると耐食性を損なうことがあ
る。
る。その添加範囲は用途に応じて電気伝導率と強度との
バランスをとった上で、他の添加元素との兼ね合いから
決めるが、これが多くなると耐食性を損なうことがあ
る。
【００１７】Ｃｒ、Ｍｏは耐食性を向上させるために必
要に応じて添加する。
要に応じて添加する。
【００１８】Ａｌ、Ｌａ、Ｓｉ、Ｔｉ、Ｚｒは均一な微
細組織を得るために必要に応じて添加する。
細組織を得るために必要に応じて添加する。
【００１９】従来、ロール表面へのくぼみ形成、コーテ
ィング、制限板付与の如き方法が提案され、試みられた
が、前記したような問題点がある他、結果の精度、確実
性が未だ不充分であった。
ィング、制限板付与の如き方法が提案され、試みられた
が、前記したような問題点がある他、結果の精度、確実
性が未だ不充分であった。
【００２０】本発明者は、鋳造条件によらず、式（１）
〜（６） （基礎式）
〜（６） （基礎式）
【００２１】
【数１】 ∂Ｈ／∂Ｚ＝（ｋ／ρｕ）（∂2Ｔ／∂ｙ2） ・・・（１）
【００２２】
【数２】Ｈ＝ｃＴ＋（１−ｇｓ）ΔＨ ・・・（２）
【００２３】
【数３】
【００２４】（境界条件）
【００２５】
【数４】 鋳片表面でｋ（∂Ｔ／∂ｙ）＝ｈ（Ｔ−ＴR） ・・・（４）
【００２６】
【数５】鋳片中心でｋ（∂Ｔ／∂ｙ）＝０ ・・・
（５）
（５）
【００２７】ただし Ｈ：鋳造金属のエンタルピー Ｚ：メニスカスからの距離、 ｋ：鋳造金属の熱伝導率（ｃａｌ／ｃｍ・ｓ・℃）、 ρ：密度（ｇ／ｃｍ3）、 ｕ：鋳造速度、 Ｔ：鋳造金属の温度、Ｔmax、Ｔminを代入（実測値から
求める）、 ｙ：鋳片表面からの厚さ方向への距離（任意に与え
る）、 ｃ：比熱（ｃａｌ／ｇ・℃）、 Ｔｌ：液相線温度（℃）、 Ｔｓ：固相線温度（℃）、 ΔＨ：潜熱（ｃａｌ／ｇ）、 （１）〜（４）式でｈを求めることができる。
求める）、 ｙ：鋳片表面からの厚さ方向への距離（任意に与え
る）、 ｃ：比熱（ｃａｌ／ｇ・℃）、 Ｔｌ：液相線温度（℃）、 Ｔｓ：固相線温度（℃）、 ΔＨ：潜熱（ｃａｌ／ｇ）、 （１）〜（４）式でｈを求めることができる。
【００２８】（出所：Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ ｏｆ
ｔｈｅ Ｆｉｒｓｔ Ｅｕｒｏｐｅａｎ Ｃｏｎｆｅｒ
ｅｎｃｅ ｏｎ Ａｄｖａｎｃｅｄ Ｍａｔｅｒｉａｌ
ｓ ａｎｄ Ｐｒｏｃｅｓｓｅｓ， １（１９８９），
ｐ９３，ＤｅｕｔｓｃｈｅＧｅｓｓｅｌｓｅｈａｆｔ
ｆｕｅｒ Ｍｅｔａｌｌｋｕｎｄｅ ＥＶ）
ｔｈｅ Ｆｉｒｓｔ Ｅｕｒｏｐｅａｎ Ｃｏｎｆｅｒ
ｅｎｃｅ ｏｎ Ａｄｖａｎｃｅｄ Ｍａｔｅｒｉａｌ
ｓ ａｎｄ Ｐｒｏｃｅｓｓｅｓ， １（１９８９），
ｐ９３，ＤｅｕｔｓｃｈｅＧｅｓｓｅｌｓｅｈａｆｔ
ｆｕｅｒ Ｍｅｔａｌｌｋｕｎｄｅ ＥＶ）
【００２９】で表される伝熱計算からロールとメタル間
の熱伝達係数ｈの変動値Δｈを求め、ΔｈとＦｅＣｕ合
金に特徴的な表面欠陥である微小凹み発生個数との関係
及びΔｈとＦｅＣｕ合金に特徴的な表面欠陥であるブリ
ードの発生個数との関係を調べたところ、図１〜図６に
示したとおり、驚くべきことにΔｈ≦０．１０とするこ
とにより、鋳片欠陥をほぼ完全に防止できることを見い
だした。
の熱伝達係数ｈの変動値Δｈを求め、ΔｈとＦｅＣｕ合
金に特徴的な表面欠陥である微小凹み発生個数との関係
及びΔｈとＦｅＣｕ合金に特徴的な表面欠陥であるブリ
ードの発生個数との関係を調べたところ、図１〜図６に
示したとおり、驚くべきことにΔｈ≦０．１０とするこ
とにより、鋳片欠陥をほぼ完全に防止できることを見い
だした。
【００３０】この理由については明らかではないが、Δ
ｈはロールとメタル間へのガスの巻込み、接触位置の変
動の評価指数となっているためと思われる。
ｈはロールとメタル間へのガスの巻込み、接触位置の変
動の評価指数となっているためと思われる。
【００３１】Δｈは、ｈの最高値ｈmaxと最低値ｈminの
差式(6) によって求められる。
差式(6) によって求められる。
【００３２】
【数６】Δｈ＝ｈmax−ｈmin ・・・（６）
【００３３】ｈは実施例に具体的に示すごとく、ロール
キス点からの一定距離（実施例では８０ｃｍ）における
測定温度からＴmax及びＴminを求め、これから式（１）
〜（５）によってｈmax及びｈminが定まり、式（６）に
よりΔｈが求められる。
キス点からの一定距離（実施例では８０ｃｍ）における
測定温度からＴmax及びＴminを求め、これから式（１）
〜（５）によってｈmax及びｈminが定まり、式（６）に
よりΔｈが求められる。
【００３４】鋳片の表面温度測定手段としては、通常の
２色温度計や赤外線温度計やサーモグラフィ装置などで
よい。
２色温度計や赤外線温度計やサーモグラフィ装置などで
よい。
【００３５】現在鋳片欠陥の判定は鋳片酸洗後に目視観
察によっているが、本発明においては、実施例のごと
く、各種鋼種における欠陥防止の臨界Δｈが実験から得
られる。鋳造中のΔｈを管理することによって、欠陥発
生位置、個数、頻度等を鋳片の目視検査なく、管理する
ことができ、コスト的、時間的にもメリットが大であ
る。
察によっているが、本発明においては、実施例のごと
く、各種鋼種における欠陥防止の臨界Δｈが実験から得
られる。鋳造中のΔｈを管理することによって、欠陥発
生位置、個数、頻度等を鋳片の目視検査なく、管理する
ことができ、コスト的、時間的にもメリットが大であ
る。
【００３６】なお、表面性状が悪化したとき、得られた
Δｈに応じ、凹み面積率を大きく、コーティング厚さを
厚く、あるいは制限板浸漬量を大きくするなどして鋳片
表面性状を管理することができる（図８）。
Δｈに応じ、凹み面積率を大きく、コーティング厚さを
厚く、あるいは制限板浸漬量を大きくするなどして鋳片
表面性状を管理することができる（図８）。
【００３７】
【実施例】４００ｍｍφ×３５０ｍｍｗの銅製内部水冷
ロールからなる双ロール式薄板連鋳機で、溶湯組成とし
て第１表のものを鋳造した。
ロールからなる双ロール式薄板連鋳機で、溶湯組成とし
て第１表のものを鋳造した。
【００３８】
【表１】
【００３９】鋳造板厚は２〜３ｍｍであり、鋳造速度は
３５〜８５ｍ／ｍｉｎであった。
３５〜８５ｍ／ｍｉｎであった。
【００４０】又、冷却ロール／メタル間接触弧長は約１
７０ｍｍ、鋳造温度は１４５０〜１５００℃であった。
７０ｍｍ、鋳造温度は１４５０〜１５００℃であった。
【００４１】総括熱伝達係数は水冷ロールの表面をＮｉ
メッキ、制限板、ディンプル等によって変化させ、鋳片
表面に形成した微小凹み、及びブリードを測定し、図１
〜図６に示した。
メッキ、制限板、ディンプル等によって変化させ、鋳片
表面に形成した微小凹み、及びブリードを測定し、図１
〜図６に示した。
【００４２】なお、鋳片表面温度は走査型赤外線放射温
度計でドラムキス点から８０ｃｍ点における鋳片全表面
幅範囲に亘って求め、式（１）〜（６）によってΔｈを
求めた。
度計でドラムキス点から８０ｃｍ点における鋳片全表面
幅範囲に亘って求め、式（１）〜（６）によってΔｈを
求めた。
【００４３】Ｆｅ―３０ｗｔ％Ｃｕ合金の鋳片表面温度
推移の１例を図７に示す。
推移の１例を図７に示す。
【００４４】次に図１〜７の実験条件並びに鋳片表面温
度推移計算条件の詳細を示す。 （１）実験条件：Δｈを変化させるための手段として以
下の実験を行った。
度推移計算条件の詳細を示す。 （１）実験条件：Δｈを変化させるための手段として以
下の実験を行った。
【００４５】
【表２】
【００４６】ディンプルは深さ約６０μｍ、１〜１．５
ｍｍ径の凹みをランダムに配列、面積率＝凹みの占める
面積／ロール全表面積×１００とした。
ｍｍ径の凹みをランダムに配列、面積率＝凹みの占める
面積／ロール全表面積×１００とした。
【００４７】フラッパー（＝制限板）はＡｌ2Ｏ3系耐火
物、先端部がロールと密着するように設置した。
物、先端部がロールと密着するように設置した。
【００４８】（２）実験結果 鋳造金属Ａ、Ｂ、ＣでΔｈを０．１以下にすることで、
ＦｅＣｕの表面欠陥（微小凹み、ブリード）をすべて防
止することができた。
ＦｅＣｕの表面欠陥（微小凹み、ブリード）をすべて防
止することができた。
【００４９】（３）鋳片表面温度測定 本実験ではロール直下（ロールキス点より８０ｃｍ下）
に赤外線放射温度計を設置し、鋳片表面温度を測定し
た。
に赤外線放射温度計を設置し、鋳片表面温度を測定し
た。
【００５０】測定結果は図７中ある範囲をもつが、この
時の最高温度をＴmax、最低温度をＴminとする。
時の最高温度をＴmax、最低温度をＴminとする。
【００５１】（４）Δｈの求め方 （１）式〜（４）式で、未知数はｈのみなので、実測の
Ｔmax、Ｔminに一致するように、ｈを決定する。
Ｔmax、Ｔminに一致するように、ｈを決定する。
【００５２】Ｔmaxに計算結果が一致するように得られ
たｈをｈmax、Ｔminから得られたｈをｈminとするとΔ
ｈは（５）式から決定される。
たｈをｈmax、Ｔminから得られたｈをｈminとするとΔ
ｈは（５）式から決定される。
【００５３】各実験毎に実測値と計算値からΔｈを求
め、鋳片の表面欠陥（微小凹みとブリード）との関係を
表わしたのが図１〜６である。
め、鋳片の表面欠陥（微小凹みとブリード）との関係を
表わしたのが図１〜６である。
【００５４】なお、Δｈの計算においては次の数値を使
用した。
用した。
【００５５】ｋ＝０．１２ｃａｌ／ｃｍ・ｓ・℃ ｈmax＝０．２５６ｃａｌ／ｃｍ2・ｓ・℃ ｈmin＝０．１０４ｃａｌ／ｃｍ2・ｓ・℃ ρ＝７．６ｇ／ｃｍ3 ｃ＝０．１４７ｃａｌ／ｇ・℃ ｕ＝５８．３ｃｍ／ｓ（３５ｍ／ｍｉｎ） ＴR＝１５０℃ ＴO（鋳造温度）＝１４８０℃ Ｔｌ（液相線温度）＝１４４０℃ Ｔｓ（固相線温度）＝１０９０℃ ΔＨ（潜熱）＝６０ｃａｌ／ｇ
【００５６】
【発明の効果】双ロール式連続鋳造によるＦｅＣｕ合金
の鋳造において、実機生産で欠陥発生位置、頻度を鋳片
表面の目視検査なしに判定することができる。また、鋳
造機に依らずディンプル、コーティング、制限板等の使
用条件の設定が可能である。
の鋳造において、実機生産で欠陥発生位置、頻度を鋳片
表面の目視検査なしに判定することができる。また、鋳
造機に依らずディンプル、コーティング、制限板等の使
用条件の設定が可能である。
【図１】Ｆｅ―３０Ｃｕ鋳造におけるΔｈと微小凹み発
生個数の関係図である。
生個数の関係図である。
【図２】Ｆｅ―３０Ｃｕ鋳造におけるΔｈとブリードの
発生個数の関係図である。
発生個数の関係図である。
【図３】Ｆｅ―５０Ｃｕ鋳造におけるΔｈと微小凹み発
生個数の関係図である。
生個数の関係図である。
【図４】Ｆｅ―５０Ｃｕ鋳造におけるΔｈとブリードの
発生個数の関係図である。
発生個数の関係図である。
【図５】Ｆｅ―８０Ｃｕ鋳造におけるΔｈと微小凹み発
生個数の関係図である。
生個数の関係図である。
【図６】Ｆｅ―８０Ｃｕ鋳造におけるΔｈとブリードの
発生個数の関係図である。
発生個数の関係図である。
【図７】Ｆｅ―３０Ｃｕ合金の鋳片表面温度推移を示す
グラフである。
グラフである。
【図８】Δｈによる表面欠陥発生位置、個数、頻度の管
理方法の説明図である。
理方法の説明図である。
１ ロール ２ 鋳片 ３ コイラー ４ 赤外線放射温度計 ５ ｃｐｕ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平５−318048（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−285608（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−137148（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−293147（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B22D 11/06 330 B22D 11/00
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｃｕを２０〜９０重量％含有し、あるい
は更にＣｒ，Ｍｏ，Ａｌ，Ｌａ，Ｓｉ，Ｔｉ，Ｚｒから
選ばれる１種又は２種以上の元素を合計で１５重量％以
下含有し、残部は実質的にＦｅよりなるＦｅＣｕ合金の
双ロール式薄板連続鋳造方法において、鋳片表面温度か
ら求まるロールとメタル間の熱伝達係数の変動範囲Δｈ
を０．１０（ｃａｌ／ｃｍ2 ・ｓ・℃）以内にすること
により鋳片欠陥を防止することを特徴とするＦｅＣｕ合
金の双ロール式薄板連続鋳造方法。 - 【請求項２】 Ｃｕを２０〜９０重量％含有し、あるい
は更にＣｒ，Ｍｏ，Ａｌ，Ｌａ，Ｓｉ，Ｔｉ，Ｚｒから
選ばれる１種又は２種以上の元素を合計で１５重量％以
下含有し、残部は実質的にＦｅよりなるＦｅＣｕ合金の
双ロール式薄板連続鋳造方法において、鋳片表面温度か
ら求まるロールとメタル間の熱伝達係数を連続的に求
め、その変動範囲Δｈが０．１０（ｃａｌ／ｃｍ2 ・ｓ
・℃）以内の所定範囲に収まるようにロール表面の凹み
の面積率（凹みの占める面積／ロール全表面積×１０
０）、コーティング厚さ、あるいは制限板浸漬量を制御
することを特徴とするＦｅＣｕ合金の双ロール式薄板連
続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4114218A JP2991221B2 (ja) | 1992-04-08 | 1992-04-08 | 双ロール式薄板連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4114218A JP2991221B2 (ja) | 1992-04-08 | 1992-04-08 | 双ロール式薄板連続鋳造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05285603A JPH05285603A (ja) | 1993-11-02 |
| JP2991221B2 true JP2991221B2 (ja) | 1999-12-20 |
Family
ID=14632186
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4114218A Expired - Lifetime JP2991221B2 (ja) | 1992-04-08 | 1992-04-08 | 双ロール式薄板連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2991221B2 (ja) |
-
1992
- 1992-04-08 JP JP4114218A patent/JP2991221B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05285603A (ja) | 1993-11-02 |
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