JP3370477B2 - 双ドラム式連続鋳造鋳片の製造方法 - Google Patents
双ドラム式連続鋳造鋳片の製造方法Info
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- JP3370477B2 JP3370477B2 JP09900095A JP9900095A JP3370477B2 JP 3370477 B2 JP3370477 B2 JP 3370477B2 JP 09900095 A JP09900095 A JP 09900095A JP 9900095 A JP9900095 A JP 9900095A JP 3370477 B2 JP3370477 B2 JP 3370477B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は双ドラム式連続鋳造機を
用いた炭素鋼の薄板鋳片の製造方法に関する。
用いた炭素鋼の薄板鋳片の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】図２は双ドラム式連続鋳造の例の説明図
である。双ドラム式連続鋳造においては、水平な２本の
鋳造ドラム１−１および１−２を接近させて平行に左右
に配し、鋳造ドラムの前後の端面にはサイド堰２−１お
よび２−２を鋳造ドラムの端面に密着させて配する。鋳
造ドラムの両端面はサイド堰をこすりながら、それぞれ
矢印４−１，４−２方向に回転する。
である。双ドラム式連続鋳造においては、水平な２本の
鋳造ドラム１−１および１−２を接近させて平行に左右
に配し、鋳造ドラムの前後の端面にはサイド堰２−１お
よび２−２を鋳造ドラムの端面に密着させて配する。鋳
造ドラムの両端面はサイド堰をこすりながら、それぞれ
矢印４−１，４−２方向に回転する。
【０００３】３は溶湯で、鋳造ドラムの上面とサイド堰
で形成された湯溜り部に注入する。湯溜り内の溶鋼は鋳
造ドラムによって冷却され、鋳造ドラムの表面に凝固シ
ェル５−１と５−２を形成する。凝固シェル５−１と５
−２は鋳造ドラムの回転に追従して移動しながら成長
し、ドラム間隙が最小のキス点７で相互に接合されて鋳
片６となって下方に送り出される。
で形成された湯溜り部に注入する。湯溜り内の溶鋼は鋳
造ドラムによって冷却され、鋳造ドラムの表面に凝固シ
ェル５−１と５−２を形成する。凝固シェル５−１と５
−２は鋳造ドラムの回転に追従して移動しながら成長
し、ドラム間隙が最小のキス点７で相互に接合されて鋳
片６となって下方に送り出される。
【０００４】図中８は誘導ガイドで９は搬送ローラ群で
ある。鋳造ドラムから送り出された鋳片６は誘導ガイド
８で誘導され搬送ローラ群９に達し、搬送ローラ群９に
よって搬送されて巻取リール１０に達し、コイルに巻取
られる。
ある。鋳造ドラムから送り出された鋳片６は誘導ガイド
８で誘導され搬送ローラ群９に達し、搬送ローラ群９に
よって搬送されて巻取リール１０に達し、コイルに巻取
られる。
【０００５】この双ドラム式連続鋳造法によると、板厚
が例えば０．５ｍｍの炭素鋼薄板鋳片が製造できるが、
この薄板鋳片は板厚が十分に薄いために、熱間圧延や冷
間圧延を行なわないで、そのまゝ成形加工して容器その
他の製品を製造できるために好ましい。しかし本発明者
等の知見によると、この薄板鋳片はスケールの密着性が
悪いために、成形加工に際してスケールが剥離飛散して
作業環境を損なうという問題点がある。
が例えば０．５ｍｍの炭素鋼薄板鋳片が製造できるが、
この薄板鋳片は板厚が十分に薄いために、熱間圧延や冷
間圧延を行なわないで、そのまゝ成形加工して容器その
他の製品を製造できるために好ましい。しかし本発明者
等の知見によると、この薄板鋳片はスケールの密着性が
悪いために、成形加工に際してスケールが剥離飛散して
作業環境を損なうという問題点がある。
【０００６】即ち図２において、鋳片６は鋳造ドラム１
−１，１−２を出た直後は極めて高温であるため、巻取
リール１０に至る間に鋳片には厚いスケールが発生す
る。特開昭６１−２２２６１１号公報には、鋳片にショ
ットを吹きつけ、次にインラインミルで熱間圧延する装
置が記載されている。しかしこの方法は熱間圧延を行な
うために、薄板鋳片をそのまゝ成形加工する場合に比べ
て薄板製造コストが高い。また薄板鋳片はインラインミ
ルに至る間を、熱間圧延に適した高温に保持するため、
この間に厚いスケールが発生して鉄の歩留りが低下す
る。
−１，１−２を出た直後は極めて高温であるため、巻取
リール１０に至る間に鋳片には厚いスケールが発生す
る。特開昭６１−２２２６１１号公報には、鋳片にショ
ットを吹きつけ、次にインラインミルで熱間圧延する装
置が記載されている。しかしこの方法は熱間圧延を行な
うために、薄板鋳片をそのまゝ成形加工する場合に比べ
て薄板製造コストが高い。また薄板鋳片はインラインミ
ルに至る間を、熱間圧延に適した高温に保持するため、
この間に厚いスケールが発生して鉄の歩留りが低下す
る。
【０００７】特開昭６３−２６２４０号公報には、双ド
ラムから巻取リール迄の全体を無酸化雰囲気のケーシン
グで覆った装置が記載されている。しかしこの装置では
ケーシングが極めて大きくなり、内部を無酸化雰囲気に
保持するには大量の雰囲気調整用のガスが必要で、操業
コストが高くなる。また特願平６−０９２８５２号に
は、鋳片を８００℃になる迄の間酸素源から遮断してス
ケールの発生量を低減する方法が記載されている。しか
し後述する如く、巻取り温度に格別の工夫を行なわない
と、密着性が不十分なスケールが発生する。
ラムから巻取リール迄の全体を無酸化雰囲気のケーシン
グで覆った装置が記載されている。しかしこの装置では
ケーシングが極めて大きくなり、内部を無酸化雰囲気に
保持するには大量の雰囲気調整用のガスが必要で、操業
コストが高くなる。また特願平６−０９２８５２号に
は、鋳片を８００℃になる迄の間酸素源から遮断してス
ケールの発生量を低減する方法が記載されている。しか
し後述する如く、巻取り温度に格別の工夫を行なわない
と、密着性が不十分なスケールが発生する。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、双ドラム式
連続鋳造による低炭素鋼薄板鋳片の製造において、スケ
ールの発生量が少ないために鉄の歩留りの低下が少な
く、かつ成形加工に使用する際にスケールが剥離飛散す
ることがない炭素鋼薄板鋳片の製造方法の提供を課題と
している。
連続鋳造による低炭素鋼薄板鋳片の製造において、スケ
ールの発生量が少ないために鉄の歩留りの低下が少な
く、かつ成形加工に使用する際にスケールが剥離飛散す
ることがない炭素鋼薄板鋳片の製造方法の提供を課題と
している。
【０００９】
【課題を解決するための手段および作用】本発明は、
（１）酸素濃度が２．０体積％以下の非酸化性雰囲気の
断気室で４００〜７００℃に冷却した炭素鋼の薄板鋳片
を、断気室外で脱スケールし、コイルに巻取ることを特
徴とする、双ドラム式連続鋳造鋳片の製造方法であり、
また（２）酸素濃度が２．０体積％以下の非酸化性雰囲
気の断気室で冷却した温度が７００℃超の炭素鋼の薄板
鋳片を、断気室外で脱スケールし、直ちに４００〜７０
０℃に強制冷却し、コイルに巻取ることを特徴とする、
双ドラム式連続鋳造鋳片の製造方法である。
（１）酸素濃度が２．０体積％以下の非酸化性雰囲気の
断気室で４００〜７００℃に冷却した炭素鋼の薄板鋳片
を、断気室外で脱スケールし、コイルに巻取ることを特
徴とする、双ドラム式連続鋳造鋳片の製造方法であり、
また（２）酸素濃度が２．０体積％以下の非酸化性雰囲
気の断気室で冷却した温度が７００℃超の炭素鋼の薄板
鋳片を、断気室外で脱スケールし、直ちに４００〜７０
０℃に強制冷却し、コイルに巻取ることを特徴とする、
双ドラム式連続鋳造鋳片の製造方法である。
【００１０】図１は本発明者等が用いた薄板鋳片製造装
置の説明図である。１−１，１−２は直径：４００ｍ
ｍ，幅：３５０ｍｍの鋳造ドラムである。１１は断気室
で、断気室内の薄板鋳片の長さは１９ｍである。断気室
１１にはＡｒガス供給管１２を配設し、ノズル１３から
Ａｒガスを薄板鋳片６に吹きつける。ノズル１３からＡ
ｒガスを吹きつけない時は断気室出口における薄板鋳片
６は板厚が１ｍｍの薄板鋳片の場合は約９００〜１００
０℃となるが、ノズル１３からのＡｒガスを吹付けるこ
とにより、薄板鋳片６を断気室出口における温度が４０
０℃〜９００℃となるように冷却することができる。
置の説明図である。１−１，１−２は直径：４００ｍ
ｍ，幅：３５０ｍｍの鋳造ドラムである。１１は断気室
で、断気室内の薄板鋳片の長さは１９ｍである。断気室
１１にはＡｒガス供給管１２を配設し、ノズル１３から
Ａｒガスを薄板鋳片６に吹きつける。ノズル１３からＡ
ｒガスを吹きつけない時は断気室出口における薄板鋳片
６は板厚が１ｍｍの薄板鋳片の場合は約９００〜１００
０℃となるが、ノズル１３からのＡｒガスを吹付けるこ
とにより、薄板鋳片６を断気室出口における温度が４０
０℃〜９００℃となるように冷却することができる。
【００１１】図中１４はベンディング式デスケーラー
で、１５は注水急冷装置、１０は巻取リールである。デ
スケーラー１４と注水急冷装置１５は近接して、約３ｍ
の間隔を隔てて配設され、脱スケール後５秒以内に薄板
鋳片を所望の巻取り温度に急冷することができる。
で、１５は注水急冷装置、１０は巻取リールである。デ
スケーラー１４と注水急冷装置１５は近接して、約３ｍ
の間隔を隔てて配設され、脱スケール後５秒以内に薄板
鋳片を所望の巻取り温度に急冷することができる。
【００１２】先ず前記（１）の発明について説明する。
本発明は図１の装置に、炭素含有量が０．０５ｗｔ％の
アルミキルド鋼の溶湯３を注入し、ドラム１−１，１−
２を４０ｍ／分の周速度で回転させて、板厚が１ｍｍの
薄板鋳片６を製造した。尚鋳造の間にノズル１３からＡ
ｒガスを吹付け、断気室１１の出口における薄板鋳片の
温度を表１の如くに調整した。尚断気室内の酸素濃度は
１．０〜２．０体積％であった。断気室１１を出た薄板
鋳片はデスケーラー１４で脱スケールし、注水急冷装置
１５を用いないで、巻取った。
本発明は図１の装置に、炭素含有量が０．０５ｗｔ％の
アルミキルド鋼の溶湯３を注入し、ドラム１−１，１−
２を４０ｍ／分の周速度で回転させて、板厚が１ｍｍの
薄板鋳片６を製造した。尚鋳造の間にノズル１３からＡ
ｒガスを吹付け、断気室１１の出口における薄板鋳片の
温度を表１の如くに調整した。尚断気室内の酸素濃度は
１．０〜２．０体積％であった。断気室１１を出た薄板
鋳片はデスケーラー１４で脱スケールし、注水急冷装置
１５を用いないで、巻取った。
【００１３】巻取ったコイルは巻取リールから取り外
し、常温まで冷却し、その後巻戻してこれからサンプル
を採取し、脱スケール後にできたスケール密着性を試験
した。
し、常温まで冷却し、その後巻戻してこれからサンプル
を採取し、脱スケール後にできたスケール密着性を試験
した。
【００１４】スケール密着性はサンプルの表面にナイフ
により１０ｍｍ角のゴバン目の疵を素地に達する深さで
刻印し、粘着テープを張りつけ、２０ｍｍの曲げ半径で
９０°に曲げ、粘着テープを剥ぎ取り、剥ぎ取った粘着
テープに付着したスケールの面積を計測する方法で評価
した。即ち全表面積に対する粘着テープに付着したスケ
ールの面積の比率をスケール密着性として表１に示し
た。◎はスケール密着性が０〜５％未満のもの、○は５
％〜１０％未満のもの、△は１０％〜３０％未満のも
の、×は３０％以上のものである。
により１０ｍｍ角のゴバン目の疵を素地に達する深さで
刻印し、粘着テープを張りつけ、２０ｍｍの曲げ半径で
９０°に曲げ、粘着テープを剥ぎ取り、剥ぎ取った粘着
テープに付着したスケールの面積を計測する方法で評価
した。即ち全表面積に対する粘着テープに付着したスケ
ールの面積の比率をスケール密着性として表１に示し
た。◎はスケール密着性が０〜５％未満のもの、○は５
％〜１０％未満のもの、△は１０％〜３０％未満のも
の、×は３０％以上のものである。
【００１５】表１にみられる如く、断気室出口の温度が
７００℃超の場合は、脱スケールしても、その後に薄板
鋳片の表面にできたスケール（脱スケール後にできたス
ケール）の密着性は不十分である。一方７００℃以下の
場合は、粘着テープに付着したスケールは僅かであり、
脱スケール後にできたスケールの密着性は良好であっ
た。密着性が良好な脱スケール後にできたスケールを詳
細に調査したが、何れも厚さが１５μｍ以下であり、そ
の組織は、最外層のＦｅ2Ｏ3は観察できない程度に薄
く、最外層と鋼との間は、Ｆｅ3Ｏ4が７０％以上のＦｅ
ＯとＦｅ3Ｏ4の混在層であった。またこのスケールは均
一な黒皮皮膜で、薄板鋳片の表面を緻密に覆っていた。
７００℃超の場合は、脱スケールしても、その後に薄板
鋳片の表面にできたスケール（脱スケール後にできたス
ケール）の密着性は不十分である。一方７００℃以下の
場合は、粘着テープに付着したスケールは僅かであり、
脱スケール後にできたスケールの密着性は良好であっ
た。密着性が良好な脱スケール後にできたスケールを詳
細に調査したが、何れも厚さが１５μｍ以下であり、そ
の組織は、最外層のＦｅ2Ｏ3は観察できない程度に薄
く、最外層と鋼との間は、Ｆｅ3Ｏ4が７０％以上のＦｅ
ＯとＦｅ3Ｏ4の混在層であった。またこのスケールは均
一な黒皮皮膜で、薄板鋳片の表面を緻密に覆っていた。
【００１６】
【表１】
【００１７】本発明者等は、炭素含有量が０．０２〜
０．０８ｗｔ％の各種の低炭素鋼について、板厚が０．
５〜２．０ｍｍの各種の薄板鋳片を作成し、表１と同様
の試験を繰り返し行なったが、何れの場合も断気室出口
における鋳片の温度が７００℃超の場合は、脱スケール
後にできたスケールの密着性が不十分であり、７００℃
以下にする事により密着性が良好なスケールが得られ
た。
０．０８ｗｔ％の各種の低炭素鋼について、板厚が０．
５〜２．０ｍｍの各種の薄板鋳片を作成し、表１と同様
の試験を繰り返し行なったが、何れの場合も断気室出口
における鋳片の温度が７００℃超の場合は、脱スケール
後にできたスケールの密着性が不十分であり、７００℃
以下にする事により密着性が良好なスケールが得られ
た。
【００１８】一方断気室で４００℃未満まで冷却した薄
板鋳片は、脱スケール後にできたスケールの密着性には
問題はないが、薄板鋳片の巻取りや巻戻しの反力が大き
くなって、薄板鋳片の表面は相互に擦れ合い、共ずれ疵
が発生し易い。このため巻取り温度は４００℃以上とす
る事が好ましい。
板鋳片は、脱スケール後にできたスケールの密着性には
問題はないが、薄板鋳片の巻取りや巻戻しの反力が大き
くなって、薄板鋳片の表面は相互に擦れ合い、共ずれ疵
が発生し易い。このため巻取り温度は４００℃以上とす
る事が好ましい。
【００１９】後で、表２の番号１０について詳述する
が、断気室の酸素が２．０ Vol％超の表２の番号１０の
場合は、断気室内でのスケールの発生量が多く７００℃
になる迄断気室内で冷却しても、断気室で多量のスケー
ルが発生しており、スケールロス％が大きく、鉄の歩留
りが顕著に低下する。
が、断気室の酸素が２．０ Vol％超の表２の番号１０の
場合は、断気室内でのスケールの発生量が多く７００℃
になる迄断気室内で冷却しても、断気室で多量のスケー
ルが発生しており、スケールロス％が大きく、鉄の歩留
りが顕著に低下する。
【００２０】上記の知見に基づき、前記（１）の発明で
は、酸素濃度が２．０体積％以下の非酸化性の断気室内
で４００〜７００℃に冷却した炭素鋼の薄板鋳片を、断
気室外で脱スケールし、コイルに巻取る。
は、酸素濃度が２．０体積％以下の非酸化性の断気室内
で４００〜７００℃に冷却した炭素鋼の薄板鋳片を、断
気室外で脱スケールし、コイルに巻取る。
【００２１】次に前記（２）の発明について説明する。
本発明者等は図１の装置を用いて、表２に示した１０チ
ャージの板厚が１ｍｍの薄板鋳片を製造した。溶湯３は
何れの場合も炭素量が０．０５ｗｔ％のアルミキルド鋼
であり、ドラム１−１，１−２の周速度は何れの場合も
４０ｍ／分である。また各チャージは何れも、断気室１
１の出口における温度は７００℃超で、断気室１１を出
た後、デスケーラー１４で脱スケールし、注水急冷装置
１５で冷却してコイルに巻取った。尚各チャージの断気
室の雰囲気（酸素Vol％）と巻取機での温度を表１に示
した。
本発明者等は図１の装置を用いて、表２に示した１０チ
ャージの板厚が１ｍｍの薄板鋳片を製造した。溶湯３は
何れの場合も炭素量が０．０５ｗｔ％のアルミキルド鋼
であり、ドラム１−１，１−２の周速度は何れの場合も
４０ｍ／分である。また各チャージは何れも、断気室１
１の出口における温度は７００℃超で、断気室１１を出
た後、デスケーラー１４で脱スケールし、注水急冷装置
１５で冷却してコイルに巻取った。尚各チャージの断気
室の雰囲気（酸素Vol％）と巻取機での温度を表１に示
した。
【００２２】巻取ったコイルは巻取リールから取外し、
常温まで冷却し、その後巻戻して、これからサンプルを
採取し、表１で述べたと同じ方法で脱スケール後にでき
たスケールの密着性を調べた。尚各チャージについて、
デスケーラー１４で剥離したスケールを秤量し、スケー
ルロス(％)＝{（スケールｗｔ％）／（コイルｗｔ％）}
×１００で算出したスケールロス（％）を表２に示し
た。
常温まで冷却し、その後巻戻して、これからサンプルを
採取し、表１で述べたと同じ方法で脱スケール後にでき
たスケールの密着性を調べた。尚各チャージについて、
デスケーラー１４で剥離したスケールを秤量し、スケー
ルロス(％)＝{（スケールｗｔ％）／（コイルｗｔ％）}
×１００で算出したスケールロス（％）を表２に示し
た。
【００２３】表２の番号１および２は、断気室の酸素が
極めて低い。このためスケールロスは少ない。しかし巻
取機での温度が８００℃の番号１は脱スケール後にでき
たスケールの密着性が悪い。一方巻取機での温度が７０
０℃の番号２は脱スケール後にできたスケールの密着性
もよく、好ましい。
極めて低い。このためスケールロスは少ない。しかし巻
取機での温度が８００℃の番号１は脱スケール後にでき
たスケールの密着性が悪い。一方巻取機での温度が７０
０℃の番号２は脱スケール後にできたスケールの密着性
もよく、好ましい。
【００２４】表２の番号３および４は、断気室の酸素が
１．５〜２．０ Vol％の例である。断気室の酸素が表２
の番号１，２の場合よりも高いために、表２の番号１，
２に比べてスケールロスが多いが、その差は僅かであ
り、操業上許容できる範囲にある。しかし巻取機での温
度が８００℃の番号３は脱スケール後にできたスケール
の密着性が悪い、一方巻取機での温度が７００℃の番号
２は脱スケール後にできたスケールの密着性もよく、好
ましい。
１．５〜２．０ Vol％の例である。断気室の酸素が表２
の番号１，２の場合よりも高いために、表２の番号１，
２に比べてスケールロスが多いが、その差は僅かであ
り、操業上許容できる範囲にある。しかし巻取機での温
度が８００℃の番号３は脱スケール後にできたスケール
の密着性が悪い、一方巻取機での温度が７００℃の番号
２は脱スケール後にできたスケールの密着性もよく、好
ましい。
【００２５】表２の番号５および６は、断気室の酸素が
２．５〜３．０ Vol％の例である。断気室の酸素が２．
０％を超えると、スケールロスが急増する。番号５は脱
スケール後にできたスケールの密着性が悪く、番号６は
脱スケール後にできたスケールの密着性はよい。しかし
何れの場合もスケールロスが急増し鉄の歩留りが顕著に
低下するため、好ましくない。
２．５〜３．０ Vol％の例である。断気室の酸素が２．
０％を超えると、スケールロスが急増する。番号５は脱
スケール後にできたスケールの密着性が悪く、番号６は
脱スケール後にできたスケールの密着性はよい。しかし
何れの場合もスケールロスが急増し鉄の歩留りが顕著に
低下するため、好ましくない。
【００２６】
【表２】
【００２７】表２の番号７および９は、断気室の酸素は
２．０ Vol％以下であり、スケールロスは少なく、また
巻取機での温度も４００〜７００℃の範囲内であるた
め、脱スケール後にできたスケールの密着性もよい。一
方表２の番号８および１０は、スケールロスが顕著に大
きい。これは断気室の酸素が２．０ Volを超えている事
に起因している。即ち断気室の酸素が２．０ Vol％超の
例えば番号１０の場合は、断気室内でのスケールの生成
が活発であり、７００℃の低温となる迄、断気室内で冷
却しても、断気室内で既に多量のスケールが発生してお
り、スケールロス％が大きく、鉄の歩留が顕著に低下す
る。
２．０ Vol％以下であり、スケールロスは少なく、また
巻取機での温度も４００〜７００℃の範囲内であるた
め、脱スケール後にできたスケールの密着性もよい。一
方表２の番号８および１０は、スケールロスが顕著に大
きい。これは断気室の酸素が２．０ Volを超えている事
に起因している。即ち断気室の酸素が２．０ Vol％超の
例えば番号１０の場合は、断気室内でのスケールの生成
が活発であり、７００℃の低温となる迄、断気室内で冷
却しても、断気室内で既に多量のスケールが発生してお
り、スケールロス％が大きく、鉄の歩留が顕著に低下す
る。
【００２８】本発明者等は表２の密着性のよい、脱スケ
ール後にできたスケールを詳細に調査したが、何れも厚
さが１５μｍ以下であり、その組織はＦｅ3Ｏ4が７０％
以上のＦｅＯとＦｅ3Ｏ4の混在層で形成されていた。こ
のスケールは均一な黒皮皮膜で、薄板鋳片の表面を緻密
に覆っていた。
ール後にできたスケールを詳細に調査したが、何れも厚
さが１５μｍ以下であり、その組織はＦｅ3Ｏ4が７０％
以上のＦｅＯとＦｅ3Ｏ4の混在層で形成されていた。こ
のスケールは均一な黒皮皮膜で、薄板鋳片の表面を緻密
に覆っていた。
【００２９】上記の知見に基づき、本願の（２）の発明
は、酸素濃度が２．０体積％以下の非酸化性雰囲気の断
気室で冷却した温度が７００℃超の炭素鋼の薄板鋳片
を、断気室外で脱スケールし、直ちに４００〜７００℃
に強制冷却し、コイルに巻取ることを特徴とする。
は、酸素濃度が２．０体積％以下の非酸化性雰囲気の断
気室で冷却した温度が７００℃超の炭素鋼の薄板鋳片
を、断気室外で脱スケールし、直ちに４００〜７００℃
に強制冷却し、コイルに巻取ることを特徴とする。
【００３０】本発明者等はベンディング式デスケーラー
に代えて、カーボランダム粒子のサンドブラスターを用
いて脱スケールを行なったが、表１で述べたと同様に、
４００〜７００℃に冷却した薄板鋳片の場合は、脱スケ
ール後にできたスケールの密着性が優れ、また表２と同
様に脱スケール後直ちに４００〜７００℃に強制冷却し
た場合にも脱スケール後にできたスケールの密着性がよ
かった。またノズルから冷却水を吹きつける急冷装置に
代えて、冷風を吹きつける急冷装置を用いたが、表２と
同様の結果が得られた。
に代えて、カーボランダム粒子のサンドブラスターを用
いて脱スケールを行なったが、表１で述べたと同様に、
４００〜７００℃に冷却した薄板鋳片の場合は、脱スケ
ール後にできたスケールの密着性が優れ、また表２と同
様に脱スケール後直ちに４００〜７００℃に強制冷却し
た場合にも脱スケール後にできたスケールの密着性がよ
かった。またノズルから冷却水を吹きつける急冷装置に
代えて、冷風を吹きつける急冷装置を用いたが、表２と
同様の結果が得られた。
【００３１】本発明の方法で製造した薄板鋳片は、熱間
圧延や冷間圧延を施す事なく、そのまゝ成形加工に供し
たが、従来の薄板鋳片の場合に比べてスケールの飛散が
ないために作業環境を大幅に改善することができた。
圧延や冷間圧延を施す事なく、そのまゝ成形加工に供し
たが、従来の薄板鋳片の場合に比べてスケールの飛散が
ないために作業環境を大幅に改善することができた。
【００３２】
【発明の効果】本発明によると、双ドラム式連続鋳造に
よる炭素鋼薄板鋳片の製造において、スケールの発生量
が少なく鉄の歩留りの低下が少ない。かつ付着している
脱スケール後にできたスケールは剥離し難く密着性に優
れているために、薄板鋳片をそのまゝ成形加工に供して
もスケールが剥離飛散することがなく、作業環境を損な
うことがない。
よる炭素鋼薄板鋳片の製造において、スケールの発生量
が少なく鉄の歩留りの低下が少ない。かつ付着している
脱スケール後にできたスケールは剥離し難く密着性に優
れているために、薄板鋳片をそのまゝ成形加工に供して
もスケールが剥離飛散することがなく、作業環境を損な
うことがない。
【図１】は本発明で用いた双ドラム式薄板連続鋳造装置
の説明図。
の説明図。
【図２】は双ドラム式連続鋳造の例の説明図。
１（１−１，１−２）：鋳造ドラム、 ２（２−１，２
−２）：サイド堰、３：溶鋼、 ４（４−１，４−
２）：ドラムの回転方向、 ５（５−１，５−２）：凝
固シェル、 ６：薄板鋳片、 ７：ドラム間隙最小部、
８：誘導ガイド、 ９：搬送ローラ群、 １０：巻取
リール、 １１：断気室、 １２：Ａｒガス供給管、
１３：ノズル、 １４：デスケーラー、 １５：注水急
冷装置。
−２）：サイド堰、３：溶鋼、 ４（４−１，４−
２）：ドラムの回転方向、 ５（５−１，５−２）：凝
固シェル、 ６：薄板鋳片、 ７：ドラム間隙最小部、
８：誘導ガイド、 ９：搬送ローラ群、 １０：巻取
リール、 １１：断気室、 １２：Ａｒガス供給管、
１３：ノズル、 １４：デスケーラー、 １５：注水急
冷装置。
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(72)発明者 今村 晃
千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株
式会社技術開発本部内
(72)発明者 野原 由勝
千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株
式会社技術開発本部内
(56)参考文献 特開 平５−154652（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−339752（ＪＰ，Ａ)
特開 昭62−9753（ＪＰ，Ａ)
特開 昭63−26240（ＪＰ，Ａ)
特開 昭63−30159（ＪＰ，Ａ)
特開 平８−294748（ＪＰ，Ａ)
特開 平７−276005（ＪＰ，Ａ)
特開 平１−138013（ＪＰ，Ａ)
特開 昭61−219448（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
B22D 11/06 330
B22D 11/12
B22D 11/124
B22D 11/22
Claims (2)
- 【請求項１】酸素濃度が２．０体積％以下の非酸化性雰
囲気の断気室で４００〜７００℃に冷却した炭素鋼の薄
板鋳片を、断気室外で脱スケールし、コイルに巻取るこ
とを特徴とする、双ドラム式連続鋳造鋳片の製造方法。 - 【請求項２】酸素濃度が２．０体積％以下の非酸化性雰
囲気の断気室で冷却した温度が７００℃超の炭素鋼の薄
板鋳片を、断気室外で脱スケールし、直ちに４００〜７
００℃に強制冷却し、コイルに巻取ることを特徴とす
る、双ドラム式連続鋳造鋳片の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP09900095A JP3370477B2 (ja) | 1995-04-24 | 1995-04-24 | 双ドラム式連続鋳造鋳片の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP09900095A JP3370477B2 (ja) | 1995-04-24 | 1995-04-24 | 双ドラム式連続鋳造鋳片の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08294749A JPH08294749A (ja) | 1996-11-12 |
| JP3370477B2 true JP3370477B2 (ja) | 2003-01-27 |
Family
ID=14234712
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP09900095A Expired - Fee Related JP3370477B2 (ja) | 1995-04-24 | 1995-04-24 | 双ドラム式連続鋳造鋳片の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3370477B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ITMI20021506A1 (it) † | 2002-07-10 | 2004-01-12 | Danieli Off Mecc | Dispositivo di regolazione della temperatura del nastro in un impianto di colata continua di nastro metallico |
| KR100862792B1 (ko) * | 2002-08-30 | 2008-10-13 | 주식회사 포스코 | 쌍롤형 박판주조기의 고온산화 방지장치 및 방법 |
-
1995
- 1995-04-24 JP JP09900095A patent/JP3370477B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08294749A (ja) | 1996-11-12 |
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