JPH10193068A - Cr−Ni系ステンレス鋼板の製造方法及び装置 - Google Patents
Cr−Ni系ステンレス鋼板の製造方法及び装置Info
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- JPH10193068A JPH10193068A JP450197A JP450197A JPH10193068A JP H10193068 A JPH10193068 A JP H10193068A JP 450197 A JP450197 A JP 450197A JP 450197 A JP450197 A JP 450197A JP H10193068 A JPH10193068 A JP H10193068A
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- stainless steel
- rolling
- hot rolling
- heat treatment
- slab
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 連続鋳造法により製造したCr−Ni系ステ
ンレス鋼薄鋳片から、表面品質さらには加工性に優れた
熱延鋼板および冷延鋼板を製造する。 【解決手段】 Cr−Ni系ステンレス鋼を双ドラム式
連続鋳造機1によって板厚10mm以下の薄鋳片Sに鋳造
し、薄鋳片Sに軽圧下圧延機6により圧下率1〜5%の
圧下を加え、次に熱間圧延機7により圧下率20〜35
%の圧延を行い、続いて熱処理炉8により1150〜9
50℃の温度域で5〜110秒間保持する熱処理を行
い、続いて巻取機9により600℃以下の温度域で巻き
取る。この熱延鋼帯は、通常の冷延条件により冷延鋼板
とする。
ンレス鋼薄鋳片から、表面品質さらには加工性に優れた
熱延鋼板および冷延鋼板を製造する。 【解決手段】 Cr−Ni系ステンレス鋼を双ドラム式
連続鋳造機1によって板厚10mm以下の薄鋳片Sに鋳造
し、薄鋳片Sに軽圧下圧延機6により圧下率1〜5%の
圧下を加え、次に熱間圧延機7により圧下率20〜35
%の圧延を行い、続いて熱処理炉8により1150〜9
50℃の温度域で5〜110秒間保持する熱処理を行
い、続いて巻取機9により600℃以下の温度域で巻き
取る。この熱延鋼帯は、通常の冷延条件により冷延鋼板
とする。
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】本発明は、Cr−Ni系ステ
ンレス溶鋼を板厚10mm以下の薄鋳片に連続鋳造し、
続いて薄鋳片を熱間圧延さらには冷間圧延するプロセス
によって表面品質さらには加工性の優れた熱延鋼板や冷
延鋼板を製造する方法及び装置に関するものである。
ンレス溶鋼を板厚10mm以下の薄鋳片に連続鋳造し、
続いて薄鋳片を熱間圧延さらには冷間圧延するプロセス
によって表面品質さらには加工性の優れた熱延鋼板や冷
延鋼板を製造する方法及び装置に関するものである。
【0002】
【従来の技術】近年、鋳型壁面が鋳片と同期して移動す
る連続鋳造によって薄鋳片を製造する技術として、例え
ば双ドラム式連続鋳造機によって溶鋼から直接的に板厚
10mm以下の薄鋳片を製造する技術が開発され、実機規
模の試験がなされるに至っている。この新しい技術によ
れば、熱工程を簡略あるいは省略することが可能にな
る。従来は、板厚が100mmを超えるスラブを熱間圧延
ミルによって多大なエネルギーを費やして熱延してお
り、熱間圧延工程が簡略あるいは省略されるメリットは
製造コストを下げるだけでなく、環境面からも望まれる
ものである。以下、溶鋼から板厚10mm以下の薄鋳片を
鋳造する工程を含むプロセスを新プロセスと呼び、スラ
ブを熱間圧延して熱延鋼板にする工程を含むプロセスを
現行プロセスと呼ぶ。
る連続鋳造によって薄鋳片を製造する技術として、例え
ば双ドラム式連続鋳造機によって溶鋼から直接的に板厚
10mm以下の薄鋳片を製造する技術が開発され、実機規
模の試験がなされるに至っている。この新しい技術によ
れば、熱工程を簡略あるいは省略することが可能にな
る。従来は、板厚が100mmを超えるスラブを熱間圧延
ミルによって多大なエネルギーを費やして熱延してお
り、熱間圧延工程が簡略あるいは省略されるメリットは
製造コストを下げるだけでなく、環境面からも望まれる
ものである。以下、溶鋼から板厚10mm以下の薄鋳片を
鋳造する工程を含むプロセスを新プロセスと呼び、スラ
ブを熱間圧延して熱延鋼板にする工程を含むプロセスを
現行プロセスと呼ぶ。
【0003】18%Cr−8%Ni鋼に代表されるCr
−Ni系ステンレス冷延鋼板を新プロセスによって製造
すると、製品表面にローピングが発生して表面品質が低
下し、また製品の結晶粒が細粒になって延性が低下する
ことが知られている。
−Ni系ステンレス冷延鋼板を新プロセスによって製造
すると、製品表面にローピングが発生して表面品質が低
下し、また製品の結晶粒が細粒になって延性が低下する
ことが知られている。
【0004】たとえば、日新製鋼技法第62号62頁に
は、新プロセスで製造したSUS304冷延鋼板の表面
にオレンジピール状の肌荒れ(本発明ではローピングと
呼ぶ)が発生することや、加工性(延性)が現行プロセ
ス材に比べて劣ることが述べられている。
は、新プロセスで製造したSUS304冷延鋼板の表面
にオレンジピール状の肌荒れ(本発明ではローピングと
呼ぶ)が発生することや、加工性(延性)が現行プロセ
ス材に比べて劣ることが述べられている。
【0005】オレンジピール状の肌荒れ改善のためには
鋳造後の溶体化処理前に、圧下率10〜17%程度の圧
延を行って冷間圧延前の結晶粒径を30〜40μm 程度
の再結晶組織にすることが必要と述べられている。ま
た、延性の低下についてはδフェライトに起因する鋳片
組織の不均一やNi偏析が原因と考えられており、組織
均一化のためには冷間圧延前に1150℃で3時間の熱
処理を行うか、中間焼鈍を挟んで2回の冷間圧延を行う
か、冷間圧延前に1200℃で圧下率5%の熱間圧延を
行うことが有効と述べられている。
鋳造後の溶体化処理前に、圧下率10〜17%程度の圧
延を行って冷間圧延前の結晶粒径を30〜40μm 程度
の再結晶組織にすることが必要と述べられている。ま
た、延性の低下についてはδフェライトに起因する鋳片
組織の不均一やNi偏析が原因と考えられており、組織
均一化のためには冷間圧延前に1150℃で3時間の熱
処理を行うか、中間焼鈍を挟んで2回の冷間圧延を行う
か、冷間圧延前に1200℃で圧下率5%の熱間圧延を
行うことが有効と述べられている。
【0006】一方、本出願人はローピングの発生と延性
の低下を解決する方法を特願平6−76197号により
出願した。この方法は、鋳造直後の1200〜900℃
の薄鋳片に圧下率10〜50%の熱間圧延を行い、続い
て1200〜900℃の温度域で5秒以上の熱処理を行
った後、600℃以下の温度域で巻き取ることを特徴と
している。
の低下を解決する方法を特願平6−76197号により
出願した。この方法は、鋳造直後の1200〜900℃
の薄鋳片に圧下率10〜50%の熱間圧延を行い、続い
て1200〜900℃の温度域で5秒以上の熱処理を行
った後、600℃以下の温度域で巻き取ることを特徴と
している。
【0007】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、新プロ
セスによって品質良好なCr−Ni系ステンレス冷延鋼
板を製造するためには、上記の技術だけでは不十分であ
る。すなわち、新プロセスによって製造した鋼板の表面
には、前記の他に表面光沢不良や倒れ込み疵と呼ぶ表面
欠陥が発生する。この倒れ込み疵は、現行プロセスの熱
延工程で発生する割れやスケールの被さりによるもので
はなく薄鋳片に特有の欠陥であり、鋳片表面の凹凸が熱
延時に倒れ込むことで発生することが判った。また、上
記の技術だけでは、ローピングおよび延性低下を十分に
防止できない他に、表面光沢不良が発生することが判っ
た。
セスによって品質良好なCr−Ni系ステンレス冷延鋼
板を製造するためには、上記の技術だけでは不十分であ
る。すなわち、新プロセスによって製造した鋼板の表面
には、前記の他に表面光沢不良や倒れ込み疵と呼ぶ表面
欠陥が発生する。この倒れ込み疵は、現行プロセスの熱
延工程で発生する割れやスケールの被さりによるもので
はなく薄鋳片に特有の欠陥であり、鋳片表面の凹凸が熱
延時に倒れ込むことで発生することが判った。また、上
記の技術だけでは、ローピングおよび延性低下を十分に
防止できない他に、表面光沢不良が発生することが判っ
た。
【0008】そこで本発明は、新プロセスによって製造
されるCr−Ni系ステンレス鋼板の倒れ込み疵の発生
を防止し、さらには表面光沢不良とローピングおよび延
性低下の発生を防止することを目的とする。
されるCr−Ni系ステンレス鋼板の倒れ込み疵の発生
を防止し、さらには表面光沢不良とローピングおよび延
性低下の発生を防止することを目的とする。
【0009】
【課題を解決するための手段】上記倒れ込み疵の発生を
防止する本発明の方法は、次のように構成されている。
その特徴は、Cr−Ni系ステンレス溶鋼を鋳型壁面が
鋳片と同期して移動する連続鋳造機によって薄鋳片に連
続鋳造し、続いて前記薄鋳片に1パス目の圧下率が1〜
5%の軽圧下熱延を行った後に熱間圧延を行うCr−N
i系ステンレス鋼板の製造方法にある。
防止する本発明の方法は、次のように構成されている。
その特徴は、Cr−Ni系ステンレス溶鋼を鋳型壁面が
鋳片と同期して移動する連続鋳造機によって薄鋳片に連
続鋳造し、続いて前記薄鋳片に1パス目の圧下率が1〜
5%の軽圧下熱延を行った後に熱間圧延を行うCr−N
i系ステンレス鋼板の製造方法にある。
【0010】また、上記表面光沢不良とローピングおよ
び延性低下を防止する本発明の方法は、次のように構成
されている。その特徴は、Cr−Ni系ステンレス溶鋼
を鋳型壁面が鋳片と同期して移動する連続鋳造機によっ
て薄鋳片に連続鋳造し、続いて前記薄鋳片に合計圧下率
が20〜35%の熱間圧延を行い、続いて1150〜9
50℃の温度域で5〜110秒間保持する熱処理を行っ
た後、600℃以下の温度域で巻き取ることを特徴とす
るCr−Ni系ステンレス鋼板の製造方法にある。更
に、上記倒れ込み疵、表面光沢不良とローピングおよび
延性低下を一挙に防止するには、Cr−Ni系ステンレ
ス溶鋼を鋳型壁面が鋳片と同期して移動する連続鋳造機
によって薄鋳片に連続鋳造し、続いて前記薄鋳片に1パ
ス目の圧下率が1〜5%の軽圧下熱延を行った後、更に
前記薄鋳片を合計圧下率が20〜35%の熱間圧延を行
い、続いて1150〜950℃の温度域で5〜110秒
間保持する熱処理を行った後、600℃以下の温度域で
巻き取るCr−Ni系ステンレス鋼板の製造方法にあ
る。
び延性低下を防止する本発明の方法は、次のように構成
されている。その特徴は、Cr−Ni系ステンレス溶鋼
を鋳型壁面が鋳片と同期して移動する連続鋳造機によっ
て薄鋳片に連続鋳造し、続いて前記薄鋳片に合計圧下率
が20〜35%の熱間圧延を行い、続いて1150〜9
50℃の温度域で5〜110秒間保持する熱処理を行っ
た後、600℃以下の温度域で巻き取ることを特徴とす
るCr−Ni系ステンレス鋼板の製造方法にある。更
に、上記倒れ込み疵、表面光沢不良とローピングおよび
延性低下を一挙に防止するには、Cr−Ni系ステンレ
ス溶鋼を鋳型壁面が鋳片と同期して移動する連続鋳造機
によって薄鋳片に連続鋳造し、続いて前記薄鋳片に1パ
ス目の圧下率が1〜5%の軽圧下熱延を行った後、更に
前記薄鋳片を合計圧下率が20〜35%の熱間圧延を行
い、続いて1150〜950℃の温度域で5〜110秒
間保持する熱処理を行った後、600℃以下の温度域で
巻き取るCr−Ni系ステンレス鋼板の製造方法にあ
る。
【0011】更に本発明は上記方法を実施するために双
ロール式連続鋳造機の下流側に、2ロール式の軽圧下圧
延機と4ロール式の熱間圧延機を順に設けるか、また前
記両圧延機列に加え更に熱処理炉と巻取機を順に設けた
構成としたCr−Ni系ステンレス鋼板の製造装置であ
る。
ロール式連続鋳造機の下流側に、2ロール式の軽圧下圧
延機と4ロール式の熱間圧延機を順に設けるか、また前
記両圧延機列に加え更に熱処理炉と巻取機を順に設けた
構成としたCr−Ni系ステンレス鋼板の製造装置であ
る。
【0012】薄鋳片の表面には図1(a)に示すように
波形のディンプルによる表面凹凸が存在する。この表面
凹凸はRmax で80〜150μm 程度の突起である。こ
のような表面の薄鋳片を熱間圧延すると図1(b)に示
す断面形状の倒れ込み疵が発生する。本発明者等は表面
凹凸の形状と倒れ込み疵発生の関係について種々の調査
を行った結果、熱間圧延前の凹凸の形状が倒れ込み疵に
大きく影響することを見いだした。即ち、図2(a)に
示すように凸部の上部を軽圧下熱延によって平滑化した
後に熱間圧延すると図2(b)に示すように、凹凸全体
が平坦化し、倒れ込み疵が発生しないことを見い出し
た。このとき、平滑化に過不足があると倒れ込み疵が発
生するため、適切な平滑化が必要である。
波形のディンプルによる表面凹凸が存在する。この表面
凹凸はRmax で80〜150μm 程度の突起である。こ
のような表面の薄鋳片を熱間圧延すると図1(b)に示
す断面形状の倒れ込み疵が発生する。本発明者等は表面
凹凸の形状と倒れ込み疵発生の関係について種々の調査
を行った結果、熱間圧延前の凹凸の形状が倒れ込み疵に
大きく影響することを見いだした。即ち、図2(a)に
示すように凸部の上部を軽圧下熱延によって平滑化した
後に熱間圧延すると図2(b)に示すように、凹凸全体
が平坦化し、倒れ込み疵が発生しないことを見い出し
た。このとき、平滑化に過不足があると倒れ込み疵が発
生するため、適切な平滑化が必要である。
【0013】次に、本発明における構成要件の限定理由
を説明する。前記倒れ込み疵は18%Cr−8%Ni鋼
に代表されるCr−Ni系ステンレス鋼において発生す
るため、対象鋼種をCr−Ni系ステンレス鋼とした。
他鋼種についても凹凸に応じた倒れ込み疵が発生すると
考えられる。
を説明する。前記倒れ込み疵は18%Cr−8%Ni鋼
に代表されるCr−Ni系ステンレス鋼において発生す
るため、対象鋼種をCr−Ni系ステンレス鋼とした。
他鋼種についても凹凸に応じた倒れ込み疵が発生すると
考えられる。
【0014】連続鋳造に続いて行う軽圧下熱延における
1パス目の圧下率が1%未満か、5%を超えると倒れ込
み疵が発生する。したがって、軽圧下熱延における1パ
ス目の圧下率を1〜5%とした。より望ましい圧下率は
2〜3%である。なお、軽圧下圧延機が複数基の場合の
圧下率の下限は1パス目の圧下率が1%未満であっても
合計圧下率が1%以上であればよい。
1パス目の圧下率が1%未満か、5%を超えると倒れ込
み疵が発生する。したがって、軽圧下熱延における1パ
ス目の圧下率を1〜5%とした。より望ましい圧下率は
2〜3%である。なお、軽圧下圧延機が複数基の場合の
圧下率の下限は1パス目の圧下率が1%未満であっても
合計圧下率が1%以上であればよい。
【0015】一方、熱間圧延における合計圧下率が20
%未満であると再結晶粒径が大きくなって冷延時にロー
ピングが発生し、合計圧下率が35%を超えると熱延ロ
ールとの焼き付きによる疵(焼付疵)が発生する。した
がって、熱間圧延における合計圧下率を20〜35%と
した。より望ましい合計圧下率は25〜33%である。
更に、上述した倒れ込み疵と冷延時のローピングを回避
するためには、前述の軽圧下熱延に加え、更に合計圧下
率が20〜35%の熱間圧延を行うことが好ましい。
%未満であると再結晶粒径が大きくなって冷延時にロー
ピングが発生し、合計圧下率が35%を超えると熱延ロ
ールとの焼き付きによる疵(焼付疵)が発生する。した
がって、熱間圧延における合計圧下率を20〜35%と
した。より望ましい合計圧下率は25〜33%である。
更に、上述した倒れ込み疵と冷延時のローピングを回避
するためには、前述の軽圧下熱延に加え、更に合計圧下
率が20〜35%の熱間圧延を行うことが好ましい。
【0016】前記熱間圧延後の熱延鋼板を、その温度が
800℃以下に低下するまで放置すると、微細な析出物
が析出して冷延工程の焼鈍時における粒成長が阻害され
て製品の結晶粒径が細粒になることで延性が低下する。
そのため熱間圧延後の熱延鋼板は再結晶化のための熱処
理を行う。熱処理温度が1150℃を超えるか熱処理時
間が110秒を超えると、熱延板表面の粒界酸化が激し
くなり、冷延工程の酸洗時に粒界腐食が生じて表面光沢
が低下する。また、熱処理温度が950℃未満または熱
処理時間が5秒未満であると再結晶が十分に進まないた
めにローピングが発生し表面品質が低下する。したがっ
て、熱間圧延後に続いて行う熱処理の条件は、1150
〜950℃の温度域で5〜110秒間の保持とした。よ
り望ましい熱処理温度は1130℃〜1050℃であ
り、熱処理時間は20〜60秒である。
800℃以下に低下するまで放置すると、微細な析出物
が析出して冷延工程の焼鈍時における粒成長が阻害され
て製品の結晶粒径が細粒になることで延性が低下する。
そのため熱間圧延後の熱延鋼板は再結晶化のための熱処
理を行う。熱処理温度が1150℃を超えるか熱処理時
間が110秒を超えると、熱延板表面の粒界酸化が激し
くなり、冷延工程の酸洗時に粒界腐食が生じて表面光沢
が低下する。また、熱処理温度が950℃未満または熱
処理時間が5秒未満であると再結晶が十分に進まないた
めにローピングが発生し表面品質が低下する。したがっ
て、熱間圧延後に続いて行う熱処理の条件は、1150
〜950℃の温度域で5〜110秒間の保持とした。よ
り望ましい熱処理温度は1130℃〜1050℃であ
り、熱処理時間は20〜60秒である。
【0017】熱処理後に薄鋳片を巻き取るときの温度が
600℃を超えると、粒界にクロム炭化物が生成して鋭
敏化し、酸洗時に粒界腐食が生じて製品の表面光沢を損
ねる。したがって、熱処理後の薄鋳片の巻取温度は60
0℃以下とした。より望ましい巻取温度は550〜30
0℃である。
600℃を超えると、粒界にクロム炭化物が生成して鋭
敏化し、酸洗時に粒界腐食が生じて製品の表面光沢を損
ねる。したがって、熱処理後の薄鋳片の巻取温度は60
0℃以下とした。より望ましい巻取温度は550〜30
0℃である。
【0018】薄鋳片の板厚は2〜6mmが望ましい。鋳片
の板厚が6mmを超えると凝固時の結晶粒が粗大にな
り、熱延再結晶によって結晶粒を微細化するためには、
板厚6mm以下の鋳片に行う熱間圧延よりも高い圧下率
が必要になる。この高圧下率を得るためには、熱間圧延
機を複数配置するか、単独の巨大な熱間圧延機とするこ
とが必要になり、経済的でない。また、鋳片厚みが2m
m未満であると熱延時にロール焼き付き疵が発生し易く
なる。より望ましい板厚範囲は3.0〜5.0mmであ
る。
の板厚が6mmを超えると凝固時の結晶粒が粗大にな
り、熱延再結晶によって結晶粒を微細化するためには、
板厚6mm以下の鋳片に行う熱間圧延よりも高い圧下率
が必要になる。この高圧下率を得るためには、熱間圧延
機を複数配置するか、単独の巨大な熱間圧延機とするこ
とが必要になり、経済的でない。また、鋳片厚みが2m
m未満であると熱延時にロール焼き付き疵が発生し易く
なる。より望ましい板厚範囲は3.0〜5.0mmであ
る。
【0019】
【発明の実施の形態】図3は、本発明を実施するための
双ドラム式連続鋳造装置1の例を示し、図において、1
対の冷却ドラム2,2は銅または銅合金製で内部を水冷
されて矢印の方向に回転する。冷却ドラム2,2の周面
は、ショットブラスト等が施されて表面粗さが70〜1
50μm 程度である。冷却ドラム2,2の両端面には耐
火物製のサイド堰3,3(片側のみ示す)が押し当てら
れており、冷却ドラム2,2とサイド堰3,3とで溶鋼
溜まり4が形成されている。溶鋼溜まり4に供給された
溶鋼は冷却ドラム2,2の周面で凝固シェルを生成し、
凝固シェルは矢印方向に回転する冷却ドラム2.2の間
隙で圧着されて薄鋳片Sとなる。薄鋳片Sの表面には8
0〜150μm の凹凸が存在する。薄鋳片Sをピンチロ
ール5によって2ロール式の軽圧下圧延機6に送って圧
下率が1〜5%の軽圧下熱延を行うと薄鋳片表面の凸部
の上部が図2(a)のように平坦化する。このようにし
て凸部の上部を平坦化した後、4ロール式の熱間圧延機
7によって圧下率が20〜35%の熱間圧延を行う。こ
の熱間圧延による再結晶により結晶粒を微細化すること
で倒れ込み疵やローピングの発生を防止する。また、倒
れ込み疵が見られない場合や、倒れ込み疵が問題視され
ない場合には、ローピングの発生を防止する目的で、薄
鋳片Sに合計圧下率20〜35%の熱間圧延を直接行う
ことでも対応できる。
双ドラム式連続鋳造装置1の例を示し、図において、1
対の冷却ドラム2,2は銅または銅合金製で内部を水冷
されて矢印の方向に回転する。冷却ドラム2,2の周面
は、ショットブラスト等が施されて表面粗さが70〜1
50μm 程度である。冷却ドラム2,2の両端面には耐
火物製のサイド堰3,3(片側のみ示す)が押し当てら
れており、冷却ドラム2,2とサイド堰3,3とで溶鋼
溜まり4が形成されている。溶鋼溜まり4に供給された
溶鋼は冷却ドラム2,2の周面で凝固シェルを生成し、
凝固シェルは矢印方向に回転する冷却ドラム2.2の間
隙で圧着されて薄鋳片Sとなる。薄鋳片Sの表面には8
0〜150μm の凹凸が存在する。薄鋳片Sをピンチロ
ール5によって2ロール式の軽圧下圧延機6に送って圧
下率が1〜5%の軽圧下熱延を行うと薄鋳片表面の凸部
の上部が図2(a)のように平坦化する。このようにし
て凸部の上部を平坦化した後、4ロール式の熱間圧延機
7によって圧下率が20〜35%の熱間圧延を行う。こ
の熱間圧延による再結晶により結晶粒を微細化すること
で倒れ込み疵やローピングの発生を防止する。また、倒
れ込み疵が見られない場合や、倒れ込み疵が問題視され
ない場合には、ローピングの発生を防止する目的で、薄
鋳片Sに合計圧下率20〜35%の熱間圧延を直接行う
ことでも対応できる。
【0020】熱間圧延後は、熱処理炉8によって115
0〜950℃の温度域を5〜110秒間保持する熱処理
を行う。この熱処理により微細析出物の析出による延性
低下や粒界酸化による光沢不良を防止し、また再結晶化
を進めることでローピングの発生をより確実に防止す
る。熱処理後は、巻取機9によって600℃以下の温度
域で巻き取る。600℃以下で巻き取ることにより、ク
ロム炭化物の生成による光沢不良を防止する。このよう
にして製造した熱延鋼板は、通常の条件でデスケーリン
グ、冷間圧延、焼鈍酸洗または光輝焼鈍、調質圧延等を
施して冷延鋼板を製造する。なお、図1において、ピン
チロール5に軽圧下熱延の機能を付加することで、ピン
チロール4を軽圧下熱延機として使用しても良い。な
お、本発明方法の実施に際しては、双ロール式連続鋳造
機の下流側に、2ロール式の軽圧下圧延機と4ロール式
の熱間圧延機と熱処理炉と巻取機を順に設けるか、直接
熱間圧延機と熱処理炉と巻取機を順に設けることが好ま
しい。
0〜950℃の温度域を5〜110秒間保持する熱処理
を行う。この熱処理により微細析出物の析出による延性
低下や粒界酸化による光沢不良を防止し、また再結晶化
を進めることでローピングの発生をより確実に防止す
る。熱処理後は、巻取機9によって600℃以下の温度
域で巻き取る。600℃以下で巻き取ることにより、ク
ロム炭化物の生成による光沢不良を防止する。このよう
にして製造した熱延鋼板は、通常の条件でデスケーリン
グ、冷間圧延、焼鈍酸洗または光輝焼鈍、調質圧延等を
施して冷延鋼板を製造する。なお、図1において、ピン
チロール5に軽圧下熱延の機能を付加することで、ピン
チロール4を軽圧下熱延機として使用しても良い。な
お、本発明方法の実施に際しては、双ロール式連続鋳造
機の下流側に、2ロール式の軽圧下圧延機と4ロール式
の熱間圧延機と熱処理炉と巻取機を順に設けるか、直接
熱間圧延機と熱処理炉と巻取機を順に設けることが好ま
しい。
【0021】
【実施例】18%Cr−8%Ni鋼を基本とする成分の
Cr−Ni系ステンレス鋼を溶製し、図3に示した双ロ
ール式連続鋳造機によって種々厚みの薄鋳片を鋳造し
た。本発明例では鋳造に続いて薄鋳片に圧下率1〜5%
の軽圧下熱延を行ったのち、鋳片温度が1130℃〜9
50℃の間で圧下率20〜35%の熱間圧延を行った。
引き続いて熱処理炉によって、鋳片温度が800℃以下
に低下するまでに、1150〜950℃の温度域で5〜
110秒間保持する熱処理を行った後、600℃以下で
巻き取った。巻き取った熱延鋼板は、通常の条件で酸
洗、冷間圧延、焼鈍酸洗、調質圧延を行って冷延鋼板に
製造し、表面品質及び機械的性質を調査した。比較例は
軽圧下熱延、熱間圧延、熱処理、巻取の各条件のうち、
何れかが本発明の条件を外れた例である。
Cr−Ni系ステンレス鋼を溶製し、図3に示した双ロ
ール式連続鋳造機によって種々厚みの薄鋳片を鋳造し
た。本発明例では鋳造に続いて薄鋳片に圧下率1〜5%
の軽圧下熱延を行ったのち、鋳片温度が1130℃〜9
50℃の間で圧下率20〜35%の熱間圧延を行った。
引き続いて熱処理炉によって、鋳片温度が800℃以下
に低下するまでに、1150〜950℃の温度域で5〜
110秒間保持する熱処理を行った後、600℃以下で
巻き取った。巻き取った熱延鋼板は、通常の条件で酸
洗、冷間圧延、焼鈍酸洗、調質圧延を行って冷延鋼板に
製造し、表面品質及び機械的性質を調査した。比較例は
軽圧下熱延、熱間圧延、熱処理、巻取の各条件のうち、
何れかが本発明の条件を外れた例である。
【0022】こうして得られた冷延鋼板のロール焼き付
き疵、ローピング, 粒界腐食(表面光沢)と延性(伸
び)を調査した。表1に示すように、本発明例では良好
な表面品質および加工性が得られたが、比較例では表2
に示すように軽圧下熱延、熱間圧延、熱処理、巻取の各
条件のうち、何れかが本発明の条件を外れて不適切であ
るため、表面品質あるいは加工性が不良であった。
き疵、ローピング, 粒界腐食(表面光沢)と延性(伸
び)を調査した。表1に示すように、本発明例では良好
な表面品質および加工性が得られたが、比較例では表2
に示すように軽圧下熱延、熱間圧延、熱処理、巻取の各
条件のうち、何れかが本発明の条件を外れて不適切であ
るため、表面品質あるいは加工性が不良であった。
【表1】
【表2】
【0023】
【発明の効果】本発明は、Cr−Ni系ステンレス鋼の
薄鋳片の、連続鋳造に続いて行う熱間圧延、熱処理、及
び巻取りの各条件を制御することによって、良好な表面
品質および加工性を有する熱延鋼板および冷延鋼板の製
造を可能にするものである。従って、その工業的効果は
大である。
薄鋳片の、連続鋳造に続いて行う熱間圧延、熱処理、及
び巻取りの各条件を制御することによって、良好な表面
品質および加工性を有する熱延鋼板および冷延鋼板の製
造を可能にするものである。従って、その工業的効果は
大である。
【図1】図1(a)は従来法における薄鋳片の表面形状
を示す断面図で、図1(b)は熱間圧延後の鋼板の表面
形状を示す断面図である。
を示す断面図で、図1(b)は熱間圧延後の鋼板の表面
形状を示す断面図である。
【図2】図2(a)は本発明による薄鋳片の表面形状を
示す断面図で、図2(b)は本発明による鋼板の表面形
状を示す断面図である。
示す断面図で、図2(b)は本発明による鋼板の表面形
状を示す断面図である。
【図3】本発明の方法を実施するための双ドラム式連続
鋳造装置例を示す図である。
鋳造装置例を示す図である。
1…双ドラム式連続鋳造機 2…冷却ドラム 3…サイド堰 4…溶鋼溜まり部 5…ピンチロール 6…軽圧下圧延機 7…熱間圧延機 8…熱処理炉 9…巻取機 S…薄鋳片
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 FI C21D 8/02 C21D 8/02 D (72)発明者 新井 貴士 山口県光市大字島田3434番地 新日本製鐵 株式会社光製鐵所内 (72)発明者 庄田 俊二 千葉県富津市新富20−1 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内
Claims (5)
- 【請求項1】 Cr−Ni系ステンレス溶鋼を鋳型壁面
が鋳片と同期して移動する連続鋳造機によって薄鋳片に
連続鋳造し、続いて前記薄鋳片に1パス目の圧下率が1
〜5%の軽圧下熱延を行った後に熱間圧延を行うことを
特徴とするCr−Ni系ステンレス鋼板の製造方法。 - 【請求項2】 Cr−Ni系ステンレス溶鋼を鋳型壁面
が鋳片と同期して移動する連続鋳造機によって薄鋳片に
連続鋳造し、続いて前記薄鋳片に合計圧下率が20〜3
5%の熱間圧延を行い、続いて1150〜950℃の温
度域で5〜110秒間保持する熱処理を行った後、60
0℃以下の温度域で巻き取ることを特徴とするCr−N
i系ステンレス鋼板の製造方法。 - 【請求項3】 Cr−Ni系ステンレス溶鋼を鋳型壁面
が鋳片と同期して移動する連続鋳造機によって薄鋳片に
連続鋳造し、続いて前記薄鋳片に1パス目の圧下率が1
〜5%の軽圧下熱延を行った後に合計圧下率が20〜3
5%の熱間圧延を行い、続いて1150〜950℃の温
度域で5〜110秒間保持する熱処理を行った後、60
0℃以下の温度域で巻き取ることを特徴とするCr−N
i系ステンレス鋼板の製造方法。 - 【請求項4】 双ロール式連続鋳造機の下流側に、2ロ
ール式の軽圧下圧延機と4ロール式の熱間圧延機とを順
に設けたことを特徴とするCr−Ni系ステンレス鋼板
の製造装置。 - 【請求項5】 双ロール式連続鋳造機の下流側に、2ロ
ール式の軽圧下圧延機と4ロール式の熱間圧延機と熱処
理炉と巻取機を順に設けたことを特徴とするCr−Ni
系ステンレス鋼板の製造装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP450197A JPH10193068A (ja) | 1997-01-14 | 1997-01-14 | Cr−Ni系ステンレス鋼板の製造方法及び装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP450197A JPH10193068A (ja) | 1997-01-14 | 1997-01-14 | Cr−Ni系ステンレス鋼板の製造方法及び装置 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH10193068A true JPH10193068A (ja) | 1998-07-28 |
Family
ID=11585815
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP450197A Withdrawn JPH10193068A (ja) | 1997-01-14 | 1997-01-14 | Cr−Ni系ステンレス鋼板の製造方法及び装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH10193068A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006516224A (ja) * | 2003-01-22 | 2006-06-29 | エス・エム・エス・デマーク・アクチエンゲゼルシャフト | 連続鋳造スラブを生成する方法と装置 |
KR101286213B1 (ko) * | 2010-12-28 | 2013-07-23 | 주식회사 포스코 | 마르텐사이트계 스테인리스 박판의 주조 방법 및 마르텐사이트계 스테인리스 박판의 주조 장치 |
JP2020175435A (ja) * | 2019-04-22 | 2020-10-29 | 日本製鉄株式会社 | 形鋼の製造方法 |
-
1997
- 1997-01-14 JP JP450197A patent/JPH10193068A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006516224A (ja) * | 2003-01-22 | 2006-06-29 | エス・エム・エス・デマーク・アクチエンゲゼルシャフト | 連続鋳造スラブを生成する方法と装置 |
KR101286213B1 (ko) * | 2010-12-28 | 2013-07-23 | 주식회사 포스코 | 마르텐사이트계 스테인리스 박판의 주조 방법 및 마르텐사이트계 스테인리스 박판의 주조 장치 |
JP2020175435A (ja) * | 2019-04-22 | 2020-10-29 | 日本製鉄株式会社 | 形鋼の製造方法 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20040406 |