JPH05215879A - 燃料集合体 - Google Patents
燃料集合体Info
- Publication number
- JPH05215879A JPH05215879A JP4017296A JP1729692A JPH05215879A JP H05215879 A JPH05215879 A JP H05215879A JP 4017296 A JP4017296 A JP 4017296A JP 1729692 A JP1729692 A JP 1729692A JP H05215879 A JPH05215879 A JP H05215879A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fuel
- water gap
- control rod
- rod
- insertion side
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】燃料棒出力が非対称になり、出力のピーキング
が大きくなることがなく、より平坦な出力分布をもたら
すこと。 【構成】制御棒挿入側の水ギャップＧに面する燃料棒の
平均濃縮度を制御棒非挿入側ｎの水ギャップに面する燃
料棒の平均濃縮度より低くする。
が大きくなることがなく、より平坦な出力分布をもたら
すこと。 【構成】制御棒挿入側の水ギャップＧに面する燃料棒の
平均濃縮度を制御棒非挿入側ｎの水ギャップに面する燃
料棒の平均濃縮度より低くする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は沸騰水型原子炉用燃料集
合体に関する。
合体に関する。
【０００２】
【従来の技術】この種の燃料集合体には図５（ａ）に示
したように８行８列の燃料棒ＡがチャンネルボックスＢ
内に配列され、上部タイプレート、下部タイプレートお
よびスペーサをもって組み立てられている。
したように８行８列の燃料棒ＡがチャンネルボックスＢ
内に配列され、上部タイプレート、下部タイプレートお
よびスペーサをもって組み立てられている。
【０００３】沸騰水型原子炉で燃料集合体外の制御棒挿
入側の水ギャップＧの幅が制御棒挿入側と制御棒非挿入
側ｎで等しい間隔で燃料集合体を正方格子状に配置した
炉心（以下、Ｃ型格子炉心と記す）では、チャンネルボ
ックスＢ内の燃料棒の濃縮度の分布は対称性を有してい
る。
入側の水ギャップＧの幅が制御棒挿入側と制御棒非挿入
側ｎで等しい間隔で燃料集合体を正方格子状に配置した
炉心（以下、Ｃ型格子炉心と記す）では、チャンネルボ
ックスＢ内の燃料棒の濃縮度の分布は対称性を有してい
る。
【０００４】図５（ａ）に示した従来の燃料集合体Ｆは
代表的な例で、図中チャンネルボックスＢ内の数字１〜
９はそれぞれウラン濃縮度の異なる燃料棒番号を示して
おり、同一番号の燃料棒は同じ濃縮度を示している。な
お、図中符号Ｗはウォータロッド、Ｃは制御棒、Ｇは制
御棒挿入側の水ギャップ、ｎは制御棒非挿入側を示して
いる。図５（ｂ）は図５（ａ）における各々の燃料棒番
号のウラン濃縮度を示している。上記燃料集合体Ｆで
は、図からわかるようにウォータロッドＷおよびその横
に位置する燃料棒番号２の燃料棒を除き対称性を有した
燃料棒配置となっている。
代表的な例で、図中チャンネルボックスＢ内の数字１〜
９はそれぞれウラン濃縮度の異なる燃料棒番号を示して
おり、同一番号の燃料棒は同じ濃縮度を示している。な
お、図中符号Ｗはウォータロッド、Ｃは制御棒、Ｇは制
御棒挿入側の水ギャップ、ｎは制御棒非挿入側を示して
いる。図５（ｂ）は図５（ａ）における各々の燃料棒番
号のウラン濃縮度を示している。上記燃料集合体Ｆで
は、図からわかるようにウォータロッドＷおよびその横
に位置する燃料棒番号２の燃料棒を除き対称性を有した
燃料棒配置となっている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上記従来の燃料集合体
は、その燃料集合体外の水ギャップＧの幅が均等である
場合には、対称位置にある各燃料棒は同じ出力になり、
即ち各燃料棒の出力も対称性のある比較的平坦な出力分
布となる。
は、その燃料集合体外の水ギャップＧの幅が均等である
場合には、対称位置にある各燃料棒は同じ出力になり、
即ち各燃料棒の出力も対称性のある比較的平坦な出力分
布となる。
【０００６】沸騰水型原子炉においては燃料集合体のま
わりに燃料集合体内部と外部の冷却材流路を分離するチ
ャンネルボックスＢを装着して炉心に装荷し、このチャ
ンネルボックスＢは長尺であるため炉心垂直方向に対し
て若干曲りを生ずる。したがって、チャンネルボックス
Ｂ外の水ギャップの幅は制御棒挿入側と制御棒非挿入側
ｎでは均等でない状態を生じる。
わりに燃料集合体内部と外部の冷却材流路を分離するチ
ャンネルボックスＢを装着して炉心に装荷し、このチャ
ンネルボックスＢは長尺であるため炉心垂直方向に対し
て若干曲りを生ずる。したがって、チャンネルボックス
Ｂ外の水ギャップの幅は制御棒挿入側と制御棒非挿入側
ｎでは均等でない状態を生じる。
【０００７】このような状態が生じた場合、燃料棒の配
置が対称があるとチャンネルボックスＢ外の水ギャップ
の幅が拡がった側のチャンネルボックスＢに面した燃料
棒の出力が上昇し、一方、水ギャップの幅が狭まった側
のチャンネルボックスＢに面した燃料棒の出力が上昇す
る。これはチャンネルボックスＢ外の水による中性子の
減速効果が水ギャップが拡がれば増大し、逆に狭まれば
減少するためである。
置が対称があるとチャンネルボックスＢ外の水ギャップ
の幅が拡がった側のチャンネルボックスＢに面した燃料
棒の出力が上昇し、一方、水ギャップの幅が狭まった側
のチャンネルボックスＢに面した燃料棒の出力が上昇す
る。これはチャンネルボックスＢ外の水による中性子の
減速効果が水ギャップが拡がれば増大し、逆に狭まれば
減少するためである。
【０００８】したがって、燃料棒の配置が対称である従
来の燃料集合体ではチャンネルボックスＢを装着して炉
心に装荷した状態では本来意図した対称性のある各燃料
棒の出力分布ではなくなり、燃料棒出力の最大値が大き
くなる課題があった。
来の燃料集合体ではチャンネルボックスＢを装着して炉
心に装荷した状態では本来意図した対称性のある各燃料
棒の出力分布ではなくなり、燃料棒出力の最大値が大き
くなる課題があった。
【０００９】本発明は上記課題を解決するためになされ
たもので、チャンネルボックスを装着し炉心に装荷した
状態においても、燃料棒の出力が非対称になり、出力の
ピーキングが大きくなることがなく、より平坦な出力分
布をもたらす燃料集合体を提供することにある。
たもので、チャンネルボックスを装着し炉心に装荷した
状態においても、燃料棒の出力が非対称になり、出力の
ピーキングが大きくなることがなく、より平坦な出力分
布をもたらす燃料集合体を提供することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明は、多数の燃料棒
をチャンネルボックス内に規則的に配列して組み立て集
合体とし、かつこの集合体外の制御棒挿入側と、この制
御棒非挿入側の水ギャップ幅が同じである格子を持った
炉心内に装荷する燃料集合体において、前記制御棒挿入
側の水ギャップに面した燃料棒の平均の核分裂性物質の
数密度を前記制御棒非挿入側の水ギャップに面した燃料
棒の平均の核分裂性物質の数密度より小さくしてなるこ
と特徴とする。
をチャンネルボックス内に規則的に配列して組み立て集
合体とし、かつこの集合体外の制御棒挿入側と、この制
御棒非挿入側の水ギャップ幅が同じである格子を持った
炉心内に装荷する燃料集合体において、前記制御棒挿入
側の水ギャップに面した燃料棒の平均の核分裂性物質の
数密度を前記制御棒非挿入側の水ギャップに面した燃料
棒の平均の核分裂性物質の数密度より小さくしてなるこ
と特徴とする。
【００１１】
【作用】チャンネルボックスが炉心軸方向にたわみを生
じて曲がった場合、水ギャップ幅が狭まって制御棒と干
渉し易くなる。したがって、通常はチャンネルボックス
を装着した燃料集合体を炉心内の装荷する場合には、チ
ャンネルボックスの曲りの凹面が制御棒挿入側になり、
逆に凸面が制御棒非挿入側に向くように挿入されるた
め、制御棒挿入側の水ギャップ幅が拡がることになる。
本発明はこの点に着目し、制御棒挿入側の水ギャップに
面した燃料棒の平均の核分裂性物質の数密度を小さくす
るものである。
じて曲がった場合、水ギャップ幅が狭まって制御棒と干
渉し易くなる。したがって、通常はチャンネルボックス
を装着した燃料集合体を炉心内の装荷する場合には、チ
ャンネルボックスの曲りの凹面が制御棒挿入側になり、
逆に凸面が制御棒非挿入側に向くように挿入されるた
め、制御棒挿入側の水ギャップ幅が拡がることになる。
本発明はこの点に着目し、制御棒挿入側の水ギャップに
面した燃料棒の平均の核分裂性物質の数密度を小さくす
るものである。
【００１２】本発明に係る燃料集合体では、チャンネル
ボックスを装着して炉心内に装荷した状態において、チ
ャンネルボックスの曲りにより制御棒挿入側の水ギャッ
プ幅が拡がり減速効果が増加して水ギャップに面した燃
料棒の出力が増加する。
ボックスを装着して炉心内に装荷した状態において、チ
ャンネルボックスの曲りにより制御棒挿入側の水ギャッ
プ幅が拡がり減速効果が増加して水ギャップに面した燃
料棒の出力が増加する。
【００１３】一方、制御棒非挿入側の水ギャップ幅が減
少して、これに面した燃料棒の出力が減少して出力の不
均一性が生じ、出力ピーキングが大きくなる場合におい
ても、もともと制御棒挿入側の水ギャップに面した燃料
棒の核分裂性物質の平均の数密度を下げている。したが
って、出力が上昇したとしても結果として燃料集合体内
の出力分布を対称かつ平坦にすることができる。
少して、これに面した燃料棒の出力が減少して出力の不
均一性が生じ、出力ピーキングが大きくなる場合におい
ても、もともと制御棒挿入側の水ギャップに面した燃料
棒の核分裂性物質の平均の数密度を下げている。したが
って、出力が上昇したとしても結果として燃料集合体内
の出力分布を対称かつ平坦にすることができる。
【００１４】
【実施例】本発明に係る燃料集合体の実施例を図面を参
照して説明する。
照して説明する。
【００１５】図１（ａ）は本発明の第１の実施例を概略
的に示す平面図である。図中数字１〜12は各々ウラン濃
縮度の異なる燃料を含んだ燃料棒番号を示しており、図
１（ｂ）に図１（ａ）における燃料棒番号１〜12のウラ
ン濃縮度を示している。
的に示す平面図である。図中数字１〜12は各々ウラン濃
縮度の異なる燃料を含んだ燃料棒番号を示しており、図
１（ｂ）に図１（ａ）における燃料棒番号１〜12のウラ
ン濃縮度を示している。
【００１６】これらの図１（ａ）および（ｂ）からわか
るように、制御棒挿入側の水ギャップＧに面する燃料棒
番号６，８，９，10，11，12で示す燃料棒の平均濃縮度
は制御棒非挿入側の水ギャップに面する燃料棒番号４，
５，６，７，８，10，11で示す燃料棒の平均濃縮度より
低く設定されている。
るように、制御棒挿入側の水ギャップＧに面する燃料棒
番号６，８，９，10，11，12で示す燃料棒の平均濃縮度
は制御棒非挿入側の水ギャップに面する燃料棒番号４，
５，６，７，８，10，11で示す燃料棒の平均濃縮度より
低く設定されている。
【００１７】次に、第１の実施例の効果を説明する。す
なわち、図５（ａ）および図５（ｂ）に示すように燃料
集合体内濃縮度分布を設定した場合をリファレンスと
し、燃料集合体の平均濃縮度を一定のままで、制御棒挿
入側の水ギャップに面する各燃料棒の平均濃縮度を制御
棒非挿入側の水ギャップに面する各燃料棒の平均濃縮度
より低くした図１（ｂ）の燃料棒濃縮度を設定し、チャ
ンネルボックス外の水ギャップが制御棒挿入側で拡が
り、制御棒非挿入側で、縮小した場合の燃料集合体内の
相対出力分布の評価結果により説明する。
なわち、図５（ａ）および図５（ｂ）に示すように燃料
集合体内濃縮度分布を設定した場合をリファレンスと
し、燃料集合体の平均濃縮度を一定のままで、制御棒挿
入側の水ギャップに面する各燃料棒の平均濃縮度を制御
棒非挿入側の水ギャップに面する各燃料棒の平均濃縮度
より低くした図１（ｂ）の燃料棒濃縮度を設定し、チャ
ンネルボックス外の水ギャップが制御棒挿入側で拡が
り、制御棒非挿入側で、縮小した場合の燃料集合体内の
相対出力分布の評価結果により説明する。
【００１８】図２は従来例の燃料集合体の場合に制御棒
挿入側の水ギャップＧが正常な場合と、約２mm拡大した
場合の、水ギャップに面する８本の燃料棒１ａ〜８ａの
燃料集合体内での出力の相対値を示したものである。図
中実線はチャンネルボックスが正常な場合を、また、破
線は制御棒挿入側の水ギャップが約２mm拡大する方向に
チャンネルボックスがずれた場合を示している。これよ
り正常時には相対出力の最大値は約 1.2であるのに対
し、制御棒挿入側の水ギャップが拡大すると、約1.35以
上に増加している。
挿入側の水ギャップＧが正常な場合と、約２mm拡大した
場合の、水ギャップに面する８本の燃料棒１ａ〜８ａの
燃料集合体内での出力の相対値を示したものである。図
中実線はチャンネルボックスが正常な場合を、また、破
線は制御棒挿入側の水ギャップが約２mm拡大する方向に
チャンネルボックスがずれた場合を示している。これよ
り正常時には相対出力の最大値は約 1.2であるのに対
し、制御棒挿入側の水ギャップが拡大すると、約1.35以
上に増加している。
【００１９】一方、本実施例による場合を同様に図３に
示す。図３は図２と同様、制御棒挿入側の水ギャップに
面する８本の燃料棒（１ｂ〜８ｂ）について水ギャップ
Ｇが正常な場合と約２mm拡大した場合について燃料棒出
力の相対値を比較したものであり、実線は水ギャップＧ
が正常な場合、破線は水ギャップＧが拡大した場合を示
す。
示す。図３は図２と同様、制御棒挿入側の水ギャップに
面する８本の燃料棒（１ｂ〜８ｂ）について水ギャップ
Ｇが正常な場合と約２mm拡大した場合について燃料棒出
力の相対値を比較したものであり、実線は水ギャップＧ
が正常な場合、破線は水ギャップＧが拡大した場合を示
す。
【００２０】図３から明らかなように、本実施例では制
御棒挿入側の水ギャップに面する燃料棒の平均濃縮度を
低くしているので、水ギャップが正常な場合の燃料棒の
相対出力が低く抑えられており、制御棒挿入側の水ギャ
ップが拡大した場合でも相対出力の最大値は1.25程度と
従来に比べ10％程度低く抑えられている。
御棒挿入側の水ギャップに面する燃料棒の平均濃縮度を
低くしているので、水ギャップが正常な場合の燃料棒の
相対出力が低く抑えられており、制御棒挿入側の水ギャ
ップが拡大した場合でも相対出力の最大値は1.25程度と
従来に比べ10％程度低く抑えられている。
【００２１】また、図３から明らかなように、本実施例
の図１（ｂ）の濃縮度をさらに調整して、例えば燃料棒
４，５，６の濃縮度を若干低下させ、一方、燃料棒番号
１，２，３の燃料棒のウラン濃縮度を若干増加させれば
相対出力の最大値をより小さくすることも可能である。
このような調整は想定される制御棒挿入側の水ギャップ
の拡大量に応じて燃料棒の出力ピーキングへの影響を小
さくするように行えばよい。
の図１（ｂ）の濃縮度をさらに調整して、例えば燃料棒
４，５，６の濃縮度を若干低下させ、一方、燃料棒番号
１，２，３の燃料棒のウラン濃縮度を若干増加させれば
相対出力の最大値をより小さくすることも可能である。
このような調整は想定される制御棒挿入側の水ギャップ
の拡大量に応じて燃料棒の出力ピーキングへの影響を小
さくするように行えばよい。
【００２２】次に、図４を参照しながら本発明の第２の
実施例を説明する。図４は本発明の第２の実施例を示し
たものであり、図４（ａ）は本実施例の平面図を、同図
（ｂ）は燃料棒番号１〜12の各々の燃料棒のウラン濃縮
度を示したものである。制御棒の水ギャップに面する燃
料棒の濃縮度は図１に示した第１の実施例と同じである
が、これに加えて第２の実施例では、制御棒挿入側のコ
ーナーに位置している燃料棒番号12の燃料棒と制御棒非
挿入側ｎのコーナーに位置している燃料棒番号10の燃料
棒を結ぶ対角線に直交する対角線Ｌを境界として対角線
Ｌより制御棒側の領域に属する燃料棒の平均濃縮度を対
角線Ｌより制御棒非挿入側ｎの領域に属する燃料棒の平
均濃縮度を低くしている。
実施例を説明する。図４は本発明の第２の実施例を示し
たものであり、図４（ａ）は本実施例の平面図を、同図
（ｂ）は燃料棒番号１〜12の各々の燃料棒のウラン濃縮
度を示したものである。制御棒の水ギャップに面する燃
料棒の濃縮度は図１に示した第１の実施例と同じである
が、これに加えて第２の実施例では、制御棒挿入側のコ
ーナーに位置している燃料棒番号12の燃料棒と制御棒非
挿入側ｎのコーナーに位置している燃料棒番号10の燃料
棒を結ぶ対角線に直交する対角線Ｌを境界として対角線
Ｌより制御棒側の領域に属する燃料棒の平均濃縮度を対
角線Ｌより制御棒非挿入側ｎの領域に属する燃料棒の平
均濃縮度を低くしている。
【００２３】この実施例では、制御棒挿入側の水ギャッ
プＧ側の濃縮度を全体に低くしているため、前記水ギャ
ップＧに面した燃料棒のみならず内部領域の燃料棒につ
いても水ギャップＧの拡大による出力の上昇を生じた場
合、燃料集合体内での出力分布をより平坦にできる。
プＧ側の濃縮度を全体に低くしているため、前記水ギャ
ップＧに面した燃料棒のみならず内部領域の燃料棒につ
いても水ギャップＧの拡大による出力の上昇を生じた場
合、燃料集合体内での出力分布をより平坦にできる。
【００２４】
【発明の効果】本発明によればチャンネルボックスが炉
心軸方向にたわみを生ずる等により曲りを生じ、制御棒
挿入側のチャンネルボックス外の水ギャップが拡大する
ことによって、水ギャップに面した燃料棒出力が増加
し、チャンネルボックス内の出力分布がより不均一にな
る。
心軸方向にたわみを生ずる等により曲りを生じ、制御棒
挿入側のチャンネルボックス外の水ギャップが拡大する
ことによって、水ギャップに面した燃料棒出力が増加
し、チャンネルボックス内の出力分布がより不均一にな
る。
【００２５】また、ピーキングを生ずるような場合にお
いて、その影響を抑制し、相対出力の最大値、即ち出力
ピーキング係数の増加を抑えて、より平坦な出力分布を
実現し、燃料棒の健全性を向上させることができる。さ
らに、熱的余裕が増加するため、運転性の向上に寄与す
る。
いて、その影響を抑制し、相対出力の最大値、即ち出力
ピーキング係数の増加を抑えて、より平坦な出力分布を
実現し、燃料棒の健全性を向上させることができる。さ
らに、熱的余裕が増加するため、運転性の向上に寄与す
る。
【図１】（ａ）は本発明に係る燃料集合体の第１の実施
例を概略的に示す平面図、（ｂ）は（ａ）における各々
の燃料棒番号のウラン濃縮度を示す図。
例を概略的に示す平面図、（ｂ）は（ａ）における各々
の燃料棒番号のウラン濃縮度を示す図。
【図２】（ａ）は従来の燃料集合体の燃料棒に符号を付
して示す平面図、（ｂ）は（ａ）における燃料棒の相対
出力を示す特性図。
して示す平面図、（ｂ）は（ａ）における燃料棒の相対
出力を示す特性図。
【図３】図１（ａ）における燃料集合体の燃料棒に符号
を付して示す平面図、（ｂ）は（ａ）における燃料棒の
相対出力を示す特性図。
を付して示す平面図、（ｂ）は（ａ）における燃料棒の
相対出力を示す特性図。
【図４】（ａ）は本発明に係る燃料集合体の第２の実施
例を概略的に示す平面図、（ｂ）は（ａ）における各々
の燃料棒番号のウラン濃縮度を示す図。
例を概略的に示す平面図、（ｂ）は（ａ）における各々
の燃料棒番号のウラン濃縮度を示す図。
【図５】（ａ）は従来の燃料集合体を概略的に示す平面
図、（ｂ）は（ａ）における各々の燃料棒番号のウラン
濃縮度を示す図。
図、（ｂ）は（ａ）における各々の燃料棒番号のウラン
濃縮度を示す図。
１〜12…燃料棒番号、１ａ〜８ａ…従来の燃料棒の位
置、１ｂ〜８ｂ…本発明の燃料棒の位置、Ａ…燃料棒、
Ｂ…チャンネルボックス、Ｃ…制御棒、Ｆ…燃料集合
体、Ｇ…制御棒挿入側の水ギャップ、Ｌ…燃料集合体の
対角境界線、Ｗ…ウォーターロッド、ｎ…制御棒非挿入
側。
置、１ｂ〜８ｂ…本発明の燃料棒の位置、Ａ…燃料棒、
Ｂ…チャンネルボックス、Ｃ…制御棒、Ｆ…燃料集合
体、Ｇ…制御棒挿入側の水ギャップ、Ｌ…燃料集合体の
対角境界線、Ｗ…ウォーターロッド、ｎ…制御棒非挿入
側。
Claims (1)
- 【請求項１】 多数の燃料棒をチャンネルボックス内に
規則的に配列して組み立て集合体とし、かつこの集合体
外の制御棒挿入側と、この制御棒非挿入側の水ギャップ
幅が同じである格子を持った炉心内に装荷する燃料集合
体において、前記制御棒挿入側の水ギャップに面した燃
料棒の平均の核分裂性物質の数密度を前記制御棒非挿入
側の水ギャップに面した燃料棒の平均の核分裂性物質の
数密度より小さくしてなること特徴とする燃料集合体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4017296A JPH05215879A (ja) | 1992-02-03 | 1992-02-03 | 燃料集合体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4017296A JPH05215879A (ja) | 1992-02-03 | 1992-02-03 | 燃料集合体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05215879A true JPH05215879A (ja) | 1993-08-27 |
Family
ID=11940036
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4017296A Pending JPH05215879A (ja) | 1992-02-03 | 1992-02-03 | 燃料集合体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05215879A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007504442A (ja) * | 2003-08-28 | 2007-03-01 | ウェスティングハウス エレクトリック スウェーデン アーベー | 原子炉の操作方法 |
-
1992
- 1992-02-03 JP JP4017296A patent/JPH05215879A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007504442A (ja) * | 2003-08-28 | 2007-03-01 | ウェスティングハウス エレクトリック スウェーデン アーベー | 原子炉の操作方法 |
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