JPH05199667A - パラレル電池電源供給方式 - Google Patents
パラレル電池電源供給方式Info
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- JPH05199667A JPH05199667A JP4005617A JP561792A JPH05199667A JP H05199667 A JPH05199667 A JP H05199667A JP 4005617 A JP4005617 A JP 4005617A JP 561792 A JP561792 A JP 561792A JP H05199667 A JPH05199667 A JP H05199667A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】パラレル電池の使用期間を長くするとともに、
パラレル電池の電池電圧を低下させることなく集積回路
に給電する。 【構成】パラレル電池ＢＡＴ1 ，ＢＡＴ2 をパラレルに
使用して集積回路ＬＳＩ1 に給電する。各電源供給ライ
ンＬ1 ，Ｌ2 中にスイッチングトランジスタＴｒ1 ，Ｔ
ｒ2 を介挿し、それら両スイッチングトランジスタＴｒ
1 ，Ｔｒ2 を集積回路ＬＳＩ1 で生成されるクロック信
号φ0 に基づいて交互にオン・オフ制御する。
パラレル電池の電池電圧を低下させることなく集積回路
に給電する。 【構成】パラレル電池ＢＡＴ1 ，ＢＡＴ2 をパラレルに
使用して集積回路ＬＳＩ1 に給電する。各電源供給ライ
ンＬ1 ，Ｌ2 中にスイッチングトランジスタＴｒ1 ，Ｔ
ｒ2 を介挿し、それら両スイッチングトランジスタＴｒ
1 ，Ｔｒ2 を集積回路ＬＳＩ1 で生成されるクロック信
号φ0 に基づいて交互にオン・オフ制御する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、電池をパラレル（並
列）に使用して集積回路に対し直流電源として供給する
ようにしたパラレル電池電源供給方式に関する。
列）に使用して集積回路に対し直流電源として供給する
ようにしたパラレル電池電源供給方式に関する。
【０００２】
【従来の技術】図３は従来のこの種のパラレル電池電源
供給方式を示す回路図である。
供給方式を示す回路図である。
【０００３】第１の電池ＢＡＴ1 の正極に逆流防止ダイ
オードＤ1 のアノードが接続され、第２の電池ＢＡＴ2
の正極にも逆流防止ダイオードＤ2 のアノードが接続さ
れ、両電池ＢＡＴ1 ，ＢＡＴ2 の負極どうしが接続され
ているとともに、両逆流防止ダイオードＤ1 ，Ｄ2 のカ
ソードどうしが接続されている。つまり、第１の電池Ｂ
ＡＴ1 と逆流防止ダイオードＤ1 との直列回路と、第２
の電池ＢＡＴ2 と逆流防止ダイオードＤ2 との直列回路
とが互いにパラレルに接続されている。第１の電池ＢＡ
Ｔ1 も第２の電池ＢＡＴ2 も充電が禁止される一次電池
である。
オードＤ1 のアノードが接続され、第２の電池ＢＡＴ2
の正極にも逆流防止ダイオードＤ2 のアノードが接続さ
れ、両電池ＢＡＴ1 ，ＢＡＴ2 の負極どうしが接続され
ているとともに、両逆流防止ダイオードＤ1 ，Ｄ2 のカ
ソードどうしが接続されている。つまり、第１の電池Ｂ
ＡＴ1 と逆流防止ダイオードＤ1 との直列回路と、第２
の電池ＢＡＴ2 と逆流防止ダイオードＤ2 との直列回路
とが互いにパラレルに接続されている。第１の電池ＢＡ
Ｔ1 も第２の電池ＢＡＴ2 も充電が禁止される一次電池
である。
【０００４】両逆流防止ダイオードＤ1 ，Ｄ2 のカソー
ド共通接続点は負荷である集積回路ＬＳＩ1 の電源入力
端子に対し高電位側の直流電源ＶDDを供給するように接
続されている。集積回路ＬＳＩ1 のグランド電源端子Ｇ
ＮＤは両電池ＢＡＴ1 ，ＢＡＴ2 の負極共通接続点とと
もに接地されている。両電池ＢＡＴ1 ，ＢＡＴ2 の負極
共通接続点とグランドＧＮＤとの間には電源スイッチＳ
Ｗが介挿されている。
ド共通接続点は負荷である集積回路ＬＳＩ1 の電源入力
端子に対し高電位側の直流電源ＶDDを供給するように接
続されている。集積回路ＬＳＩ1 のグランド電源端子Ｇ
ＮＤは両電池ＢＡＴ1 ，ＢＡＴ2 の負極共通接続点とと
もに接地されている。両電池ＢＡＴ1 ，ＢＡＴ2 の負極
共通接続点とグランドＧＮＤとの間には電源スイッチＳ
Ｗが介挿されている。
【０００５】Ｒ1 は集積回路ＬＳＩ1 に外付けされた発
振用抵抗である。
振用抵抗である。
【０００６】次に、このパラレル電池電源供給方式の動
作を説明する。
作を説明する。
【０００７】電源スイッチＳＷをオンにすると、各電池
ＢＡＴ1 ，ＢＡＴ2 からそれぞれ逆流防止ダイオードＤ
1 ，Ｄ2 を介して集積回路ＬＳＩ1 に直流電源ＶDDが供
給される。
ＢＡＴ1 ，ＢＡＴ2 からそれぞれ逆流防止ダイオードＤ
1 ，Ｄ2 を介して集積回路ＬＳＩ1 に直流電源ＶDDが供
給される。
【０００８】電池の交換等に起因して、両電池ＢＡ
Ｔ1 ，ＢＡＴ2 間に容量のバラツキが生じているとす
る。例えば、第１の電池ＢＡＴ1 が新しくてその電池電
圧ＶBAT1が高く、第２の電池ＢＡＴ2 が古くてその電池
電圧ＶBAT2が低く、両電池ＢＡＴ1 ，ＢＡＴ2 の電池電
圧ＶBAT1，ＶBAT2間にアンバランスが生じているとす
る。
Ｔ1 ，ＢＡＴ2 間に容量のバラツキが生じているとす
る。例えば、第１の電池ＢＡＴ1 が新しくてその電池電
圧ＶBAT1が高く、第２の電池ＢＡＴ2 が古くてその電池
電圧ＶBAT2が低く、両電池ＢＡＴ1 ，ＢＡＴ2 の電池電
圧ＶBAT1，ＶBAT2間にアンバランスが生じているとす
る。
【０００９】このような電池電圧のアンバランス状態に
おいて、もし、逆流防止ダイオードＤ1 ，Ｄ2 が設けら
れていないとすると、第１の電池ＢＡＴ1 から第２の電
池ＢＡＴ2 に対して充電が行われることになる。そのよ
うな充電は第２の電池ＢＡＴ2 の容量がなくなったとき
に激しくなり、第２の電池ＢＡＴ2 が発煙・発火したり
破裂したりするおそれがある。第１の電池ＢＡＴ1 の方
が古くて、その容量がなくなったときは、第１の電池Ｂ
ＡＴ1 に発煙・発火や破裂のおそれがある。
おいて、もし、逆流防止ダイオードＤ1 ，Ｄ2 が設けら
れていないとすると、第１の電池ＢＡＴ1 から第２の電
池ＢＡＴ2 に対して充電が行われることになる。そのよ
うな充電は第２の電池ＢＡＴ2 の容量がなくなったとき
に激しくなり、第２の電池ＢＡＴ2 が発煙・発火したり
破裂したりするおそれがある。第１の電池ＢＡＴ1 の方
が古くて、その容量がなくなったときは、第１の電池Ｂ
ＡＴ1 に発煙・発火や破裂のおそれがある。
【００１０】このような危険性を回避するために、図示
回路のとおり、各電池ＢＡＴ1 ，ＢＡＴ2 それぞれに逆
流防止ダイオードＤ1 ，Ｄ2 をシリーズに接続し、充電
ループをカットオフしているのである。
回路のとおり、各電池ＢＡＴ1 ，ＢＡＴ2 それぞれに逆
流防止ダイオードＤ1 ，Ｄ2 をシリーズに接続し、充電
ループをカットオフしているのである。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】しかし、パラレルな両
電池ＢＡＴ1 ，ＢＡＴ2 それぞれに逆流防止ダイオード
Ｄ1 ，Ｄ2 をシリーズに接続してあると、次のような問
題が生じる。
電池ＢＡＴ1 ，ＢＡＴ2 それぞれに逆流防止ダイオード
Ｄ1 ，Ｄ2 をシリーズに接続してあると、次のような問
題が生じる。
【００１２】すなわち、図４に示すように、集積回路Ｌ
ＳＩ1 に印加される直流電源ＶDDは、各電池ＢＡＴ1 ，
ＢＡＴ2 の電池電圧ＶBAT1，ＶBAT2から逆流防止ダイオ
ードＤ1 ，Ｄ2 の順方向ドロップ電圧ＶF を減算した電
圧となる。つまり、 ＶDD＝ＶBAT1−ＶF ＶDD＝ＶBAT2−ＶF となる。図４において、実線で示した放電カーブが電
池電圧ＶBAT1（またはＶBAT2）であり、点線で示した放
電カーブが集積回路ＬＳＩ1 に印加されている直流電
源ＶDDである。
ＳＩ1 に印加される直流電源ＶDDは、各電池ＢＡＴ1 ，
ＢＡＴ2 の電池電圧ＶBAT1，ＶBAT2から逆流防止ダイオ
ードＤ1 ，Ｄ2 の順方向ドロップ電圧ＶF を減算した電
圧となる。つまり、 ＶDD＝ＶBAT1−ＶF ＶDD＝ＶBAT2−ＶF となる。図４において、実線で示した放電カーブが電
池電圧ＶBAT1（またはＶBAT2）であり、点線で示した放
電カーブが集積回路ＬＳＩ1 に印加されている直流電
源ＶDDである。
【００１３】いま、電池ＢＡＴ1 ，ＢＡＴ2 をリチウム
一次電池、逆流防止ダイオードＤ1 ，Ｄ2 をシリコンダ
イオードであるとする。このときの直流電源ＶDDは、リ
チウム電池の電池電圧からシリコンダイオードの順方向
ドロップ電圧ＶF （＝０．６Ｖ）を引いた電圧となる。
一次電池、逆流防止ダイオードＤ1 ，Ｄ2 をシリコンダ
イオードであるとする。このときの直流電源ＶDDは、リ
チウム電池の電池電圧からシリコンダイオードの順方向
ドロップ電圧ＶF （＝０．６Ｖ）を引いた電圧となる。
【００１４】ところで、集積回路ＬＳＩ1 の誤動作電圧
が例えば鎖線で示すように２．５Ｖである場合、仮
に、逆流防止ダイオードＤ1 ，Ｄ2 が存在しないのであ
れば、鎖線が放電カーブと交差する時刻ｔ1 までリ
チウム電池を電源として使用できる。
が例えば鎖線で示すように２．５Ｖである場合、仮
に、逆流防止ダイオードＤ1 ，Ｄ2 が存在しないのであ
れば、鎖線が放電カーブと交差する時刻ｔ1 までリ
チウム電池を電源として使用できる。
【００１５】しかし、実際には逆流防止ダイオード
Ｄ1 ，Ｄ2 が存在しているのであるから、リチウム電池
を電源として使用できるのは、鎖線が放電カーブと
交差する時刻ｔ0 までのきわめてわずかな時間でしかな
い。
Ｄ1 ，Ｄ2 が存在しているのであるから、リチウム電池
を電源として使用できるのは、鎖線が放電カーブと
交差する時刻ｔ0 までのきわめてわずかな時間でしかな
い。
【００１６】そうかといって、電池の使用可能時間を長
くするために、電池側からの出力電圧を高くすべく逆流
防止ダイオードＤ1 ，Ｄ2 を除いてしまうと、パラレル
電池の相互間に容量のアンバランスが生じたときに、充
電ループが形成されて上記のように発煙・発火や破裂を
引き起こす危険性が生じる。
くするために、電池側からの出力電圧を高くすべく逆流
防止ダイオードＤ1 ，Ｄ2 を除いてしまうと、パラレル
電池の相互間に容量のアンバランスが生じたときに、充
電ループが形成されて上記のように発煙・発火や破裂を
引き起こす危険性が生じる。
【００１７】逆流防止ダイオードＤ1 ，Ｄ2 を除いて上
記の危険性を避けるには、パラレル電池ＢＡＴ1 ，ＢＡ
Ｔ2 として、常に電池電圧ＶBAT1，ＶBAT2が互いに等し
いものを用いる必要がある。また、しばしばバッテリチ
ェックを行って、両方の電圧が等しいことを確認しなけ
ればならない。
記の危険性を避けるには、パラレル電池ＢＡＴ1 ，ＢＡ
Ｔ2 として、常に電池電圧ＶBAT1，ＶBAT2が互いに等し
いものを用いる必要がある。また、しばしばバッテリチ
ェックを行って、両方の電圧が等しいことを確認しなけ
ればならない。
【００１８】しかしながら、ユーザーは一般的にこれら
の点に関してはあまり配慮しておらず、古い電池と新し
い電池とを混在させて使用することが多いのも事実であ
り、また、バッテリチェックなどはまず行わない。
の点に関してはあまり配慮しておらず、古い電池と新し
い電池とを混在させて使用することが多いのも事実であ
り、また、バッテリチェックなどはまず行わない。
【００１９】本発明は、このような事情に鑑みて創案さ
れたものであって、電池をパラレルに使用して集積回路
に給電するようにしたパラレル電池電源供給方式におい
て、パラレル電池の電池電圧を低下させることなく、し
かも、パラレル電池相互間に容量のアンバランスが生じ
たときの充電に起因した発煙・発火や破裂を防止するこ
とを目的とする。
れたものであって、電池をパラレルに使用して集積回路
に給電するようにしたパラレル電池電源供給方式におい
て、パラレル電池の電池電圧を低下させることなく、し
かも、パラレル電池相互間に容量のアンバランスが生じ
たときの充電に起因した発煙・発火や破裂を防止するこ
とを目的とする。
【００２０】
【課題を解決するための手段】本発明は、第１および第
２の電池をパラレルに使用して集積回路に給電するパラ
レル電池電源供給方式において、各パラレル電池と集積
回路とを結ぶ第１および第２の電源供給ライン中にそれ
ぞれ第１および第２のスイッチング素子を介挿し、前記
集積回路で生成されるクロック信号によって前記第１お
よび第２のスイッチング素子を交互にオン・オフ制御す
るように構成したことを特徴とするものである。
２の電池をパラレルに使用して集積回路に給電するパラ
レル電池電源供給方式において、各パラレル電池と集積
回路とを結ぶ第１および第２の電源供給ライン中にそれ
ぞれ第１および第２のスイッチング素子を介挿し、前記
集積回路で生成されるクロック信号によって前記第１お
よび第２のスイッチング素子を交互にオン・オフ制御す
るように構成したことを特徴とするものである。
【００２１】
【作用】集積回路で生成されたクロック信号によって第
１のスイッチング素子をオンにしたときには、第２のス
イッチング素子はオフとなっており、また、第２のスイ
ッチング素子をオンにしたときには、第１のスイッチン
グ素子がオフとなっているから、第１および第２のパラ
レル電池間に容量のアンバランスが生じていても、両パ
ラレル電池間には充電ループが形成されないことにな
り、容量アンバランスに起因した充電による電池の発煙
・発火や破裂が回避される。
１のスイッチング素子をオンにしたときには、第２のス
イッチング素子はオフとなっており、また、第２のスイ
ッチング素子をオンにしたときには、第１のスイッチン
グ素子がオフとなっているから、第１および第２のパラ
レル電池間に容量のアンバランスが生じていても、両パ
ラレル電池間には充電ループが形成されないことにな
り、容量アンバランスに起因した充電による電池の発煙
・発火や破裂が回避される。
【００２２】また、上記のように充電ループが形成され
ないので、各電源供給ラインには逆流防止ダイオードを
介挿する必要がなく、したがって、逆流防止ダイオード
の順方向ドロップ電圧が生じないため、パラレル電池の
電池電圧を低下させることなく集積回路に給電すること
が可能となる。
ないので、各電源供給ラインには逆流防止ダイオードを
介挿する必要がなく、したがって、逆流防止ダイオード
の順方向ドロップ電圧が生じないため、パラレル電池の
電池電圧を低下させることなく集積回路に給電すること
が可能となる。
【００２３】
【実施例】以下、本発明に係るパラレル電池電源供給方
式の一実施例を図面に基づいて詳細に説明する。
式の一実施例を図面に基づいて詳細に説明する。
【００２４】図１は実施例に係るパラレル電池電源供給
方式を示す回路図である。
方式を示す回路図である。
【００２５】第１の電池ＢＡＴ1 の負極と第２の電池Ｂ
ＡＴ2 の負極とが互いに接続され、その負極共通接続点
が電源スイッチＳＷを介してグランドＧＮＤに接地され
ている。両電池ＢＡＴ1 ，ＢＡＴ2 は、例えばリチウム
一次電池が用いられる。
ＡＴ2 の負極とが互いに接続され、その負極共通接続点
が電源スイッチＳＷを介してグランドＧＮＤに接地され
ている。両電池ＢＡＴ1 ，ＢＡＴ2 は、例えばリチウム
一次電池が用いられる。
【００２６】第１の電池ＢＡＴ1 の正極と集積回路ＬＳ
Ｉ1 の電源入力端子とを結ぶ第１の電源供給ラインＬ1
中にＰＮＰ型の第１のスイッチングトランジスタＴｒ1
が介挿されている。すなわち、第１のスイッチングトラ
ンジスタＴｒ1 のエミッタは第１の電池ＢＡＴ1 の正極
に接続され、コレクタは集積回路ＬＳＩ1 の電源入力端
子に接続されている。
Ｉ1 の電源入力端子とを結ぶ第１の電源供給ラインＬ1
中にＰＮＰ型の第１のスイッチングトランジスタＴｒ1
が介挿されている。すなわち、第１のスイッチングトラ
ンジスタＴｒ1 のエミッタは第１の電池ＢＡＴ1 の正極
に接続され、コレクタは集積回路ＬＳＩ1 の電源入力端
子に接続されている。
【００２７】同様に、第２の電池ＢＡＴ2 の正極と集積
回路ＬＳＩ1 の電源入力端子とを結ぶ第２の電源供給ラ
インＬ2 中にＰＮＰ型の第２のスイッチングトランジス
タＴｒ2 が介挿されている。すなわち、第２のスイッチ
ングトランジスタＴｒ2 のエミッタは第２の電池ＢＡＴ
2 の正極に接続され、コレクタは集積回路ＬＳＩ1 の電
源入力端子に接続されている。
回路ＬＳＩ1 の電源入力端子とを結ぶ第２の電源供給ラ
インＬ2 中にＰＮＰ型の第２のスイッチングトランジス
タＴｒ2 が介挿されている。すなわち、第２のスイッチ
ングトランジスタＴｒ2 のエミッタは第２の電池ＢＡＴ
2 の正極に接続され、コレクタは集積回路ＬＳＩ1 の電
源入力端子に接続されている。
【００２８】第１の電池ＢＡＴ1 と第１のスイッチング
トランジスタＴｒ1 との直列回路と、第２の電池ＢＡＴ
2 と第２のスイッチングトランジスタＴｒ2 との直列回
路とは、集積回路ＬＳＩ1 に対してパラレルに接続され
ている。両電源供給ラインＬ1 ，Ｌ2 とも逆流防止ダイ
オードは介挿していない。
トランジスタＴｒ1 との直列回路と、第２の電池ＢＡＴ
2 と第２のスイッチングトランジスタＴｒ2 との直列回
路とは、集積回路ＬＳＩ1 に対してパラレルに接続され
ている。両電源供給ラインＬ1 ，Ｌ2 とも逆流防止ダイ
オードは介挿していない。
【００２９】集積回路ＬＳＩ1 は外付けされた発振用抵
抗Ｒ1 をもち、この発振用抵抗Ｒ1 の一端からはデュー
ティ比が１：１のクロック信号φ0 が発振出力されてい
る。
抗Ｒ1 をもち、この発振用抵抗Ｒ1 の一端からはデュー
ティ比が１：１のクロック信号φ0 が発振出力されてい
る。
【００３０】この発振用抵抗Ｒ1 の一端に第１のインバ
ータ回路ＩＮＶ1 の入力端子が接続され、その出力端子
が第１のスイッチングトランジスタＴｒ1 のベース抵抗
Ｒ2 に接続されているとともに、第２のインバータ回路
ＩＮＶ2 の入力端子にも接続されている。第２のインバ
ータ回路ＩＮＶ2 の出力端子は第２のスイッチングトラ
ンジスタＴｒ2 のベース抵抗Ｒ3 に接続されている。
ータ回路ＩＮＶ1 の入力端子が接続され、その出力端子
が第１のスイッチングトランジスタＴｒ1 のベース抵抗
Ｒ2 に接続されているとともに、第２のインバータ回路
ＩＮＶ2 の入力端子にも接続されている。第２のインバ
ータ回路ＩＮＶ2 の出力端子は第２のスイッチングトラ
ンジスタＴｒ2 のベース抵抗Ｒ3 に接続されている。
【００３１】図２に示すように、第１のインバータ回路
ＩＮＶ1 から第１のスイッチングトランジスタＴｒ1 の
ベース抵抗Ｒ2 に印加されるクロック信号φ1 は、発振
用抵抗Ｒ1 からのクロック信号φ0 を“Ｈ”，“Ｌ”反
転したものである。また、第２のインバータ回路ＩＮＶ
2 から第２のスイッチングトランジスタＴｒ2 のベース
抵抗Ｒ3 に印加されるクロック信号φ2 は、２度の反転
により発振用抵抗Ｒ1 からのクロック信号φ0 と同一位
相となっている。
ＩＮＶ1 から第１のスイッチングトランジスタＴｒ1 の
ベース抵抗Ｒ2 に印加されるクロック信号φ1 は、発振
用抵抗Ｒ1 からのクロック信号φ0 を“Ｈ”，“Ｌ”反
転したものである。また、第２のインバータ回路ＩＮＶ
2 から第２のスイッチングトランジスタＴｒ2 のベース
抵抗Ｒ3 に印加されるクロック信号φ2 は、２度の反転
により発振用抵抗Ｒ1 からのクロック信号φ0 と同一位
相となっている。
【００３２】集積回路ＬＳＩ1 のグランド電源端子ＧＮ
Ｄは電源スイッチＳＷの一端とともに接地されている。
また、第２のインバータ回路ＩＮＶ2 とベース抵抗Ｒ3
との接続点とグランドＧＮＤとの間に起動用抵抗Ｒ4 が
接続されている。そして、集積回路ＬＳＩ1 の両端間
に、両スイッチングトランジスタＴｒ1 ，Ｔｒ2 のオン
・オフ動作によるリップルを吸収して安定した直流電源
ＶDDを得るための平滑コンデンサＣ1 が接続されてい
る。
Ｄは電源スイッチＳＷの一端とともに接地されている。
また、第２のインバータ回路ＩＮＶ2 とベース抵抗Ｒ3
との接続点とグランドＧＮＤとの間に起動用抵抗Ｒ4 が
接続されている。そして、集積回路ＬＳＩ1 の両端間
に、両スイッチングトランジスタＴｒ1 ，Ｔｒ2 のオン
・オフ動作によるリップルを吸収して安定した直流電源
ＶDDを得るための平滑コンデンサＣ1 が接続されてい
る。
【００３３】次に、この実施例のパラレル電池電源供給
方式の動作を図２に示すタイミングチャートに従って説
明する。
方式の動作を図２に示すタイミングチャートに従って説
明する。
【００３４】電源スイッチＳＷをオン操作する前の状態
において、第２のスイッチングトランジスタＴｒ2 のベ
ースは、ベース抵抗Ｒ3 および起動用抵抗Ｒ4 を介して
グランドＧＮＤに接地され、プルダウンの状態となって
いる。これに対して、集積回路ＬＳＩ1 はいまだ起動さ
れておらず、クロック信号φ0 の発振出力もないので、
第１のインバータ回路ＩＮＶ1 の出力端子はハイインピ
ーダンス状態となっている。
において、第２のスイッチングトランジスタＴｒ2 のベ
ースは、ベース抵抗Ｒ3 および起動用抵抗Ｒ4 を介して
グランドＧＮＤに接地され、プルダウンの状態となって
いる。これに対して、集積回路ＬＳＩ1 はいまだ起動さ
れておらず、クロック信号φ0 の発振出力もないので、
第１のインバータ回路ＩＮＶ1 の出力端子はハイインピ
ーダンス状態となっている。
【００３５】したがって、電源スイッチＳＷをオン操作
すると、第２のスイッチングトランジスタＴｒ2 のエミ
ッタ・ベース間に電流が流れ、第２のスイッチングトラ
ンジスタＴｒ2 が導通する。一方、第１のスイッチング
トランジスタＴｒ1 は非導通状態のままである。
すると、第２のスイッチングトランジスタＴｒ2 のエミ
ッタ・ベース間に電流が流れ、第２のスイッチングトラ
ンジスタＴｒ2 が導通する。一方、第１のスイッチング
トランジスタＴｒ1 は非導通状態のままである。
【００３６】第２のスイッチングトランジスタＴｒ2 が
導通すると、第２の電池ＢＡＴ2 の電池電圧ＶBAT2が第
２のスイッチングトランジスタＴｒ2 を介して平滑コン
デンサＣ1 に印加されるとともに、集積回路ＬＳＩ1 の
電源入力端子に直流電源ＶDDとして印加されるので、集
積回路ＬＳＩ1 が起動し、発振用抵抗Ｒ1 の一端にクロ
ック信号φ0 が発生する。このクロック信号φ0 は第１
のインバータ回路ＩＮＶ1 で反転されて逆位相のクロッ
ク信号φ1 となり、さらに、このクロック信号φ1 が第
２のインバータ回路ＩＮＶ2 で反転されてクロック信号
φ0 と同位相のクロック信号φ2 となる。
導通すると、第２の電池ＢＡＴ2 の電池電圧ＶBAT2が第
２のスイッチングトランジスタＴｒ2 を介して平滑コン
デンサＣ1 に印加されるとともに、集積回路ＬＳＩ1 の
電源入力端子に直流電源ＶDDとして印加されるので、集
積回路ＬＳＩ1 が起動し、発振用抵抗Ｒ1 の一端にクロ
ック信号φ0 が発生する。このクロック信号φ0 は第１
のインバータ回路ＩＮＶ1 で反転されて逆位相のクロッ
ク信号φ1 となり、さらに、このクロック信号φ1 が第
２のインバータ回路ＩＮＶ2 で反転されてクロック信号
φ0 と同位相のクロック信号φ2 となる。
【００３７】〔１〕クロック信号φ0 が“Ｌ”レベルの
半周期の期間Ｔ1 においては、第１のインバータ回路Ｉ
ＮＶ1 の出力（クロック信号φ1 ）は“Ｈ”レベル、第
２のインバータ回路ＩＮＶ2 の出力（クロック信号
φ2 ）は“Ｌ”レベルとなる。両スイッチングトランジ
スタＴｒ1 ，Ｔｒ2 はともにＰＮＰ型であるから、第１
のスイッチングトランジスタＴｒ1 は非導通状態を保
ち、第２のスイッチングトランジスタＴｒ2 は導通状態
を保つ。集積回路ＬＳＩ1 に対して直流電源ＶDDは第２
の電池ＢＡＴ2 の電池電圧ＶBAT2によってまかなわれ
る。平滑コンデンサＣ1 には急速充電が行われ、直流電
源ＶDDは早期に安定する。
半周期の期間Ｔ1 においては、第１のインバータ回路Ｉ
ＮＶ1 の出力（クロック信号φ1 ）は“Ｈ”レベル、第
２のインバータ回路ＩＮＶ2 の出力（クロック信号
φ2 ）は“Ｌ”レベルとなる。両スイッチングトランジ
スタＴｒ1 ，Ｔｒ2 はともにＰＮＰ型であるから、第１
のスイッチングトランジスタＴｒ1 は非導通状態を保
ち、第２のスイッチングトランジスタＴｒ2 は導通状態
を保つ。集積回路ＬＳＩ1 に対して直流電源ＶDDは第２
の電池ＢＡＴ2 の電池電圧ＶBAT2によってまかなわれ
る。平滑コンデンサＣ1 には急速充電が行われ、直流電
源ＶDDは早期に安定する。
【００３８】〔２〕クロック信号φ0 が“Ｈ”レベルの
半周期の期間Ｔ2 においては、第１のインバータ回路Ｉ
ＮＶ1 の出力（クロック信号φ1 ）は“Ｌ”レベル、第
２のインバータ回路ＩＮＶ2 の出力（クロック信号
φ2 ）は“Ｈ”レベルとなり、第１のスイッチングトラ
ンジスタＴｒ1 は非導通状態から導通状態に反転する一
方、第２のスイッチングトランジスタＴｒ2 は導通状態
から非導通状態に反転する。この結果、集積回路ＬＳＩ
1 に対して直流電源ＶDDは第１の電池ＢＡＴ1 の電池電
圧ＶBAT1によってまかなわれる。
半周期の期間Ｔ2 においては、第１のインバータ回路Ｉ
ＮＶ1 の出力（クロック信号φ1 ）は“Ｌ”レベル、第
２のインバータ回路ＩＮＶ2 の出力（クロック信号
φ2 ）は“Ｈ”レベルとなり、第１のスイッチングトラ
ンジスタＴｒ1 は非導通状態から導通状態に反転する一
方、第２のスイッチングトランジスタＴｒ2 は導通状態
から非導通状態に反転する。この結果、集積回路ＬＳＩ
1 に対して直流電源ＶDDは第１の電池ＢＡＴ1 の電池電
圧ＶBAT1によってまかなわれる。
【００３９】以降の半周期の期間Ｔ3 ，Ｔ4 ‥‥ごと
に、上記の〔１〕の状態と〔２〕の状態とを交互に繰り
返すことになる。
に、上記の〔１〕の状態と〔２〕の状態とを交互に繰り
返すことになる。
【００４０】両スイッチングトランジスタＴｒ1 ，Ｔｒ
2 の交互のオン・オフによって直流電源ＶDDにリップル
が生じようとするが、それは平滑コンデンサＣ1 によっ
て吸収され、実質的に一定レベルに安定した直流電源Ｖ
DDを集積回路ＬＳＩ1 に供給することができる。
2 の交互のオン・オフによって直流電源ＶDDにリップル
が生じようとするが、それは平滑コンデンサＣ1 によっ
て吸収され、実質的に一定レベルに安定した直流電源Ｖ
DDを集積回路ＬＳＩ1 に供給することができる。
【００４１】第１のスイッチングトランジスタＴｒ1 が
導通状態に反転したときは、必ず、第２のスイッチング
トランジスタＴｒ2 が非導通状態に反転し、逆に、第２
のスイッチングトランジスタＴｒ2 が導通状態に反転し
たときは、必ず、第１のスイッチングトランジスタＴｒ
1 が非導通状態に反転している。したがって、たとえ、
両電池ＢＡＴ1 ，ＢＡＴ2 相互間に容量のアンバランス
が生じていても、両電池ＢＡＴ1 ，ＢＡＴ2 に充電ルー
プが形成されないことから、容量アンバランスに起因し
た充電による電池の発煙・発火や破裂を回避することが
できる。
導通状態に反転したときは、必ず、第２のスイッチング
トランジスタＴｒ2 が非導通状態に反転し、逆に、第２
のスイッチングトランジスタＴｒ2 が導通状態に反転し
たときは、必ず、第１のスイッチングトランジスタＴｒ
1 が非導通状態に反転している。したがって、たとえ、
両電池ＢＡＴ1 ，ＢＡＴ2 相互間に容量のアンバランス
が生じていても、両電池ＢＡＴ1 ，ＢＡＴ2 に充電ルー
プが形成されないことから、容量アンバランスに起因し
た充電による電池の発煙・発火や破裂を回避することが
できる。
【００４２】そして上記のように充電ループが形成され
ないので、各電源供給ラインＬ1 ，Ｌ2 には逆流防止ダ
イオードを介挿する必要がなく、したがって、逆流防止
ダイオードの順方向ドロップ電圧ＶF が生じないため、
パラレル電池ＢＡＴ1 ，ＢＡＴ2 の電池電圧ＶBAT1，Ｖ
BAT2を低下させることなく集積回路ＬＳＩ1 に給電する
ことができ、パラレル電池ＢＡＴ1 ，ＢＡＴ2 の使用期
間を長くすることができる。
ないので、各電源供給ラインＬ1 ，Ｌ2 には逆流防止ダ
イオードを介挿する必要がなく、したがって、逆流防止
ダイオードの順方向ドロップ電圧ＶF が生じないため、
パラレル電池ＢＡＴ1 ，ＢＡＴ2 の電池電圧ＶBAT1，Ｖ
BAT2を低下させることなく集積回路ＬＳＩ1 に給電する
ことができ、パラレル電池ＢＡＴ1 ，ＢＡＴ2 の使用期
間を長くすることができる。
【００４３】
【発明の効果】以上のように、本発明によれば、両パラ
レル電池間に容量アンバランスが生じても両パラレル電
池に充電ループが形成されないように第１および第２の
スイッチング素子を交互にオン・オフ制御するように構
成したので、充電に起因した電池の発煙・発火や破裂を
防止して安全性を確保することができるとともに、逆流
防止ダイオードの必要性をなくしてパラレル電池の電池
電圧を低下させることなく集積回路に給電できるため、
パラレル電池を長期間にわたって使用することができ
る。
レル電池間に容量アンバランスが生じても両パラレル電
池に充電ループが形成されないように第１および第２の
スイッチング素子を交互にオン・オフ制御するように構
成したので、充電に起因した電池の発煙・発火や破裂を
防止して安全性を確保することができるとともに、逆流
防止ダイオードの必要性をなくしてパラレル電池の電池
電圧を低下させることなく集積回路に給電できるため、
パラレル電池を長期間にわたって使用することができ
る。
【図１】本発明の一実施例に係るパラレル電池電源供給
方式を示す回路図である。
方式を示す回路図である。
【図２】実施例の動作説明に供するタイミングチャート
である。
である。
【図３】従来例のパラレル電池電源供給方式を示す回路
図である。
図である。
【図４】従来例の問題点を指摘するための特性曲線図で
ある。
ある。
ＢＡＴ1 第１の電池 ＢＡＴ2 第２の電池 Ｌ1 第１の電源供給ライン Ｌ2 第２の電源供給ライン Ｔｒ1 第１のスイッチングトランジスタ Ｔｒ2 第２のスイッチングトランジスタ ＬＳＩ1 集積回路 Ｒ1 発振用抵抗 Ｒ2 ベース抵抗 Ｒ3 ベース抵抗 Ｒ4 起動用抵抗 Ｃ1 平滑コンデンサ ＩＮＶ1 第１のインバータ回路 ＩＮＶ2 第２のインバータ回路 φ0 クロック信号 ＶBAT1 第１の電池電圧 ＶBAT2 第２の電池電圧 ＶDD 直流電源
Claims (1)
- 【請求項１】 第１および第２の電池をパラレルに使用
して集積回路に給電するパラレル電池電源供給方式にお
いて、各パラレル電池と集積回路とを結ぶ第１および第
２の電源供給ライン中にそれぞれ第１および第２のスイ
ッチング素子を介挿し、前記集積回路で生成されるクロ
ック信号によって前記第１および第２のスイッチング素
子を交互にオン・オフ制御するように構成したことを特
徴とするパラレル電池電源供給方式。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4005617A JPH05199667A (ja) | 1992-01-16 | 1992-01-16 | パラレル電池電源供給方式 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4005617A JPH05199667A (ja) | 1992-01-16 | 1992-01-16 | パラレル電池電源供給方式 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05199667A true JPH05199667A (ja) | 1993-08-06 |
Family
ID=11616146
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4005617A Pending JPH05199667A (ja) | 1992-01-16 | 1992-01-16 | パラレル電池電源供給方式 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05199667A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2012168963A1 (ja) * | 2011-06-07 | 2012-12-13 | トヨタ自動車株式会社 | 電池システムおよび、電池システムの制御方法 |
-
1992
- 1992-01-16 JP JP4005617A patent/JPH05199667A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2012168963A1 (ja) * | 2011-06-07 | 2012-12-13 | トヨタ自動車株式会社 | 電池システムおよび、電池システムの制御方法 |
| CN102934316A (zh) * | 2011-06-07 | 2013-02-13 | 丰田自动车株式会社 | 电池系统以及电池系统的控制方法 |
| JPWO2012168963A1 (ja) * | 2011-06-07 | 2015-02-23 | トヨタ自動車株式会社 | 電池システムおよび、電池システムの制御方法 |
| US9211800B2 (en) | 2011-06-07 | 2015-12-15 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Battery system and control method of battery system |
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