JPH05192995A - Ｎｙ６／ＭＸＤ６／Ｎｙ６系二軸延伸多層フィルムの製造方法 - Google Patents
Ｎｙ６／ＭＸＤ６／Ｎｙ６系二軸延伸多層フィルムの製造方法Info
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- JPH05192995A JPH05192995A JP1018192A JP1018192A JPH05192995A JP H05192995 A JPH05192995 A JP H05192995A JP 1018192 A JP1018192 A JP 1018192A JP 1018192 A JP1018192 A JP 1018192A JP H05192995 A JPH05192995 A JP H05192995A
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- Japan
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- film
- bubble
- sigmatd
- stretching
- mxd6
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 二軸延伸時における良好な成形安定性が得ら
れるＮｙ６／ＭＸＤ６／Ｎｙ６系二軸延伸多層フィルム
の製造方法を提供する。 【構成】 フィルム11の移動方向（ＭＤ）の最大延伸応
力をσMD、フィルムの幅方向（ＴＤ）の最大延伸応力を
σTDとしたとき、σMD及びσTDをそれぞれ600kg／cm2
≦σTD、σTD≦1600kg／cm2 に設定する。但し、σMD＝
（Ｆ×ＢMD）／Ａ、Ｆ＝Ｔ／ｒである。ここで、Ｆは延
伸力、ＢMDはＭＤ方向の延伸倍率、Ａは原反フィルムの
断面積、Ｔはニップロール12,17 の回転トルク、ｒはニ
ップロールの半径である。また、σTD＝（ΔＰ×Ｒ）／
ｔである。ここで、ΔＰはバブル16内圧力、Ｒはバブル
半径、ｔはフィルム11の厚さである。
れるＮｙ６／ＭＸＤ６／Ｎｙ６系二軸延伸多層フィルム
の製造方法を提供する。 【構成】 フィルム11の移動方向（ＭＤ）の最大延伸応
力をσMD、フィルムの幅方向（ＴＤ）の最大延伸応力を
σTDとしたとき、σMD及びσTDをそれぞれ600kg／cm2
≦σTD、σTD≦1600kg／cm2 に設定する。但し、σMD＝
（Ｆ×ＢMD）／Ａ、Ｆ＝Ｔ／ｒである。ここで、Ｆは延
伸力、ＢMDはＭＤ方向の延伸倍率、Ａは原反フィルムの
断面積、Ｔはニップロール12,17 の回転トルク、ｒはニ
ップロールの半径である。また、σTD＝（ΔＰ×Ｒ）／
ｔである。ここで、ΔＰはバブル16内圧力、Ｒはバブル
半径、ｔはフィルム11の厚さである。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、Ｎｙ６／ＭＸＤ６／Ｎ
ｙ６系二軸延伸多層フィルムの製造方法に関し、食品包
装分野、工業材料分野等において利用することができ
る。
ｙ６系二軸延伸多層フィルムの製造方法に関し、食品包
装分野、工業材料分野等において利用することができ
る。
【０００２】
【背景技術】チューブラー法により同時二軸延伸されて
製造されたナイロン６、ナイロン６６等のナイロン系フ
ィルムは、強度、透明性等の機械的及び光学的特性が良
好であるという優れた特徴を有している。従来、このよ
うな二軸延伸フィルムに気体に対するバリアー性を付与
するため、フィルム表面へのＰＶＤＣ（ポリ塩化ビニリ
デン）系エマルジョンの塗布、いわゆるＫコートするこ
とが一般的に行われている。
製造されたナイロン６、ナイロン６６等のナイロン系フ
ィルムは、強度、透明性等の機械的及び光学的特性が良
好であるという優れた特徴を有している。従来、このよ
うな二軸延伸フィルムに気体に対するバリアー性を付与
するため、フィルム表面へのＰＶＤＣ（ポリ塩化ビニリ
デン）系エマルジョンの塗布、いわゆるＫコートするこ
とが一般的に行われている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】Ｋコートされたナイロ
ン系フィルム（ＫＯＮｙ）は、焼却すると有害な塩化水
素ガスや塩素ガスが発生するため、ＰＶＣと同様に環境
に対する悪影響が懸念されている。また、Ｋコート品
は、ＰＶＤＣ系エマルジョンが塗布されたものであるた
め、熱水に弱く、レトルト処理（ 110℃〜 135℃程度）
用としては使用できないという制約があった。
ン系フィルム（ＫＯＮｙ）は、焼却すると有害な塩化水
素ガスや塩素ガスが発生するため、ＰＶＣと同様に環境
に対する悪影響が懸念されている。また、Ｋコート品
は、ＰＶＤＣ系エマルジョンが塗布されたものであるた
め、熱水に弱く、レトルト処理（ 110℃〜 135℃程度）
用としては使用できないという制約があった。
【０００４】しかも、ＰＶＤＣ系エマルジョンの塗布の
際、無機物が凝集して色抜けを起こし易いため、微妙な
色調が表現される半調印刷適性に問題が生じて高級印刷
が困難になるという欠点もあった。一方、Ｎｙ６（ナイ
ロン６）／ＭＸＤ６（メタキシリレンアジパミド）／Ｎ
ｙ６系二軸延伸多層フィルムは、これらの欠点を解消で
きるものであるが、チューブラー法による二軸延伸時に
おいてバブルが安定しないため、バブルが横揺れを起こ
したり、時には破袋するという製造上の問題点があっ
た。
際、無機物が凝集して色抜けを起こし易いため、微妙な
色調が表現される半調印刷適性に問題が生じて高級印刷
が困難になるという欠点もあった。一方、Ｎｙ６（ナイ
ロン６）／ＭＸＤ６（メタキシリレンアジパミド）／Ｎ
ｙ６系二軸延伸多層フィルムは、これらの欠点を解消で
きるものであるが、チューブラー法による二軸延伸時に
おいてバブルが安定しないため、バブルが横揺れを起こ
したり、時には破袋するという製造上の問題点があっ
た。
【０００５】なお、従来、このような問題点を解決する
ため、延伸倍率、延伸温度、延伸速度等の制御に基づく
製造方法も提案されているが、良好な成形安定性が得ら
れる条件を必ずしも的確に規定できるものではなかっ
た。そこで、本発明は、Ｎｙ６／ＭＸＤ６／Ｎｙ６系二
軸延伸多層フィルムの二軸延伸時の成形安定性を向上さ
せることができる製造方法を提供することを目的とす
る。
ため、延伸倍率、延伸温度、延伸速度等の制御に基づく
製造方法も提案されているが、良好な成形安定性が得ら
れる条件を必ずしも的確に規定できるものではなかっ
た。そこで、本発明は、Ｎｙ６／ＭＸＤ６／Ｎｙ６系二
軸延伸多層フィルムの二軸延伸時の成形安定性を向上さ
せることができる製造方法を提供することを目的とす
る。
【０００６】
【課題を解決するための手段及び作用】本発明者は、チ
ューブラー法によるＮｙ６（ナイロン６）／ＭＸＤ６
（メタキシリレンアジパミド）／Ｎｙ６系二軸延伸多層
フィルムの製造方法において、延伸に関与する各種パラ
メータを実験により確認した結果、フィルムの移動方向
（ＭＤ）の最大延伸応力σMD及びフィルムの幅方向（Ｔ
Ｄ）の最大延伸応力σTDに着目し、これらのσMDとσTD
に基づき製造条件を設定することにより、良好な結果が
得られることを見出した。
ューブラー法によるＮｙ６（ナイロン６）／ＭＸＤ６
（メタキシリレンアジパミド）／Ｎｙ６系二軸延伸多層
フィルムの製造方法において、延伸に関与する各種パラ
メータを実験により確認した結果、フィルムの移動方向
（ＭＤ）の最大延伸応力σMD及びフィルムの幅方向（Ｔ
Ｄ）の最大延伸応力σTDに着目し、これらのσMDとσTD
に基づき製造条件を設定することにより、良好な結果が
得られることを見出した。
【０００７】即ち、本発明においては、σMDとσTDをそ
れぞれ次のように条件設定したことを特徴とする。 600kg ／cm2 ≦σTD≦1600kg／cm2 600kg ／cm2 ≦σMD≦1600kg／cm2 但し、前記σMDとσTDは、それぞれ下式で表される。 σMD＝（Ｆ×ＢMD）／Ａ Ｆ＝Ｔ／ｒ
れぞれ次のように条件設定したことを特徴とする。 600kg ／cm2 ≦σTD≦1600kg／cm2 600kg ／cm2 ≦σMD≦1600kg／cm2 但し、前記σMDとσTDは、それぞれ下式で表される。 σMD＝（Ｆ×ＢMD）／Ａ Ｆ＝Ｔ／ｒ
【０００８】ここで、Ｆは延伸力（kg）、ＢMDはＭＤ方
向の延伸倍率、Ａは原反フィルムの断面積（cm2 ）、Ｔ
はニップロールの回転トルク（kg・cm）、ｒはニップロ
ールの半径（cm）である。 σTD＝（ΔＰ×Ｒ）／ｔ ここで、ΔＰはバブル内圧力（kg／cm2 ）、Ｒはバブル
半径（cm）、ｔはフィルムの厚さ（cm）である。前記Ｎ
ｙ６の化学式を下記の化１に示し、またＭＸＤ６の化学
式を下記の化２に示す。
向の延伸倍率、Ａは原反フィルムの断面積（cm2 ）、Ｔ
はニップロールの回転トルク（kg・cm）、ｒはニップロ
ールの半径（cm）である。 σTD＝（ΔＰ×Ｒ）／ｔ ここで、ΔＰはバブル内圧力（kg／cm2 ）、Ｒはバブル
半径（cm）、ｔはフィルムの厚さ（cm）である。前記Ｎ
ｙ６の化学式を下記の化１に示し、またＭＸＤ６の化学
式を下記の化２に示す。
【０００９】
【化１】
【００１０】
【化２】
【００１１】σMDとσTDが1600kg／cm2 を越える場合に
は、延伸途上のバブルの破袋が頻発するため、連続生産
ができなくなる。また、σMDとσTDが600kg ／cm2 未満
の場合には、延伸途上のバブルが不安定になるため、フ
ィルムの厚さ精度が悪くなる。σMDとσTDは、いずれも
好ましくは、上限を1600kg／cm2 とし、下限を800kg／c
m2 とする。
は、延伸途上のバブルの破袋が頻発するため、連続生産
ができなくなる。また、σMDとσTDが600kg ／cm2 未満
の場合には、延伸途上のバブルが不安定になるため、フ
ィルムの厚さ精度が悪くなる。σMDとσTDは、いずれも
好ましくは、上限を1600kg／cm2 とし、下限を800kg／c
m2 とする。
【００１２】この多層フィルムにおいて、Ｎｙ６層／Ｍ
ＸＤ６層／Ｎｙ６層以外の層を含んでもよいが、最上層
と最下層はＮｙ６層とする。なお、本発明に係る二軸延
伸多層フィルム中の各層には、必要な添加剤を適宜添加
することができる。このような添加剤としては、例えば
アンチブロッキング剤（無機フィラー等）、はっ水剤
（エチレンビスステアリン酸エステル等）、滑剤（ステ
アリン酸カルシウム等）を挙げることができる。
ＸＤ６層／Ｎｙ６層以外の層を含んでもよいが、最上層
と最下層はＮｙ６層とする。なお、本発明に係る二軸延
伸多層フィルム中の各層には、必要な添加剤を適宜添加
することができる。このような添加剤としては、例えば
アンチブロッキング剤（無機フィラー等）、はっ水剤
（エチレンビスステアリン酸エステル等）、滑剤（ステ
アリン酸カルシウム等）を挙げることができる。
【００１３】
【実施例】実施例１ 各押出機より、ＭＸＤ６層を中間層とし、このＭＸＤ６
層の上下にＮｙ６層が配されるように共押し出ししてチ
ューブ状フィルムに成形した後、このフィルムを水冷マ
ンドレルで急冷して直径90mm、厚さ 135μｍのＮｙ６／
ＭＸＤ６／Ｎｙ６・３層原反フィルムを作製した。この
３層原反フィルム中の各層の割合は、第１層のＮｙ６層
が40％、第２層のＭＸＤ６層が20％、第３層のＮｙ６層
が40％である。ここで使用したＮｙ６は、ＵＢＥナイロ
ン 1023 FD〔商品名、相対粘度ηr ＝3.7 、宇部興産
（株）製〕であり、またＭＸＤ６はＭＸナイロン 6007
〔商品名、相対粘度ηr ＝2.7 、三菱瓦斯化学（株）
製〕である。
層の上下にＮｙ６層が配されるように共押し出ししてチ
ューブ状フィルムに成形した後、このフィルムを水冷マ
ンドレルで急冷して直径90mm、厚さ 135μｍのＮｙ６／
ＭＸＤ６／Ｎｙ６・３層原反フィルムを作製した。この
３層原反フィルム中の各層の割合は、第１層のＮｙ６層
が40％、第２層のＭＸＤ６層が20％、第３層のＮｙ６層
が40％である。ここで使用したＮｙ６は、ＵＢＥナイロ
ン 1023 FD〔商品名、相対粘度ηr ＝3.7 、宇部興産
（株）製〕であり、またＭＸＤ６はＭＸナイロン 6007
〔商品名、相対粘度ηr ＝2.7 、三菱瓦斯化学（株）
製〕である。
【００１４】次に、図１に示すように、この原反フィル
ム11を一対のニップロール12間に送通した後、中に気体
を圧入しながら 340℃のヒータ13で加熱すると共に、延
伸開始点にエアーリング14より風量15ｍ3 ／分のエアー
15を吹き付けてバブル16に膨張させ、下流側の一対のニ
ップロール17で引き取ることにより、同時二軸延伸を行
ってＮｙ６／ＭＸＤ６／Ｎｙ６二軸延伸３層フィルム18
を得た。この延伸倍率は、フィルムの移動方向（ＭＤ）
に 3.0倍及びフィルムの幅方向（ＴＤ）に 3.2倍であっ
た。
ム11を一対のニップロール12間に送通した後、中に気体
を圧入しながら 340℃のヒータ13で加熱すると共に、延
伸開始点にエアーリング14より風量15ｍ3 ／分のエアー
15を吹き付けてバブル16に膨張させ、下流側の一対のニ
ップロール17で引き取ることにより、同時二軸延伸を行
ってＮｙ６／ＭＸＤ６／Ｎｙ６二軸延伸３層フィルム18
を得た。この延伸倍率は、フィルムの移動方向（ＭＤ）
に 3.0倍及びフィルムの幅方向（ＴＤ）に 3.2倍であっ
た。
【００１５】この同時二軸延伸の際、バブル16内の圧
力、バブル16の半径、ニップロール12，17の回転数、駆
動モータの負荷、回転トルク等を特定の値に設定して、
得られるフィルムの移動方向（ＭＤ）の最大延伸応力σ
MD及びフィルムの幅方向（ＴＤ）の最大延伸応力σTDを
調整した。本実施例においては、フィルムのＭＤ方向の
最大延伸応力σMDは1150kg／cm2 、またフィルムのＴＤ
方向の最大延伸応力σTDは1030kg／cm2 であった。
力、バブル16の半径、ニップロール12，17の回転数、駆
動モータの負荷、回転トルク等を特定の値に設定して、
得られるフィルムの移動方向（ＭＤ）の最大延伸応力σ
MD及びフィルムの幅方向（ＴＤ）の最大延伸応力σTDを
調整した。本実施例においては、フィルムのＭＤ方向の
最大延伸応力σMDは1150kg／cm2 、またフィルムのＴＤ
方向の最大延伸応力σTDは1030kg／cm2 であった。
【００１６】なお、これらのσMDとσTDは、下式より算
出したものである。 σMD＝（Ｆ×ＢMD）／Ａ Ｆ＝Ｔ／ｒ ここで、Ｆは延伸力で 146kg、ＢMDはＭＤ方向の延伸倍
率で3.0 、Ａは原反フィルムの断面積で0.38cm2 、Ｔは
回転トルクで728kg ・cm、ｒはニップロールの半径で５
cmである。この延伸力Ｆは、ニップロールの駆動に要す
るモータの負荷を読み取り、これから回転トルクＴを算
出して求めた値である。 σTD＝（ΔＰ×Ｒ）／ｔ
出したものである。 σMD＝（Ｆ×ＢMD）／Ａ Ｆ＝Ｔ／ｒ ここで、Ｆは延伸力で 146kg、ＢMDはＭＤ方向の延伸倍
率で3.0 、Ａは原反フィルムの断面積で0.38cm2 、Ｔは
回転トルクで728kg ・cm、ｒはニップロールの半径で５
cmである。この延伸力Ｆは、ニップロールの駆動に要す
るモータの負荷を読み取り、これから回転トルクＴを算
出して求めた値である。 σTD＝（ΔＰ×Ｒ）／ｔ
【００１７】ここで、ΔＰはバブル内圧力で1001×10-4
kg／cm2 、Ｒはバブル半径で14.4cm、ｔはフィルムの厚
さで14.0×10-4cmである。このバブル内圧力ΔＰは、デ
ジタルマノメータを使用して測定した値である。また、
フィルムの厚さｔは、原反フィルムの厚さ／（ＭＤ延伸
倍率×ＴＤ延伸倍率）より算出した値である。σMD及び
σTDをこのように条件設定した本実施例に係る二軸延伸
３層フィルム18の製造において、24時間の連続製造を行
ったところ、延伸変形時のバブル16は横揺れなどがな
く、成形安定性が非常に良好であった。
kg／cm2 、Ｒはバブル半径で14.4cm、ｔはフィルムの厚
さで14.0×10-4cmである。このバブル内圧力ΔＰは、デ
ジタルマノメータを使用して測定した値である。また、
フィルムの厚さｔは、原反フィルムの厚さ／（ＭＤ延伸
倍率×ＴＤ延伸倍率）より算出した値である。σMD及び
σTDをこのように条件設定した本実施例に係る二軸延伸
３層フィルム18の製造において、24時間の連続製造を行
ったところ、延伸変形時のバブル16は横揺れなどがな
く、成形安定性が非常に良好であった。
【００１８】また、得られた二軸延伸３層フィルム18に
210℃で10秒間の熱固定を施した後、ゲルボテストによ
るフィルムの耐ピンホール性を評価したところ、 500回
及び1000回のいずれの場合にもピンホールの発生が見ら
れず、耐ピンホール性が非常に良好であった。以上の結
果より、総合評価は○であった。
210℃で10秒間の熱固定を施した後、ゲルボテストによ
るフィルムの耐ピンホール性を評価したところ、 500回
及び1000回のいずれの場合にもピンホールの発生が見ら
れず、耐ピンホール性が非常に良好であった。以上の結
果より、総合評価は○であった。
【００１９】実施例２〜８ 上記実施例１と同様にして、実施例２〜８に係るＮｙ６
／ＭＸＤ６／Ｎｙ６二軸延伸３層フィルム18の製造を行
った。但し、３層フィルム18の層構成、ＭＤ延伸倍率と
ＴＤ延伸倍率、ヒータ３の温度については、下記の表１
に示すように条件を異ならせた。
／ＭＸＤ６／Ｎｙ６二軸延伸３層フィルム18の製造を行
った。但し、３層フィルム18の層構成、ＭＤ延伸倍率と
ＴＤ延伸倍率、ヒータ３の温度については、下記の表１
に示すように条件を異ならせた。
【００２０】また、同時二軸延伸の際、各実施例毎に、
フィルムのＭＤ方向の最大延伸応力σMDとＴＤ方向の最
大延伸応力σTDがそれぞれ600kg ／cm2 以上、かつ1600
kg／cm2 以内となるように、バブル16内の圧力、バブル
16の半径、ニップロール12,17 の回転数、駆動モータの
負荷、回転トルク等を特定の値に設定した。σMD及びσ
TDをそれぞれ適当な値に条件設定した各実施例に係る二
軸延伸フィルム18の製造において、24時間の連続製造を
行い、延伸変形時のバブル16の成形安定性を観察、評価
した結果を下記の表１，２にまとめて示す。また、ゲル
ボテストによるフィルムの耐ピンホール性を評価した結
果及び総合評価も併せて示す。
フィルムのＭＤ方向の最大延伸応力σMDとＴＤ方向の最
大延伸応力σTDがそれぞれ600kg ／cm2 以上、かつ1600
kg／cm2 以内となるように、バブル16内の圧力、バブル
16の半径、ニップロール12,17 の回転数、駆動モータの
負荷、回転トルク等を特定の値に設定した。σMD及びσ
TDをそれぞれ適当な値に条件設定した各実施例に係る二
軸延伸フィルム18の製造において、24時間の連続製造を
行い、延伸変形時のバブル16の成形安定性を観察、評価
した結果を下記の表１，２にまとめて示す。また、ゲル
ボテストによるフィルムの耐ピンホール性を評価した結
果及び総合評価も併せて示す。
【００２１】比較例１〜８ 上記実施例と同様にして、比較例１〜８に係るフィルム
の製造を行った。但し、比較例１〜５に係るフィルムは
実施例と同様のＮｙ６／ＭＸＤ６／Ｎｙ６・３層フィル
ム、比較例６に係るフィルムはＭＸＤ６単層フィルム、
比較例７，８に係るフィルムはＮｙ６とＭＸＤ６のブレ
ンドフィルムである。そして、３層フィルムの層構成、
ＭＤ延伸倍率とＴＤ延伸倍率、ヒータ13の温度について
は、下記の表１に示すように条件を異ならせた。また、
同時二軸延伸の際、フィルムのσMDとσTDの少なくとも
一方が前記実施例に係る範囲を外れるように、バブル内
の圧力、バブルの半径等を特定の値に設定した。
の製造を行った。但し、比較例１〜５に係るフィルムは
実施例と同様のＮｙ６／ＭＸＤ６／Ｎｙ６・３層フィル
ム、比較例６に係るフィルムはＭＸＤ６単層フィルム、
比較例７，８に係るフィルムはＮｙ６とＭＸＤ６のブレ
ンドフィルムである。そして、３層フィルムの層構成、
ＭＤ延伸倍率とＴＤ延伸倍率、ヒータ13の温度について
は、下記の表１に示すように条件を異ならせた。また、
同時二軸延伸の際、フィルムのσMDとσTDの少なくとも
一方が前記実施例に係る範囲を外れるように、バブル内
の圧力、バブルの半径等を特定の値に設定した。
【００２２】σMD及びσTDをそれぞれ適当な値に設定し
た各比較例に係る二軸延伸フィルムの製造において、24
時間の連続製造を行い、延伸変形時のバブルの成形安定
性を観察、評価した結果を下記の表１，２に示す。ま
た、ゲルボテストによるフィルムの耐ピンホール性を評
価した結果及び総合評価も併せて示す。下記の表で、成
形安定性の欄の◎はバブルの折径変動が±１％で、バブ
ルの破袋、不安定現象（上下動、横揺れ等）が発生しな
い、○はバブルの折径変動が±３％で、バブルの破袋、
不安定現象が発生しない、×はバブルの破袋又は不安定
現象が生じるため、連続成形が困難、をそれぞれ示す。
た各比較例に係る二軸延伸フィルムの製造において、24
時間の連続製造を行い、延伸変形時のバブルの成形安定
性を観察、評価した結果を下記の表１，２に示す。ま
た、ゲルボテストによるフィルムの耐ピンホール性を評
価した結果及び総合評価も併せて示す。下記の表で、成
形安定性の欄の◎はバブルの折径変動が±１％で、バブ
ルの破袋、不安定現象（上下動、横揺れ等）が発生しな
い、○はバブルの折径変動が±３％で、バブルの破袋、
不安定現象が発生しない、×はバブルの破袋又は不安定
現象が生じるため、連続成形が困難、をそれぞれ示す。
【００２３】
【表１】
【００２４】
【表２】
【００２５】上記表１，２より、実施例１〜８によれ
ば、Ｎｙ６／ＭＸＤ６／Ｎｙ６二軸延伸３層フィルムの
ＭＤ方向の最大延伸応力σMD及びＴＤ方向の最大延伸応
力σTDが、いずれも 600〜1600kg／cm2 の範囲内にある
ため、延伸変形時のバブル16の良好な成形安定性が得ら
れることがわかる。また、σMDとσTDをそれぞれ 800〜
1600kg／cm2 の範囲内に設定した実施例１〜５，７，８
によれば、成形安定性がより良好になる。ゲルボテスト
では、 500回でのピンホールの発生はなく、1000回に至
っても０〜２，３に過ぎず、いずれの実施例に係るフィ
ルムも耐ピンホール性が良好である。
ば、Ｎｙ６／ＭＸＤ６／Ｎｙ６二軸延伸３層フィルムの
ＭＤ方向の最大延伸応力σMD及びＴＤ方向の最大延伸応
力σTDが、いずれも 600〜1600kg／cm2 の範囲内にある
ため、延伸変形時のバブル16の良好な成形安定性が得ら
れることがわかる。また、σMDとσTDをそれぞれ 800〜
1600kg／cm2 の範囲内に設定した実施例１〜５，７，８
によれば、成形安定性がより良好になる。ゲルボテスト
では、 500回でのピンホールの発生はなく、1000回に至
っても０〜２，３に過ぎず、いずれの実施例に係るフィ
ルムも耐ピンホール性が良好である。
【００２６】これに対して、比較例１，２によれば、σ
MDとσTDがいずれも 600kg／cm2 未満であるため、成形
安定性と耐ピンホール性のいずれも不良であった。一
方、比較例３，４，５によれば、σMDとσTDがいずれも
1600kg／cm2 を越えているため、成形安定性が不良であ
ったが、耐ピンホール性は良好であった。また、比較例
６によれば、ＭＸＤ６単層フィルムであるため、成形安
定性と耐ピンホール性のいずれも不良であった。更に、
比較例７，８によれば、Ｎｙ６とＭＸＤ６のブレンドフ
ィルムであるため、成形安定性は良好であっても、耐ピ
ンホール性は不良であった。
MDとσTDがいずれも 600kg／cm2 未満であるため、成形
安定性と耐ピンホール性のいずれも不良であった。一
方、比較例３，４，５によれば、σMDとσTDがいずれも
1600kg／cm2 を越えているため、成形安定性が不良であ
ったが、耐ピンホール性は良好であった。また、比較例
６によれば、ＭＸＤ６単層フィルムであるため、成形安
定性と耐ピンホール性のいずれも不良であった。更に、
比較例７，８によれば、Ｎｙ６とＭＸＤ６のブレンドフ
ィルムであるため、成形安定性は良好であっても、耐ピ
ンホール性は不良であった。
【００２７】
【発明の効果】本発明に係る製造方法によれば、Ｎｙ６
／ＭＸＤ６／Ｎｙ６系多層フィルムの二軸延伸時におけ
る良好な成形安定性が得られるため、連続生産を支障な
く行うことができる。
／ＭＸＤ６／Ｎｙ６系多層フィルムの二軸延伸時におけ
る良好な成形安定性が得られるため、連続生産を支障な
く行うことができる。
【図１】本発明の実施例で使用する二軸延伸装置の概略
図である。
図である。
11 原反フィルム 13 ヒータ 14 エアーリング 16 バブル 18 二軸延伸フィルム。
Claims (1)
- 【請求項１】 チューブラー法によるＮｙ６／ＭＸＤ６
／Ｎｙ６系二軸延伸多層フィルムの製造方法において、 前記フィルムの移動方向（ＭＤ）の最大延伸応力を
σMD、フィルムの幅方向（ＴＤ）の最大延伸応力をσTD
としたとき、σMD及びσTDをそれぞれ 600kg ／cm2 ≦σTD≦1600kg／cm2 600kg ／cm2 ≦σMD≦1600kg／cm2 に設定したことを特徴とするＮｙ６／ＭＸＤ６／Ｎｙ６
系二軸延伸多層フィルムの製造方法。但し、前記σMDと
σTDは、それぞれ下式で表される。 σMD＝（Ｆ×ＢMD）／Ａ Ｆ＝Ｔ／ｒ ここで、Ｆは延伸力（kg）、ＢMDはＭＤ方向の延伸倍
率、Ａは原反フィルムの断面積（cm2 ）、Ｔはニップロ
ールの回転トルク（kg・cm）、ｒはニップロールの半径
（cm）である。 σTD＝（ΔＰ×Ｒ）／ｔ ここで、ΔＰはバブル内圧力（kg／cm2 ）、Ｒはバブル
半径（cm）、ｔはフィルムの厚さ（cm）である。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1018192A JPH05192995A (ja) | 1992-01-23 | 1992-01-23 | Ｎｙ６／ＭＸＤ６／Ｎｙ６系二軸延伸多層フィルムの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1018192A JPH05192995A (ja) | 1992-01-23 | 1992-01-23 | Ｎｙ６／ＭＸＤ６／Ｎｙ６系二軸延伸多層フィルムの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05192995A true JPH05192995A (ja) | 1993-08-03 |
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ID=11743125
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1018192A Pending JPH05192995A (ja) | 1992-01-23 | 1992-01-23 | Ｎｙ６／ＭＸＤ６／Ｎｙ６系二軸延伸多層フィルムの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05192995A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013028660A (ja) * | 2011-07-26 | 2013-02-07 | Idemitsu Unitech Co Ltd | 易裂性二軸延伸ナイロンフィルムの製造方法、および易裂性二軸延伸ナイロンフィルム |
| WO2014148279A1 (ja) * | 2013-03-19 | 2014-09-25 | 出光ユニテック株式会社 | 多層延伸フィルムの製造方法および多層延伸フィルム |
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-
1992
- 1992-01-23 JP JP1018192A patent/JPH05192995A/ja active Pending
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