JPH0628902B2 - 二軸延伸多層フィルムの製造方法 - Google Patents
二軸延伸多層フィルムの製造方法Info
- Publication number
- JPH0628902B2 JPH0628902B2 JP29839689A JP29839689A JPH0628902B2 JP H0628902 B2 JPH0628902 B2 JP H0628902B2 JP 29839689 A JP29839689 A JP 29839689A JP 29839689 A JP29839689 A JP 29839689A JP H0628902 B2 JPH0628902 B2 JP H0628902B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- film
- layer
- multilayer film
- stretching
- bubble
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Shaping By String And By Release Of Stress In Plastics And The Like (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、二軸延伸多層フィルムの製造方法に関し、食
品包装分野、工業材料分野等において利用することがで
きる。
品包装分野、工業材料分野等において利用することがで
きる。
［背景技術］ チューブラー法により同時二軸延伸されて製造されたナ
イロンフィルムは、強度、透明性等の機械的及び光学的
特性が良好であるという優れた特徴と有している。
イロンフィルムは、強度、透明性等の機械的及び光学的
特性が良好であるという優れた特徴と有している。
このようなナイロンフィルムの水分に対するバリヤ性を
向上させた基材として、ナイロン６層／ポリ塩化ビニリ
デン（ＰＶＤＣ）層を有する多層フィルムが従来一般的
に使用されてきた。しかし、この多層フィルムを焼却す
るとボリ塩化ビニリデンに由来する有害な塩素ガスが発
生し、これが延いては酸性雨をもたらして環境破壊につ
ながるという問題点があった。そこで、このような環境
問題を引き起こさず、かつ酸素バリヤ性にも優れた基材
としてナイロン６層／エチレン−酢酸ビニル共重合体け
ん化物（ＥＶＯＨ）層／ナイロン６層の多層フィルムが
提案され、二軸延伸されたこの多層フィルムの安定な製
造方法が要望されている。
向上させた基材として、ナイロン６層／ポリ塩化ビニリ
デン（ＰＶＤＣ）層を有する多層フィルムが従来一般的
に使用されてきた。しかし、この多層フィルムを焼却す
るとボリ塩化ビニリデンに由来する有害な塩素ガスが発
生し、これが延いては酸性雨をもたらして環境破壊につ
ながるという問題点があった。そこで、このような環境
問題を引き起こさず、かつ酸素バリヤ性にも優れた基材
としてナイロン６層／エチレン−酢酸ビニル共重合体け
ん化物（ＥＶＯＨ）層／ナイロン６層の多層フィルムが
提案され、二軸延伸されたこの多層フィルムの安定な製
造方法が要望されている。
［発明が解決しようとする課題］ 従来のチューブラー法による二軸延伸ナイロンフィルム
の製造方法によれば、得られたフィルムは、一般に厚さ
精度が低いため、巻き姿が悪化したり、印刷、ラミネー
ト、製袋等の二次加工時における不良が発生したりし
て、その包装用、工業用フィルムとしての使用が制限さ
れていた。これは、延伸用原反フィルムの作製時に、厚
さ精度を押出ダイで調整しても±２〜６％程度の厚さむ
らが発生することに加えて、従来のチューブラー法によ
れば、延伸時にその厚さむらが更に２倍以上に悪化する
ことによるからである。また、従来法によれば、延伸変
形時のバルブが安定しないため、バブルが横揺れを起こ
したり、時には破袋する虞れもあった。
の製造方法によれば、得られたフィルムは、一般に厚さ
精度が低いため、巻き姿が悪化したり、印刷、ラミネー
ト、製袋等の二次加工時における不良が発生したりし
て、その包装用、工業用フィルムとしての使用が制限さ
れていた。これは、延伸用原反フィルムの作製時に、厚
さ精度を押出ダイで調整しても±２〜６％程度の厚さむ
らが発生することに加えて、従来のチューブラー法によ
れば、延伸時にその厚さむらが更に２倍以上に悪化する
ことによるからである。また、従来法によれば、延伸変
形時のバルブが安定しないため、バブルが横揺れを起こ
したり、時には破袋する虞れもあった。
従来、ポリアミド樹脂フィルムの二軸延伸時の成形安定
性を得るため、延伸倍率を規定する方法（特公昭４９−
４７２６９号公報）、延伸温度を規定する方法（特公昭
５３−１５９１４号公報）等も提案されているが、いず
れの製造方法によっても、良好なフィルムが得られる製
造条件を必ずしも的確に規定することができなかった。
性を得るため、延伸倍率を規定する方法（特公昭４９−
４７２６９号公報）、延伸温度を規定する方法（特公昭
５３−１５９１４号公報）等も提案されているが、いず
れの製造方法によっても、良好なフィルムが得られる製
造条件を必ずしも的確に規定することができなかった。
なお、二軸延伸前に予熱を施す方法（特開昭５７−４１
９２４）によれば、フィルムがナイロン６層／ＥＶＯＨ
層／ナイロン６層のような多層フィルムの場合、延伸応
力が高くなりすぎて連続成形が不可能になるので好まし
くない。
９２４）によれば、フィルムがナイロン６層／ＥＶＯＨ
層／ナイロン６層のような多層フィルムの場合、延伸応
力が高くなりすぎて連続成形が不可能になるので好まし
くない。
本発明は、酸素に対するバリヤ性が良好であり、かつ強
度の高いナイロン６層とエチレン−酢酸ビニル共重合体
けん化物（ＥＶＯＨ）層を有する多層フィルムについ
て、二軸延伸時の成形安定性を向上させることができる
と共に、得られるフィルムの厚さ精度を良好にすること
ができる製造方法を提供することを目的とする。
度の高いナイロン６層とエチレン−酢酸ビニル共重合体
けん化物（ＥＶＯＨ）層を有する多層フィルムについ
て、二軸延伸時の成形安定性を向上させることができる
と共に、得られるフィルムの厚さ精度を良好にすること
ができる製造方法を提供することを目的とする。
［課題を解決するための手段及び作用］ 本発明者は、チューブラー法により二軸延伸された、ナ
イロン６層及びエチレン−酢酸ビニル共重合体けん化物
（ＥＶＯＨ）層を有する多層フィルムの製造方法におい
て、延伸に関与する各種パラメータを実験により確認し
た結果、フィルムの移動方向（Ｍ）の最大延伸応力σMD
及びフィルムの幅方向（ＴＤ）の最大延伸応力σTDに着
目し、これらのσMDとσTDに基づき製造条件を設定する
ことにより、良好な結果が得られることを見出した。
イロン６層及びエチレン−酢酸ビニル共重合体けん化物
（ＥＶＯＨ）層を有する多層フィルムの製造方法におい
て、延伸に関与する各種パラメータを実験により確認し
た結果、フィルムの移動方向（Ｍ）の最大延伸応力σMD
及びフィルムの幅方向（ＴＤ）の最大延伸応力σTDに着
目し、これらのσMDとσTDに基づき製造条件を設定する
ことにより、良好な結果が得られることを見出した。
即ち、本発明においては、σMDとσTDをそれぞれ次のよ
うに条件設定したことを特徴とする。
うに条件設定したことを特徴とする。
６００kg／cm2≦σMD≦１２５０kg／cm2 ６００kg／cm2≦σTD≦１２５０kg／cm2 但し、前記σMDとσTDは、それぞれ下式で表される。
σMD＝（Ｆ×ＢMD）／Ａ Ｆ＝Ｔ／ｒ ここで、Ｆは延伸力（kg）、ＢMDはＭＤ方向の延伸倍
率、Ａは原反フィルムの断面積（cm2）、Ｔはニップロ
ールの回転トルク（kg・cm）、ｒはニップロールの半径
（cm）である。
率、Ａは原反フィルムの断面積（cm2）、Ｔはニップロ
ールの回転トルク（kg・cm）、ｒはニップロールの半径
（cm）である。
σTD＝（ΔＰ×Ｒ）／ｔ ここで、ΔＰはバブル内圧力（kg／cm2）、Ｒはバブル
半径（cm）、ｔはフィルムの厚さ（cm）である。
半径（cm）、ｔはフィルムの厚さ（cm）である。
前記ナイロン６層及びＥＶＯＨ層を有する多層フィルム
とは、例えばナイロン６層／ＥＶＯＨ層の２層構造、ナ
イロン６層／ＥＶＯＨ層／ナイロン６層の３層構造等よ
り成る多層フィルムである。
とは、例えばナイロン６層／ＥＶＯＨ層の２層構造、ナ
イロン６層／ＥＶＯＨ層／ナイロン６層の３層構造等よ
り成る多層フィルムである。
σMDとσTDが１２５０kg／cm2を越える場合には、延伸
途上のバブルの破袋が頻発するため、連続生産ができな
くなる。また、σMDとσTDが６００kg／cm2未満の場合
には、延伸途上のバブルが不安定になるため、フィルム
の厚さ精度が悪くなる。σMDとσTDは、いずれも好まし
くは、上限を１１００kg／cm2とし、下限を７００kg／c
m2とする。
途上のバブルの破袋が頻発するため、連続生産ができな
くなる。また、σMDとσTDが６００kg／cm2未満の場合
には、延伸途上のバブルが不安定になるため、フィルム
の厚さ精度が悪くなる。σMDとσTDは、いずれも好まし
くは、上限を１１００kg／cm2とし、下限を７００kg／c
m2とする。
［実施例］ 実施例１ 押出機より、ナイロン６層（厚さ４９μｍ）／ＥＶＯＨ
層（厚さ４９μｍ）／ナイロン６（厚さ４９μｍ）層の
３層構造を有する多層原反フィルムを共押出成形した
後、この多層原反フィルムを水温１５℃の水冷リングで
冷却して厚さ１４７μｍのチューブ状原反フィルムを作
製した。このナイロン６は、ＵＢＥナイロン〔商品名、
相対粘度ηｒ３．７、宇部興産（株）製〕を使用し、ま
たＥＶＯＨは、エチレン含有率が３８モル％のものを使
用した。
層（厚さ４９μｍ）／ナイロン６（厚さ４９μｍ）層の
３層構造を有する多層原反フィルムを共押出成形した
後、この多層原反フィルムを水温１５℃の水冷リングで
冷却して厚さ１４７μｍのチューブ状原反フィルムを作
製した。このナイロン６は、ＵＢＥナイロン〔商品名、
相対粘度ηｒ３．７、宇部興産（株）製〕を使用し、ま
たＥＶＯＨは、エチレン含有率が３８モル％のものを使
用した。
次に、第１図に示すように、この原反フィルム１を一対
のニップロール２間に送通した後、中に気体を圧入しな
がら３１０℃のヒータ３で加熱すると共に、延伸開始点
にエアーリング４より風量１５ｍ3／分のエアー５を吹
き付けてバブル６に膨張させ、下流側の一対のニップロ
ール７で引き取ることにより、同時二軸延伸を行って二
軸延伸多層フィルム８を得た。この延伸倍率は、フィル
ムの移動方向（ＭＤ）に３．０倍及びフィルムの幅方向
（ＴＤ）に３．２倍であった。
のニップロール２間に送通した後、中に気体を圧入しな
がら３１０℃のヒータ３で加熱すると共に、延伸開始点
にエアーリング４より風量１５ｍ3／分のエアー５を吹
き付けてバブル６に膨張させ、下流側の一対のニップロ
ール７で引き取ることにより、同時二軸延伸を行って二
軸延伸多層フィルム８を得た。この延伸倍率は、フィル
ムの移動方向（ＭＤ）に３．０倍及びフィルムの幅方向
（ＴＤ）に３．２倍であった。
この同時二軸延伸の際、バブル６内の圧力、バブル６の
半径、ニップロール２，７の回転数、駆動モータの負
荷、回転トルク等を特定の値に設定して、得られるフィ
ルムの移動方向（ＭＤ）の最大延伸応力σMD及びフィル
ム幅方向（ＴＤ）の最大延伸応力σTDを調整した。
半径、ニップロール２，７の回転数、駆動モータの負
荷、回転トルク等を特定の値に設定して、得られるフィ
ルムの移動方向（ＭＤ）の最大延伸応力σMD及びフィル
ム幅方向（ＴＤ）の最大延伸応力σTDを調整した。
本実施例においては、フィルムのＭ方向の最大延伸応力
σMDは７１０kg／cm2、またフィルムのＴＤ方向の最大
延伸応力σTDは７５０kg／cm2であった。なお、これら
のσMDとσTDは、下式より算出したものである。
σMDは７１０kg／cm2、またフィルムのＴＤ方向の最大
延伸応力σTDは７５０kg／cm2であった。なお、これら
のσMDとσTDは、下式より算出したものである。
σMD＝（Ｆ×ＢMD）／Ａ Ｆ＝Ｔ／ｒ ここで、Ｆは延伸力で９７kg、ＢMDはＭＤ方向の延伸倍
率で３．０、Ａは原反フィルムの断面積で０．４１c
m2、Ｔは回転トルクで４８６kg・cm、ｒはニップロール
の半径で５cmである。この延伸力Ｆは、ニップロールの
駆動に要するモータの負荷を読み取り、これから回転ト
ルクＴを算出して求めた値である。
率で３．０、Ａは原反フィルムの断面積で０．４１c
m2、Ｔは回転トルクで４８６kg・cm、ｒはニップロール
の半径で５cmである。この延伸力Ｆは、ニップロールの
駆動に要するモータの負荷を読み取り、これから回転ト
ルクＴを算出して求めた値である。
σTD＝（ΔＰ×Ｒ）／ｔ ここで、ΔＰはバブル内圧力で８００×１０-4kg／c
m2、Ｒはバブル半径で１４．４cm、ｔはフィルムの厚さ
で１５．３×１０-4cmである。このバブル内圧力ΔＰ
は、デジタルマノメータを使用して測定した値である。
また、フィルムの厚さｔは、原反フィルムの厚さ／（Ｍ
Ｄ延伸倍率×ＴＤ延伸倍率）より算出した値である。
m2、Ｒはバブル半径で１４．４cm、ｔはフィルムの厚さ
で１５．３×１０-4cmである。このバブル内圧力ΔＰ
は、デジタルマノメータを使用して測定した値である。
また、フィルムの厚さｔは、原反フィルムの厚さ／（Ｍ
Ｄ延伸倍率×ＴＤ延伸倍率）より算出した値である。
σMD及びσTDをこのように条件設定した本実施例に係る
二軸延伸多層フィルムの製造において、２４時間の連続
製造を行ったところ、延伸変形時のバブル６は横揺れな
どがなく、成形安定性が非常に良好であった。また、得
られた多層フィルム８は、厚さのばらつきが±５．０％
と厚さ精度が良好であった。
二軸延伸多層フィルムの製造において、２４時間の連続
製造を行ったところ、延伸変形時のバブル６は横揺れな
どがなく、成形安定性が非常に良好であった。また、得
られた多層フィルム８は、厚さのばらつきが±５．０％
と厚さ精度が良好であった。
実施例２〜１２ 上記実施例１と同様にして、実施例２〜１２に係る二軸
延伸多層フィルム８の製造を行った。但し、ＥＶＯＨの
エチレン含有率、第１〜３層の厚さの比、ＭＤ延伸倍率
とＴＤ延伸倍率、エアーリング４の風量、ヒータ３の設
定温度については、下記の表−１に示すように条件を異
ならせた。なお、実施例１２だけは、ナイロン６層／Ｅ
ＶＯＨ層の２層構造を有する二軸延伸多層フィルム８で
あり、各層の厚さの比は２：１である。
延伸多層フィルム８の製造を行った。但し、ＥＶＯＨの
エチレン含有率、第１〜３層の厚さの比、ＭＤ延伸倍率
とＴＤ延伸倍率、エアーリング４の風量、ヒータ３の設
定温度については、下記の表−１に示すように条件を異
ならせた。なお、実施例１２だけは、ナイロン６層／Ｅ
ＶＯＨ層の２層構造を有する二軸延伸多層フィルム８で
あり、各層の厚さの比は２：１である。
また、同時二軸延伸の際、各実施例毎に、フィルムのＭ
Ｄ方向の最大延伸応力σMDとフィルムのＴＤ方向の最大
延伸応力σTDとが略等しい適当な値となるように、バブ
ル６内の圧力、バブル６の半径、ニップルロール２，７
の回転数、駆動モータの負荷、回転トルク等を特定の値
に設定した。
Ｄ方向の最大延伸応力σMDとフィルムのＴＤ方向の最大
延伸応力σTDとが略等しい適当な値となるように、バブ
ル６内の圧力、バブル６の半径、ニップルロール２，７
の回転数、駆動モータの負荷、回転トルク等を特定の値
に設定した。
σMD及びσTDをそれぞれ適当な値に条件設定した各実施
例に係る二軸延伸多層フィルム８の製造において、２４
時間の連続製造を行い、延伸変形時のバブル６の成形安
定性を観察、評価し、また得られた二軸延伸多層フィル
ム８の厚さのばらつき、即ち厚さ精度の測定と評価及び
総合評価を行った結果を下記の表−１にまとめて示す。
例に係る二軸延伸多層フィルム８の製造において、２４
時間の連続製造を行い、延伸変形時のバブル６の成形安
定性を観察、評価し、また得られた二軸延伸多層フィル
ム８の厚さのばらつき、即ち厚さ精度の測定と評価及び
総合評価を行った結果を下記の表−１にまとめて示す。
比較例１〜８ 上記実施例と同様にして、比較例１〜８に係る二軸延伸
多層フィルムの製造を行った。但し、ＥＶＯＨのエチレ
ン含有率、第１〜３層の厚さの比、ＭＤ延伸倍率とＴＤ
延伸倍率、エアーリング４の風量、ヒータ３の設定温
度、冷却水の水温については、下記の表−１に示すよう
に条件を異ならせた。なお、比較例７と８については、
二軸延伸前に多層フィルムに８０℃の予熱を施した。
多層フィルムの製造を行った。但し、ＥＶＯＨのエチレ
ン含有率、第１〜３層の厚さの比、ＭＤ延伸倍率とＴＤ
延伸倍率、エアーリング４の風量、ヒータ３の設定温
度、冷却水の水温については、下記の表−１に示すよう
に条件を異ならせた。なお、比較例７と８については、
二軸延伸前に多層フィルムに８０℃の予熱を施した。
また、同時二軸延伸の際、上記実施例と同様に、各比較
例毎に、σMDとσTDとが略等しい適当な値となるよう
に、バブル６内の圧力、バブル６の半径等を特定の値に
設定した。
例毎に、σMDとσTDとが略等しい適当な値となるよう
に、バブル６内の圧力、バブル６の半径等を特定の値に
設定した。
σMD及びσTDをそれぞれ適当な値に条件設定した各比較
例に係る二軸延伸多層フィルムの製造において、２４時
間の連続製造を行い、延伸変形時のバブルの成形安定性
を観察、評価し、また得られた二軸延伸多層フィルムの
厚さ精度の測定と評価及び総合評価を行った結果を下記
の表−１に併せて示す。
例に係る二軸延伸多層フィルムの製造において、２４時
間の連続製造を行い、延伸変形時のバブルの成形安定性
を観察、評価し、また得られた二軸延伸多層フィルムの
厚さ精度の測定と評価及び総合評価を行った結果を下記
の表−１に併せて示す。
下記の表で、成形安定性の欄の◎はバブルの折径変動が
±１％で、バブルの破袋、不安定現象（上下動、横揺れ
等）が発生しない、〇はバブルの折径変動が±３％で、
バブルの破袋、不安定現象が発生しない、×はバブルの
破袋又は不安定現象が生じるため、連続成形が困難、を
それぞれ示す。また、厚さ精度の欄の〇、△及び×は、
それぞれ偏肉が±６％以下、±７〜１０％及び±１１％
以上を示す。総合評価の欄の◎は工業生産に最適、〇は
工業生産に適、×は工業生産不可能をそれぞれ示す。
±１％で、バブルの破袋、不安定現象（上下動、横揺れ
等）が発生しない、〇はバブルの折径変動が±３％で、
バブルの破袋、不安定現象が発生しない、×はバブルの
破袋又は不安定現象が生じるため、連続成形が困難、を
それぞれ示す。また、厚さ精度の欄の〇、△及び×は、
それぞれ偏肉が±６％以下、±７〜１０％及び±１１％
以上を示す。総合評価の欄の◎は工業生産に最適、〇は
工業生産に適、×は工業生産不可能をそれぞれ示す。
この表より、実施例１〜１２によれば、フィルムのＭＤ
方向の最大延伸応力σMD及びフィルムのＴＤ方向の最大
延伸応力σTDが、いずれも６００〜１２５０kg／cm2の
範囲内にあるため、延伸変形時のバブル６の良好な成形
安定性と共に、二軸延伸多層フィルム８の良好な厚さ精
度が得られることがわかる。また、σMDとσTDをそれぞ
れ７００〜１１００kg／cm2の範囲内に設定した実施例
１，３，４，６〜９，１２によれば、成形安定性と厚さ
精度がより良好になる。
方向の最大延伸応力σMD及びフィルムのＴＤ方向の最大
延伸応力σTDが、いずれも６００〜１２５０kg／cm2の
範囲内にあるため、延伸変形時のバブル６の良好な成形
安定性と共に、二軸延伸多層フィルム８の良好な厚さ精
度が得られることがわかる。また、σMDとσTDをそれぞ
れ７００〜１１００kg／cm2の範囲内に設定した実施例
１，３，４，６〜９，１２によれば、成形安定性と厚さ
精度がより良好になる。
これに対して、比較例１，２，４，６〜８によれば、σ
MDとσTDが１２５０kg／cm2を越え、また比較例３，５
によれば、σMDとσTDが６００kg／cm2未満であるた
め、成形安定性と厚さ精度の少なくとも一つが不良であ
ることがわかる。
MDとσTDが１２５０kg／cm2を越え、また比較例３，５
によれば、σMDとσTDが６００kg／cm2未満であるた
め、成形安定性と厚さ精度の少なくとも一つが不良であ
ることがわかる。
［発明の効果］ 本発明によれば、ナイロン６層及びＥＶＯＨ層を有する
多層フィルムの二軸延伸時における良好な成形安定性が
得られるため、連続生産を支障なく行うことが可能にな
る。また、得られる二軸延伸多層フィルムの厚さ精度が
向上するため、品質の良好な製品を提供することができ
る。
多層フィルムの二軸延伸時における良好な成形安定性が
得られるため、連続生産を支障なく行うことが可能にな
る。また、得られる二軸延伸多層フィルムの厚さ精度が
向上するため、品質の良好な製品を提供することができ
る。
第１図は実施例に係る製造方法で使用する装置の概略図
である。 １……原反フィルム、３……ヒータ、４……エアーリン
グ、６……バブル、８……二軸延伸多層フィルム。
である。 １……原反フィルム、３……ヒータ、４……エアーリン
グ、６……バブル、８……二軸延伸多層フィルム。
Claims (1)
- 【請求項１】チューブラー法により二軸延伸された、ナ
イロン６層及びエチレン−酢酸ビニル共重合体けん化物
（ＥＶＯＨ）層を有する多層フィルムの製造方法におい
て、 前記多層フィルムの移動方向（ＭＤ）の最大延伸応力を
σMD、フィルムの幅方向（ＴＤ）の最大延伸応力をσTD
としたとき、σMD及びσTDをそれぞれ ６００kg／cm2≦σMD≦１２５０kg／cm2 ６００kg／cm2≦σTD≦１２５０kg／cm2 に設定したことを特徴とする二軸延伸多層フィルムの製
造方法。 但し、前記σMDとσTDは、それぞれ下式で表される。 σMD＝（Ｆ×ＢMD）／Ａ Ｆ＝Ｔ／ｒ ここで、Ｆは延伸力（kg）、ＢMDはＭＤ方向の延伸倍
率、Ａは原反フィルムの断面積（cm2）、Ｔはニップロ
ールの回転トルク（kg・cm）、ｒはニップロールの半径
（cm）である。 σTD＝（ΔＰ×Ｒ）／ｔ ここで、ΔＰはバブル内圧力（kg／cm2）、Ｒはバブル
半径（cm）、ｔはフィルムの厚さ（cm）である。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29839689A JPH0628902B2 (ja) | 1989-11-15 | 1989-11-15 | 二軸延伸多層フィルムの製造方法 |
| EP90104444A EP0386759B1 (en) | 1989-03-10 | 1990-03-08 | Process for producing biaxially oriented nylon film |
| DE69021607T DE69021607T2 (de) | 1989-03-10 | 1990-03-08 | Verfahren zum Herstellen von biaxial orientierten Nylon-Folien. |
| AU51214/90A AU622777B2 (en) | 1989-03-10 | 1990-03-09 | Process for producing biaxially oriented nylon film |
| US07/492,884 US5094799A (en) | 1989-03-10 | 1990-03-09 | Process for producing biaxially oriented nylon film |
| KR1019900003201A KR0154330B1 (ko) | 1989-03-10 | 1990-03-10 | 2축 연신 나일론계 필름의 제조방법 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29839689A JPH0628902B2 (ja) | 1989-11-15 | 1989-11-15 | 二軸延伸多層フィルムの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03158226A JPH03158226A (ja) | 1991-07-08 |
| JPH0628902B2 true JPH0628902B2 (ja) | 1994-04-20 |
Family
ID=17859160
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29839689A Expired - Fee Related JPH0628902B2 (ja) | 1989-03-10 | 1989-11-15 | 二軸延伸多層フィルムの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0628902B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100601757B1 (ko) * | 2000-05-31 | 2006-07-14 | 주식회사 코오롱 | 폴리트리메틸렌테레프탈레이트 이축연신 필름의 제조방법 |
| KR20030052263A (ko) * | 2001-12-12 | 2003-06-27 | 주식회사 코오롱 | 이염색성 폴리에스터계 이축연신 필름 및 그 제조방법 |
-
1989
- 1989-11-15 JP JP29839689A patent/JPH0628902B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH03158226A (ja) | 1991-07-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0386759B1 (en) | Process for producing biaxially oriented nylon film | |
| US3177277A (en) | Process for the production of biaxially oriented polyethylene terephthalate film | |
| US3659000A (en) | Process for production of longitudinally oriented thermoplastic film | |
| KR20140035390A (ko) | 냉간 성형용 2축 연신 나일론 필름, 라미네이트 필름 및 성형체 | |
| US6413346B1 (en) | Production of stretch plastic film | |
| US4690792A (en) | Biaxially drawn laminated films prepared by sequential stretching | |
| JPH0637081B2 (ja) | 二軸延伸ナイロン６―６６共重合体フィルムの製造方法 | |
| US4034055A (en) | Tubular film of polyethylene terephthalate and process for the production thereof | |
| JPH06511271A (ja) | 高バリヤー性ｐｃｔｆｅフィルム | |
| WO2013089081A1 (ja) | 二軸延伸ナイロンフィルム、二軸延伸ナイロンフィルムの製造方法およびラミネート包材 | |
| JPH0628902B2 (ja) | 二軸延伸多層フィルムの製造方法 | |
| US4871506A (en) | Process for manufacturing films from semi-crystalline fluid polymers by coextrusion and tubular film blowing | |
| TW201436995A (zh) | 雙軸延伸尼龍膜、積層膜、積層包裝材及雙軸延伸尼龍膜之製造方法 | |
| JPH0628903B2 (ja) | 二軸延伸ナイロン６フィルムの製造方法 | |
| TW201347959A (zh) | 雙軸延伸尼龍膜、積層膜、積層包裝材及雙軸延伸尼龍膜之製造方法 | |
| JPH05261809A (ja) | 二軸延伸ポリブチレンテレフタレートフィルムの製造方法 | |
| JPH0637078B2 (ja) | 二軸延伸ナイロン６６フィルムの製造方法 | |
| JPS5976226A (ja) | ポリエステル積層フイルム及びその製造方法 | |
| JPH05192995A (ja) | Ｎｙ６／ＭＸＤ６／Ｎｙ６系二軸延伸多層フィルムの製造方法 | |
| JPH0773879B2 (ja) | 二軸延伸多層フィルムの製造方法 | |
| JPH0314840A (ja) | 弗化ビニリデン系ポリマー二軸冷延伸フィルムおよびその製造方法 | |
| JPH05192997A (ja) | 二軸延伸Ｎｙ６、ＭＸＤ６ブレンド系フィルムの製造方法 | |
| TW201442865A (zh) | 雙軸延伸尼龍塗佈膜、積層包裝材及成形體 | |
| JP4902158B2 (ja) | 延伸ナイロンフィルム、及びその製造方法 | |
| JP2001064415A (ja) | 滑り性の改良されたポリアミドフィルム及びその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |