JPH0637078B2 - 二軸延伸ナイロン６６フィルムの製造方法 - Google Patents
二軸延伸ナイロン６６フィルムの製造方法Info
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- JPH0637078B2 JPH0637078B2 JP26756489A JP26756489A JPH0637078B2 JP H0637078 B2 JPH0637078 B2 JP H0637078B2 JP 26756489 A JP26756489 A JP 26756489A JP 26756489 A JP26756489 A JP 26756489A JP H0637078 B2 JPH0637078 B2 JP H0637078B2
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- film
- stretching
- biaxially stretched
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、二軸延伸ナイロン６６フィルムの製造方法に
関し、食品包装分野、工業材料分野等において利用する
ことができる。
関し、食品包装分野、工業材料分野等において利用する
ことができる。
［背景技術］ チューブラー法により同時二軸延伸されて製造されたナ
イロンフィルムは、強度、透明性等の機械的及び光学的
特性が良好であるという優れた特徴を有している。
イロンフィルムは、強度、透明性等の機械的及び光学的
特性が良好であるという優れた特徴を有している。
［発明が解決しようとする課題］ 従来のチューブラー法により得られた二軸延伸ナイロン
フィルムは、一般に厚さ精度が低いため、巻き姿が悪化
したり、印刷、ラミネート、製袋等の二次加工時におけ
る不良が発生したりして、その包装用、工業用フィルム
としての使用が制限されていた。これは、延伸用原反フ
ィルムの作製時に、厚さ精度を押出ダイで調整しても±
２〜６％程度の厚さむらが発生することに加えて、従来
のチューブラー法によれば、延伸時にその厚さむらが更
に２倍以上に悪化することによるからである。また、従
来法によれば、延伸変形時のバルブが安定しないため、
バブルが横揺れを起こしたり、時には破袋する虞れもあ
った。
フィルムは、一般に厚さ精度が低いため、巻き姿が悪化
したり、印刷、ラミネート、製袋等の二次加工時におけ
る不良が発生したりして、その包装用、工業用フィルム
としての使用が制限されていた。これは、延伸用原反フ
ィルムの作製時に、厚さ精度を押出ダイで調整しても±
２〜６％程度の厚さむらが発生することに加えて、従来
のチューブラー法によれば、延伸時にその厚さむらが更
に２倍以上に悪化することによるからである。また、従
来法によれば、延伸変形時のバルブが安定しないため、
バブルが横揺れを起こしたり、時には破袋する虞れもあ
った。
なお、特公昭４９−４７２６９号公報によれば、ポリ−
ε−カプラミド樹脂を溶融押出して得られる管状フィル
ムを急冷固化して実質的に無定形で、かつ実質的に水素
結合のないポリ−ε−カプラミド樹脂管状フィルムをそ
の水分含量が２％未満の状態に維持し、延伸前に４５〜
７０℃の温度でチューブ延伸を行い、その際の延伸倍率
を縦横それぞれ２．０〜４．０倍の範囲で２軸延伸を行
うことを特徴とする２軸分子配向したポリ−ε−カプラ
ミド樹脂フィルムの製造方法が提案されている。また、
特公昭５３−１５９１４号公報によれば、ポリアミド未
延伸チューブ状フィルムを５０〜９０℃の温度に加熱し
た後、延伸開始点と延伸終了点間の雰囲気温度を１８０
〜２５０℃保つことにより延伸開始点を固定し、横方向
と縦方向の最終延伸倍率差を０．２〜０．６の範囲に維
持しながら気体圧力により縦方向に２．５〜３．７倍、
横方向に３．０〜４．０倍の倍率で同時二軸延伸を行う
ことを特徴とするポリアミドフィルムのチューブ状二軸
延伸方法が提案されている。
ε−カプラミド樹脂を溶融押出して得られる管状フィル
ムを急冷固化して実質的に無定形で、かつ実質的に水素
結合のないポリ−ε−カプラミド樹脂管状フィルムをそ
の水分含量が２％未満の状態に維持し、延伸前に４５〜
７０℃の温度でチューブ延伸を行い、その際の延伸倍率
を縦横それぞれ２．０〜４．０倍の範囲で２軸延伸を行
うことを特徴とする２軸分子配向したポリ−ε−カプラ
ミド樹脂フィルムの製造方法が提案されている。また、
特公昭５３−１５９１４号公報によれば、ポリアミド未
延伸チューブ状フィルムを５０〜９０℃の温度に加熱し
た後、延伸開始点と延伸終了点間の雰囲気温度を１８０
〜２５０℃保つことにより延伸開始点を固定し、横方向
と縦方向の最終延伸倍率差を０．２〜０．６の範囲に維
持しながら気体圧力により縦方向に２．５〜３．７倍、
横方向に３．０〜４．０倍の倍率で同時二軸延伸を行う
ことを特徴とするポリアミドフィルムのチューブ状二軸
延伸方法が提案されている。
しかし、このような延伸倍率又は延伸温度の制御に基づ
く製造方法によっては、良好なフィルムが得られる製造
条件を必ずしも的確に規定することができなかった。
く製造方法によっては、良好なフィルムが得られる製造
条件を必ずしも的確に規定することができなかった。
ナイロンにはナイロン６、ナイロン６６等の各種のナイ
ロンがあるが、特にナイロン６６は、耐熱性と強度に優
れた樹脂であるため、この樹脂を使用した例えばレトル
ト及びハイレトルト食品用包装基材としてのナイロンフ
ィルムの安定な製造方法が要望されていた。
ロンがあるが、特にナイロン６６は、耐熱性と強度に優
れた樹脂であるため、この樹脂を使用した例えばレトル
ト及びハイレトルト食品用包装基材としてのナイロンフ
ィルムの安定な製造方法が要望されていた。
本発明は、チューブラー法による二軸延伸ナイロンフィ
ルムの中、特に二軸延伸ナイロン６６フィルムについ
て、延伸時の成形状態を安定させることができると共
に、得られるフィルムの厚さ精度を良好にすることがで
きる製造方法を提供することを目的とする。
ルムの中、特に二軸延伸ナイロン６６フィルムについ
て、延伸時の成形状態を安定させることができると共
に、得られるフィルムの厚さ精度を良好にすることがで
きる製造方法を提供することを目的とする。
［課題を解決するための手段］ 本発明者は、チューブラー法による二軸延伸ナイロン６
６フィルムの製造方法において、延伸に関与する各種パ
ラメータを実験により確認した結果、フィルムの移動方
向（ＭＤ）の最大延伸応力をσMD及びフィルムの幅方向
（ＴＤ）の最大延伸応力をσTDをパラメータとしてと
り、これに基づき製造条件を設定することにより、良好
な結果が得られることを見出した。即ち、本発明におい
ては、σMD及びσTDをそれぞれ、 ７００kg／cm2≦σMD≦１５００kg／cm2 ７００kg／cm2≦σTD≦１５００kg／cm2 に設定したことを特徴とする。
６フィルムの製造方法において、延伸に関与する各種パ
ラメータを実験により確認した結果、フィルムの移動方
向（ＭＤ）の最大延伸応力をσMD及びフィルムの幅方向
（ＴＤ）の最大延伸応力をσTDをパラメータとしてと
り、これに基づき製造条件を設定することにより、良好
な結果が得られることを見出した。即ち、本発明におい
ては、σMD及びσTDをそれぞれ、 ７００kg／cm2≦σMD≦１５００kg／cm2 ７００kg／cm2≦σTD≦１５００kg／cm2 に設定したことを特徴とする。
但し、σMDとσTDは、それぞれ下式で表される。
σMD＝（Ｆ×ＢMD）／Ａ Ｆ＝Ｔ／ｒ ここで、Ｆは延伸力（kg）、ＢMDはＭＤ方向の延伸倍
率、Ａは原反フィルムの断面積（cm2）、Ｔはニップロ
ールの回転トルク（kg・cm）、ｒはニップロールの半径
（cm）である。
率、Ａは原反フィルムの断面積（cm2）、Ｔはニップロ
ールの回転トルク（kg・cm）、ｒはニップロールの半径
（cm）である。
σTD＝（ΔＰ×Ｒ）／ｔ ここで、ΔＰはバブル内圧力（kg／cm2）、Ｒはバブル
半径（cm）、ｔはフィルムの厚さ（cm）である。
半径（cm）、ｔはフィルムの厚さ（cm）である。
σMDとσTDが１５００kg／cm2を越える場合には、延伸
途上のバブルの破袋が頻発するため、連続性産ができな
くなる。また、σMDとσTDが７００kg／cm2未満の場合
には、延伸途上のバブルが不安定になるため、フィルム
の厚さ精度が悪く、商品価値を有しない。なお、σMDと
σTDは、いずれも好ましくは、上限を１４００kg／cm2
とし、下限を８００kg／cm2とする。
途上のバブルの破袋が頻発するため、連続性産ができな
くなる。また、σMDとσTDが７００kg／cm2未満の場合
には、延伸途上のバブルが不安定になるため、フィルム
の厚さ精度が悪く、商品価値を有しない。なお、σMDと
σTDは、いずれも好ましくは、上限を１４００kg／cm2
とし、下限を８００kg／cm2とする。
［実施例］ 実施例１ 相対粘度ηｒ３．６のナイロン６６（宇部興産(株)製）
を用い、押出機中で２９０℃の溶融樹脂とし、これを直
径４０mmのスクリューを有する押出機から押し出した
後、水温１５℃の水冷リングで冷却して直径９０mm、厚
さ１２５μｍのチューブ状原反フィルムを作製した。
を用い、押出機中で２９０℃の溶融樹脂とし、これを直
径４０mmのスクリューを有する押出機から押し出した
後、水温１５℃の水冷リングで冷却して直径９０mm、厚
さ１２５μｍのチューブ状原反フィルムを作製した。
次に、第１図に示すように、この原反フィルム１を一対
のニップロール２間に送通した後、中に気体を圧入しな
がら２９０℃のヒータ３で加熱すると共に、延伸開始点
にエアーリング４より風量１５m3／分のエアー５を吹き
付けてバブル６に膨張させ、下流側の一対のニップロー
ル７で引き取ることにより、同時二軸延伸を行った。こ
の延伸倍率は、フィルムの移動方向（ＭＤ）に２．８倍
及びフィルムの幅方向（ＴＤ）に３．２倍であった。
のニップロール２間に送通した後、中に気体を圧入しな
がら２９０℃のヒータ３で加熱すると共に、延伸開始点
にエアーリング４より風量１５m3／分のエアー５を吹き
付けてバブル６に膨張させ、下流側の一対のニップロー
ル７で引き取ることにより、同時二軸延伸を行った。こ
の延伸倍率は、フィルムの移動方向（ＭＤ）に２．８倍
及びフィルムの幅方向（ＴＤ）に３．２倍であった。
この同時二軸延伸の際、バブル６内の圧力、バブル６の
半径、ニップロール２，７の回転数、駆動モータの負
荷、回転トルク等を特定の値に設定して、得られるフィ
ルムの移動方向（ＭＤ）の最大延伸応力σMD及びフィル
ムの幅方向（ＴＤ）の最大延伸応力σTDを調整した。
半径、ニップロール２，７の回転数、駆動モータの負
荷、回転トルク等を特定の値に設定して、得られるフィ
ルムの移動方向（ＭＤ）の最大延伸応力σMD及びフィル
ムの幅方向（ＴＤ）の最大延伸応力σTDを調整した。
本実施例においては、フィルムの移動方向（ＭＤ）の最
大延伸応力σMDは８８０kg／cm2、またフィルムの幅方
向（ＴＤ）の最大延伸応力σTDは９６０kg／cm2であっ
た。なお、これらのσMDとσTDは、下式より算出したも
のである。
大延伸応力σMDは８８０kg／cm2、またフィルムの幅方
向（ＴＤ）の最大延伸応力σTDは９６０kg／cm2であっ
た。なお、これらのσMDとσTDは、下式より算出したも
のである。
σMD＝（Ｆ／ＢMD）／Ａ Ｆ＝Ｔ／ｒ ここで、Ｆは延伸力で１１０kg、ＢMDはＭＤ方向の延伸
倍率で２．８、Ａは原反フィルムの断面積で０．３５cm
2、Ｔは回転トルクで５５０kg・cm、ｒはニップロール
の半径で５cmである。なお、延伸力Ｆは、ニップロール
の駆動に要するモータの負荷を読み取り、これから回転
トルクＴを算出して求めた値である。
倍率で２．８、Ａは原反フィルムの断面積で０．３５cm
2、Ｔは回転トルクで５５０kg・cm、ｒはニップロール
の半径で５cmである。なお、延伸力Ｆは、ニップロール
の駆動に要するモータの負荷を読み取り、これから回転
トルクＴを算出して求めた値である。
σTD＝（ΔＰ×Ｒ）／ｔ ここで、ΔＰはバブル内圧力で９３４×１０-4kg／c
m2、Ｒはバブル半径で１４．４cm、ｔは二軸延伸後のフ
ィルムの厚さで１４．０×１０-4cmである。なお、バブ
ル内圧力ΔＰは、デジタルマノメータを使用して測定し
た値である。
m2、Ｒはバブル半径で１４．４cm、ｔは二軸延伸後のフ
ィルムの厚さで１４．０×１０-4cmである。なお、バブ
ル内圧力ΔＰは、デジタルマノメータを使用して測定し
た値である。
σMD及びσTDをこのように条件設定した本実施例に係る
二軸延伸ナイロン６６フィルムの製造において、２４時
間の連続製造を行ったところ、延伸変形時のバブル６は
横揺れなどがなく、安定であり、また得られた二軸延伸
ナイロン６６フィルム８の厚さのばらつきは±３％と厚
さ精度が非常に良好であった。
二軸延伸ナイロン６６フィルムの製造において、２４時
間の連続製造を行ったところ、延伸変形時のバブル６は
横揺れなどがなく、安定であり、また得られた二軸延伸
ナイロン６６フィルム８の厚さのばらつきは±３％と厚
さ精度が非常に良好であった。
実施例２〜７ 上記実施例１と同様にして、実施例２〜７に係る二軸延
伸ナイロン６６フィルム８の製造を行った。但し、ＭＤ
とＴＤの延伸倍率、エアーリング４の風量、ヒータ３の
設定温度については、下記の表−１に示すように条件を
異ならせた。
伸ナイロン６６フィルム８の製造を行った。但し、ＭＤ
とＴＤの延伸倍率、エアーリング４の風量、ヒータ３の
設定温度については、下記の表−１に示すように条件を
異ならせた。
また、同時二軸延伸の際、各実施例毎に、フィルムの移
動方向（ＭＤ）の最大延伸応力σMDとフィルムの幅方向
（ＴＤ）の最大延伸応力σTDとが略等しい適当な値とな
るように、バブル６内の圧力、バブル６の半径、ニップ
ロール２，７の回転数、駆動モータの負荷、回転トルク
等を特定の値に設定した。
動方向（ＭＤ）の最大延伸応力σMDとフィルムの幅方向
（ＴＤ）の最大延伸応力σTDとが略等しい適当な値とな
るように、バブル６内の圧力、バブル６の半径、ニップ
ロール２，７の回転数、駆動モータの負荷、回転トルク
等を特定の値に設定した。
σMD及びσTDをそれぞれ適当な値に条件設定した各実施
例に係る二軸延伸ナイロン６６フィルム８の製造におい
て、２４時間の連続製造を行い、延伸変形時のバブル６
の安定性を観察、評価し、また得られた二軸延伸ナイロ
ン６６フィルム８の厚さのばらつき、即ち厚さ精度の測
定と評価及び総合評価を行った結果を下記の表−１にま
とめて示す。
例に係る二軸延伸ナイロン６６フィルム８の製造におい
て、２４時間の連続製造を行い、延伸変形時のバブル６
の安定性を観察、評価し、また得られた二軸延伸ナイロ
ン６６フィルム８の厚さのばらつき、即ち厚さ精度の測
定と評価及び総合評価を行った結果を下記の表−１にま
とめて示す。
比較例１〜６ 上記実施例と同様にして、比較例１〜６に係る二軸延伸
ナイロン６６フィルムの製造を行った。但し、ＭＤとＴ
Ｄの延伸倍率、エアーリング４の風量、ヒータ３の設定
温度、冷却水の水温については、下記の表−１に示すよ
うに条件を異ならせた。
ナイロン６６フィルムの製造を行った。但し、ＭＤとＴ
Ｄの延伸倍率、エアーリング４の風量、ヒータ３の設定
温度、冷却水の水温については、下記の表−１に示すよ
うに条件を異ならせた。
また、同時二軸延伸の際、上記実施例と同様に、各比較
例毎に、σMDとσTDとが略等しい適当な値となるよう
に、バブル６内の圧力、バブル６の半径等を特定の値に
設定した。
例毎に、σMDとσTDとが略等しい適当な値となるよう
に、バブル６内の圧力、バブル６の半径等を特定の値に
設定した。
σMD及びσTDをそれぞれ適当な値に条件設定した各比較
例に係る二軸延伸ナイロン６６フィルムの製造におい
て、２４時間の連続製造を行い、延伸変形時のバブルの
安定性を観察、評価し、また得られた二軸延伸ナイロン
６６フィルムの厚さ精度の測定と評価及び総合評価を行
った結果を下記の表−１に併せて示す。
例に係る二軸延伸ナイロン６６フィルムの製造におい
て、２４時間の連続製造を行い、延伸変形時のバブルの
安定性を観察、評価し、また得られた二軸延伸ナイロン
６６フィルムの厚さ精度の測定と評価及び総合評価を行
った結果を下記の表−１に併せて示す。
下記の表で、成形安定性の欄の◎はバブルの折径変動が
±１％以下で、バブルの破袋、不安定現象（上下動、横
揺れ等）が発生しない、○はバブルの折径変動が±３％
以下で、バブルの破袋、不安定現象（上下動、横揺れ
等）が発生しない及び×はバブルの破袋又は不安定現象
（上下動、横揺れ等）が生じるため、連続安定成形が困
難、を示す。また、厚さ精度の欄の○、△及び×は、そ
れぞれ±６％以下、±７〜１０％及び±１１％を越える
ことを示す。総合評価の◎は工業生産に最適、○は工業
生産に適、×は工業生産不可能をそれぞれ示す。
±１％以下で、バブルの破袋、不安定現象（上下動、横
揺れ等）が発生しない、○はバブルの折径変動が±３％
以下で、バブルの破袋、不安定現象（上下動、横揺れ
等）が発生しない及び×はバブルの破袋又は不安定現象
（上下動、横揺れ等）が生じるため、連続安定成形が困
難、を示す。また、厚さ精度の欄の○、△及び×は、そ
れぞれ±６％以下、±７〜１０％及び±１１％を越える
ことを示す。総合評価の◎は工業生産に最適、○は工業
生産に適、×は工業生産不可能をそれぞれ示す。
この表より、実施例１〜７によれば、フィルムの移動方
向（ＭＤ）の最大延伸応力σMD及びフィルムの幅方向
（ＴＤ）の最大延伸応力σTDが、いずれも７００〜１５
００kg／cm2の範囲内にあるため、二軸延伸時における
バブル６の良好な成形安定性と共に、フィルム８の良好
な厚さ精度が得られることがわかる。また、σMDとσTD
をそれぞれ８００〜１４００kg／cm2の範囲内に設定し
た実施例１，３，５，６によれば、成形安定性と厚さ精
度がより良好になる。
向（ＭＤ）の最大延伸応力σMD及びフィルムの幅方向
（ＴＤ）の最大延伸応力σTDが、いずれも７００〜１５
００kg／cm2の範囲内にあるため、二軸延伸時における
バブル６の良好な成形安定性と共に、フィルム８の良好
な厚さ精度が得られることがわかる。また、σMDとσTD
をそれぞれ８００〜１４００kg／cm2の範囲内に設定し
た実施例１，３，５，６によれば、成形安定性と厚さ精
度がより良好になる。
これに対して、比較例１，４，５によれば、σMDとσTD
が７００kg／cm2未満であり、比較例２，３，６によれ
ば、σMDとσTDが１５００kg／cm2を越えているため、
成形安定性と厚さ精度の少なくとも一つが不良であるこ
とがわかる。
が７００kg／cm2未満であり、比較例２，３，６によれ
ば、σMDとσTDが１５００kg／cm2を越えているため、
成形安定性と厚さ精度の少なくとも一つが不良であるこ
とがわかる。
［発明の効果］ 本発明によれば、ナイロン６６フィルムの二軸延伸時に
おける良好な成形安定性が得られるため、連続生産を支
障なく行うことが可能になる。また、得られる二軸延伸
ナイロン６６フィルムの厚さ精度が向上するため、品質
の良好な製品を提供することができる。
おける良好な成形安定性が得られるため、連続生産を支
障なく行うことが可能になる。また、得られる二軸延伸
ナイロン６６フィルムの厚さ精度が向上するため、品質
の良好な製品を提供することができる。
第１図は実施例に係る製造方法で使用する装置の概略図
である。 １…原反フィルム、３…ヒータ、４…エアーリング、６
…バブル、８…二軸延伸ナイロン６６フィルム。
である。 １…原反フィルム、３…ヒータ、４…エアーリング、６
…バブル、８…二軸延伸ナイロン６６フィルム。
Claims (1)
- 【請求項１】チューブラー法による二軸延伸ナイロン６
６フィルムの製造方法において、 フィルムの移動方向（ＭＤ）の最大延伸応力をσMD、フ
ィルムの幅方向（ＴＤ）の最大延伸応力をσTDとしたと
き、σMD及びσTDをそれぞれ ７００kg／cm2≦σMD≦１５００kg／cm2 ７００kg／cm2≦σTD≦１５００kg／cm2 に設定したことを特徴とする二軸延伸ナイロン６６フィ
ルム。 但し、前記σMDとσTDは、それぞれ下式で表される。 σMD＝（Ｆ×ＢMD）／Ａ Ｆ＝Ｔ／ｒ ここで、Ｆは延伸力（kg）、ＢMDはＭＤ方向の延伸倍
率、Ａは原反フィルムの断面積（cm2）、Ｔはニップロ
ールの回転トルク（kg・cm）、ｒはニップロールの半径
（cm）である。 σTD＝（ΔＰ×Ｒ）／ｔ ここで、ΔＰはバブル内圧力（kg／cm2）、Ｒはバブル
半径（cm）、ｔはフィルムの厚さ（cm）である。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26756489A JPH0637078B2 (ja) | 1989-10-13 | 1989-10-13 | 二軸延伸ナイロン６６フィルムの製造方法 |
| EP90104444A EP0386759B1 (en) | 1989-03-10 | 1990-03-08 | Process for producing biaxially oriented nylon film |
| DE69021607T DE69021607T2 (de) | 1989-03-10 | 1990-03-08 | Verfahren zum Herstellen von biaxial orientierten Nylon-Folien. |
| AU51214/90A AU622777B2 (en) | 1989-03-10 | 1990-03-09 | Process for producing biaxially oriented nylon film |
| US07/492,884 US5094799A (en) | 1989-03-10 | 1990-03-09 | Process for producing biaxially oriented nylon film |
| KR1019900003201A KR0154330B1 (ko) | 1989-03-10 | 1990-03-10 | 2축 연신 나일론계 필름의 제조방법 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26756489A JPH0637078B2 (ja) | 1989-10-13 | 1989-10-13 | 二軸延伸ナイロン６６フィルムの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03128225A JPH03128225A (ja) | 1991-05-31 |
| JPH0637078B2 true JPH0637078B2 (ja) | 1994-05-18 |
Family
ID=17446556
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26756489A Expired - Fee Related JPH0637078B2 (ja) | 1989-03-10 | 1989-10-13 | 二軸延伸ナイロン６６フィルムの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0637078B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05192995A (ja) * | 1992-01-23 | 1993-08-03 | Idemitsu Petrochem Co Ltd | Ｎｙ６／ＭＸＤ６／Ｎｙ６系二軸延伸多層フィルムの製造方法 |
| JP2868193B2 (ja) * | 1992-01-23 | 1999-03-10 | 出光石油化学 株式会社 | 二軸延伸Ｎｙ６、ＭＸＤ６ブレンド系フィルムの製造方法 |
| EP3235859B1 (en) * | 2014-12-17 | 2020-11-18 | Unitika, Ltd. | Polyamide film and method for producing same |
-
1989
- 1989-10-13 JP JP26756489A patent/JPH0637078B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH03128225A (ja) | 1991-05-31 |
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