JPH05190214A - 圧着端子 - Google Patents
圧着端子Info
- Publication number
- JPH05190214A JPH05190214A JP2330692A JP2330692A JPH05190214A JP H05190214 A JPH05190214 A JP H05190214A JP 2330692 A JP2330692 A JP 2330692A JP 2330692 A JP2330692 A JP 2330692A JP H05190214 A JPH05190214 A JP H05190214A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- conductor
- crimping
- crimp terminal
- crimp
- wire
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 中心素線がその外周の素線より強度が大きく
設定された導体を有し、その導体が断面略円形に圧縮さ
れた電線の破断荷重を低下させないで導体保持力が向上
した圧着端子を提供すること。 【構成】 圧着端子２の圧着片４の端部外側に、圧着片
４の端面６に対して７０度以上のテーパ面８を形成す
る。このテーパ面８により圧着片４の端部近傍が塑性変
形しやすくなり、電線２０の導体２２の保持強度が増大
する。
設定された導体を有し、その導体が断面略円形に圧縮さ
れた電線の破断荷重を低下させないで導体保持力が向上
した圧着端子を提供すること。 【構成】 圧着端子２の圧着片４の端部外側に、圧着片
４の端面６に対して７０度以上のテーパ面８を形成す
る。このテーパ面８により圧着片４の端部近傍が塑性変
形しやすくなり、電線２０の導体２２の保持強度が増大
する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、圧着端子、特に導体の
中心素線がその外周の素線より強度が大きく設定され、
導体が断面略円形に圧縮された電線との圧着接続に好適
な圧着端子に関する。
中心素線がその外周の素線より強度が大きく設定され、
導体が断面略円形に圧縮された電線との圧着接続に好適
な圧着端子に関する。
【０００２】
【従来の技術】端部の被覆をストリップした電線と圧着
接続する圧着端子が、従来から広い分野にわたって使用
されている。図５は圧着端子の一例を示す斜視図であ
り、図５はいわゆるＦクリンプ形状に圧着した圧着端子
３０の導体圧着部３２の断面を示す図である。圧着接続
には、電気用軟銅製の素線４２を有する電線４０が好適
とされている。これは、素線４２の塑性変形により、圧
着後の素線４２間の間隙を排除して電気的接続の信頼性
を上げるためである。また、圧着形状は、図６に示すよ
うに圧着高さＣＨと圧着幅ＣＷとの比（以下圧着比とい
う）が略１：２になることが望ましいとされている。こ
れは、素線４２間、及び素線４２と圧着片３２との密着
性を上げることにより、電気的及び機械的接続の信頼性
を上げるためである。更に、圧着片３２の端部には図７
に示すように端面３６とのなす角θ１が約６０度のテー
パ部３８を形成し、圧着片３２がクリンパ５０の圧着面
５２に沿ってスムーズに摺動することを図っている。
接続する圧着端子が、従来から広い分野にわたって使用
されている。図５は圧着端子の一例を示す斜視図であ
り、図５はいわゆるＦクリンプ形状に圧着した圧着端子
３０の導体圧着部３２の断面を示す図である。圧着接続
には、電気用軟銅製の素線４２を有する電線４０が好適
とされている。これは、素線４２の塑性変形により、圧
着後の素線４２間の間隙を排除して電気的接続の信頼性
を上げるためである。また、圧着形状は、図６に示すよ
うに圧着高さＣＨと圧着幅ＣＷとの比（以下圧着比とい
う）が略１：２になることが望ましいとされている。こ
れは、素線４２間、及び素線４２と圧着片３２との密着
性を上げることにより、電気的及び機械的接続の信頼性
を上げるためである。更に、圧着片３２の端部には図７
に示すように端面３６とのなす角θ１が約６０度のテー
パ部３８を形成し、圧着片３２がクリンパ５０の圧着面
５２に沿ってスムーズに摺動することを図っている。
【０００３】ところで、自動車産業の分野においては、
近年の電装品の高度化、複雑化に伴い、この電装品間を
相互接続する電線（又はワイヤハーネス）の総重量及び
占有空間が大きくなり、無視できなくなってきた。この
ため、電線を細径化することにより、電線の軽量化が進
みつつある。ところが、通常、電線（又はワイヤハーネ
ス）は乱暴に扱われ、且つ使用中に振動、衝撃が反復的
に加えられるので、従来の電気用軟銅製の素線を有する
電線では素線の破断が生じるおそれがある。そこで、図
１に示される電線２０が提案されている（特開平１−２
２５００６号公報）。この電線２０は、導体２２が中心
素線２４及び外周素線２６からなり、中心素線２４とし
てステンレス鋼等の高硬度、高強度の単線又は撚り線を
用いている。また、中心素線２４の周囲には電気用軟銅
等の低硬度の単線又は撚り線からなる外周素線２６が同
心円状に撚り合わされ、導体２２の外周が断面円形に圧
縮されている。この構成により、例えば破断荷重１０ｋ
ｇｆを確保するために、従来の電線では約０．７ｍｍの
導体外径が必要であったのに対し、約０．５ｍｍの導体
外径で十分となり、電線の細径化が達成できる。
近年の電装品の高度化、複雑化に伴い、この電装品間を
相互接続する電線（又はワイヤハーネス）の総重量及び
占有空間が大きくなり、無視できなくなってきた。この
ため、電線を細径化することにより、電線の軽量化が進
みつつある。ところが、通常、電線（又はワイヤハーネ
ス）は乱暴に扱われ、且つ使用中に振動、衝撃が反復的
に加えられるので、従来の電気用軟銅製の素線を有する
電線では素線の破断が生じるおそれがある。そこで、図
１に示される電線２０が提案されている（特開平１−２
２５００６号公報）。この電線２０は、導体２２が中心
素線２４及び外周素線２６からなり、中心素線２４とし
てステンレス鋼等の高硬度、高強度の単線又は撚り線を
用いている。また、中心素線２４の周囲には電気用軟銅
等の低硬度の単線又は撚り線からなる外周素線２６が同
心円状に撚り合わされ、導体２２の外周が断面円形に圧
縮されている。この構成により、例えば破断荷重１０ｋ
ｇｆを確保するために、従来の電線では約０．７ｍｍの
導体外径が必要であったのに対し、約０．５ｍｍの導体
外径で十分となり、電線の細径化が達成できる。
【０００４】しかしながら、この改良された電線２０を
従来望ましいとされていた圧着比１：２で圧着すると、
素線２４、２６が横方向に広がった状態で圧着され、所
定の破断荷重が得られないという問題がある。そこで、
圧着比を１：１に近い値に設定すれば、素線が横方向に
広がらず、所定の破断荷重が得られる。
従来望ましいとされていた圧着比１：２で圧着すると、
素線２４、２６が横方向に広がった状態で圧着され、所
定の破断荷重が得られないという問題がある。そこで、
圧着比を１：１に近い値に設定すれば、素線が横方向に
広がらず、所定の破断荷重が得られる。
【０００５】ところが、圧着比を１：１に近い値に圧着
することは圧着幅ＣＷが相対的に小さくなることにほか
ならない。端面３６とのなす角が６０度のテーパ面３８
を有する従来の圧着端子３０の圧着片３２は端面３６近
傍の板厚が十分厚いため、圧着幅ＣＷが小さい場合に端
面３６近傍が塑性変形しにくい。このため、図８に示す
ように両圧着片３０、３０の端部が相互に当接している
だけで、電線の導体２２を十分に保持しないという問題
がある。
することは圧着幅ＣＷが相対的に小さくなることにほか
ならない。端面３６とのなす角が６０度のテーパ面３８
を有する従来の圧着端子３０の圧着片３２は端面３６近
傍の板厚が十分厚いため、圧着幅ＣＷが小さい場合に端
面３６近傍が塑性変形しにくい。このため、図８に示す
ように両圧着片３０、３０の端部が相互に当接している
だけで、電線の導体２２を十分に保持しないという問題
がある。
【０００６】従って、本発明は、上記問題点を解決する
圧着端子、即ち電線の破断荷重を確保すると共に電線導
体保持力が高い圧着端子を提供することを目的とする。
圧着端子、即ち電線の破断荷重を確保すると共に電線導
体保持力が高い圧着端子を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題解決のための手段】本発明は、導体の中心素線が
その外周の素線より強度が大きく設定され、前記導体が
断面略円形に圧縮された電線と圧着接続する圧着端子に
おいて、前記導体と接続する圧着片の端部外側に該圧着
片の端面とのなす角が７０度以上のテーパ面を形成した
ことを特徴とする。
その外周の素線より強度が大きく設定され、前記導体が
断面略円形に圧縮された電線と圧着接続する圧着端子に
おいて、前記導体と接続する圧着片の端部外側に該圧着
片の端面とのなす角が７０度以上のテーパ面を形成した
ことを特徴とする。
【０００８】
【作用】圧着片の端部外側に該圧着片の端面とのなす角
が７０度以上のテーパ面を形成したので、圧着片の端面
近傍が塑性変形しやすい。このため、圧着後において電
線の導体の保持強度が大きい。また、圧着比が１：１に
近い良好な圧着接続が従来のクリンパを用いて実現でき
る。
が７０度以上のテーパ面を形成したので、圧着片の端面
近傍が塑性変形しやすい。このため、圧着後において電
線の導体の保持強度が大きい。また、圧着比が１：１に
近い良好な圧着接続が従来のクリンパを用いて実現でき
る。
【０００９】
【実施例】以下、本発明の圧着端子の好適実施例を図面
を参照しながら説明する。図１は、本発明の圧着端子の
一実施例を示す断面図である。圧着端子２の導体圧着片
４、４の端部外側には、端面６とのなす角θが従来の圧
着端子に比べ急峻である例えば７５度のテーパ面８が形
成されている。このテーパ面８の始点は、導体圧着片４
の内面１０からの距離Ｄが板厚Ｔの略１／２になる点で
ある。この始点が内面１０側に寄り過ぎると電線２０の
外周素線２６を抱え込んで保持する力が低下し、また、
外面１２側に寄り過ぎると端面６近傍の板厚が厚くなり
塑性変形しにくくなる。テーパ面８は、圧着端子２を成
形するスタンピングの工程内のスエッジ加工で形成して
もよいし、あるいは切削加工で形成してもよい。
を参照しながら説明する。図１は、本発明の圧着端子の
一実施例を示す断面図である。圧着端子２の導体圧着片
４、４の端部外側には、端面６とのなす角θが従来の圧
着端子に比べ急峻である例えば７５度のテーパ面８が形
成されている。このテーパ面８の始点は、導体圧着片４
の内面１０からの距離Ｄが板厚Ｔの略１／２になる点で
ある。この始点が内面１０側に寄り過ぎると電線２０の
外周素線２６を抱え込んで保持する力が低下し、また、
外面１２側に寄り過ぎると端面６近傍の板厚が厚くなり
塑性変形しにくくなる。テーパ面８は、圧着端子２を成
形するスタンピングの工程内のスエッジ加工で形成して
もよいし、あるいは切削加工で形成してもよい。
【００１０】図２は、図１の圧着端子２に電線２０の導
体２２を圧着した状態を示す断面図である。尚、圧着比
は約１：１．３３に設定してある。圧着端子２の圧着の
際には、従来のクリンパに形状変更を加えることなくそ
のまま使用できる。本発明の一実施例の圧着端子２と、
端面６とテーパ面８とのなす角θ１が６０度の従来例の
圧着端子とを比較すると、導体圧着片４の端面６近傍を
座屈させるために必要な力は半減する。例えば、圧着端
子の板厚Ｔが０．２５ｍｍ、圧着片４の内面１０からテ
ーパ面８の始点までの距離Ｄが０．１２ｍｍの場合、従
来例の圧着端子は約１１０ｋｇｆであるのに対し、本発
明の圧着端子２は約６０ｋｇｆである。これは、図３に
示すように、破線で示される従来例の圧着端子（θ１が
６０度）の場合には端面６からテーパ面８の終点までの
距離Ｌ１が０．２２５ｍｍであるのに対し、本発明の圧
着端子（θが７５度）の場合にはＬが０．４８５ｍｍで
あり、座屈可能域が２倍以上になっているためである。
また、図２と図８とを比較すると、図２の圧着片４の方
が明らかに導体２２に食い込んでいる。このため、導体
２２の保持強度が著しく向上する。尚、実験の結果、端
面６とテーパ面８とのなす角θを７０度に設定した場合
にも、導体２２の保持強度が向上することが確認されて
いる。また、θが７５度を超えると更に座屈可能域が増
大し、圧着片４の端面６近傍が塑性変形しやすくなるこ
とが理解できよう。
体２２を圧着した状態を示す断面図である。尚、圧着比
は約１：１．３３に設定してある。圧着端子２の圧着の
際には、従来のクリンパに形状変更を加えることなくそ
のまま使用できる。本発明の一実施例の圧着端子２と、
端面６とテーパ面８とのなす角θ１が６０度の従来例の
圧着端子とを比較すると、導体圧着片４の端面６近傍を
座屈させるために必要な力は半減する。例えば、圧着端
子の板厚Ｔが０．２５ｍｍ、圧着片４の内面１０からテ
ーパ面８の始点までの距離Ｄが０．１２ｍｍの場合、従
来例の圧着端子は約１１０ｋｇｆであるのに対し、本発
明の圧着端子２は約６０ｋｇｆである。これは、図３に
示すように、破線で示される従来例の圧着端子（θ１が
６０度）の場合には端面６からテーパ面８の終点までの
距離Ｌ１が０．２２５ｍｍであるのに対し、本発明の圧
着端子（θが７５度）の場合にはＬが０．４８５ｍｍで
あり、座屈可能域が２倍以上になっているためである。
また、図２と図８とを比較すると、図２の圧着片４の方
が明らかに導体２２に食い込んでいる。このため、導体
２２の保持強度が著しく向上する。尚、実験の結果、端
面６とテーパ面８とのなす角θを７０度に設定した場合
にも、導体２２の保持強度が向上することが確認されて
いる。また、θが７５度を超えると更に座屈可能域が増
大し、圧着片４の端面６近傍が塑性変形しやすくなるこ
とが理解できよう。
【００１１】以上、本発明の圧着端子の一実施例を説明
したが、本発明は上記実施例に限定することなく、必要
に応じて変形、変更が可能である。例えば、テーパ面８
は平面ではなく、図４に示すように曲面８’であっても
よい。
したが、本発明は上記実施例に限定することなく、必要
に応じて変形、変更が可能である。例えば、テーパ面８
は平面ではなく、図４に示すように曲面８’であっても
よい。
【００１２】
【発明の効果】本発明によれば、導体の中心素線がその
外周の素線より強度が大きく設定され、導体が断面略円
形に圧縮された電線の破断強度を低下させないで導体の
保持力が著しく向上した圧着端子が実現できる。また、
良好な圧着接続を得るために、特別なクリンパを用意す
る必要がなく、従来のクリンパをそのまま使用できる。
外周の素線より強度が大きく設定され、導体が断面略円
形に圧縮された電線の破断強度を低下させないで導体の
保持力が著しく向上した圧着端子が実現できる。また、
良好な圧着接続を得るために、特別なクリンパを用意す
る必要がなく、従来のクリンパをそのまま使用できる。
【図１】電線と本発明の圧着端子の一実施例を示す断面
図である。
図である。
【図２】図１の圧着端子に電線を圧着した状態を示す断
面図である。
面図である。
【図３】圧着片の端部の拡大図である。
【図４】本発明の圧着端子の変形例を示す断面図であ
る。
る。
【図５】従来例の圧着端子を示す斜視図である。
【図６】図５の圧着端子の圧着後の導体接続部を示す断
面図である。
面図である。
【図７】図５の圧着端子の圧着前の導体接続部を示す断
面図である。
面図である。
【図８】図５の圧着端子に図１の電線の導体を圧着した
状態を示す断面図である。
状態を示す断面図である。
２ 圧着端子 ４ 圧着片 ６ 端面 ８、８’ テーパ面 ２０ 電線 ２２ 導体 ２４ 中心素線 ２６ 外周素線
Claims (1)
- 【請求項１】 導体の中心素線がその外周の素線より強
度が大きく設定され、前記導体外周が断面略円形に圧縮
された電線と圧着接続する圧着端子において、 前記導
体と接続する圧着片の端部外側に該圧着片の端面とのな
す角が７０度以上のテーパ面を形成したことを特徴とす
る圧着端子。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2330692A JPH05190214A (ja) | 1992-01-14 | 1992-01-14 | 圧着端子 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2330692A JPH05190214A (ja) | 1992-01-14 | 1992-01-14 | 圧着端子 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05190214A true JPH05190214A (ja) | 1993-07-30 |
Family
ID=12106921
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2330692A Pending JPH05190214A (ja) | 1992-01-14 | 1992-01-14 | 圧着端子 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05190214A (ja) |
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006049117A (ja) * | 2004-08-05 | 2006-02-16 | Auto Network Gijutsu Kenkyusho:Kk | 端子付電線及びその製造方法 |
| DE102008004680A1 (de) | 2007-01-18 | 2008-07-31 | Yazaki Corp. | Metall-Anschlussstück |
| JP2009152055A (ja) * | 2007-12-20 | 2009-07-09 | Yazaki Corp | 圧着端子、および、圧着端子のアルミニウム電線に対する圧着構造 |
| JP2009245698A (ja) * | 2008-03-31 | 2009-10-22 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 圧着端子 |
| JP2010192134A (ja) * | 2009-02-16 | 2010-09-02 | Fujikura Ltd | 圧着端子の端子構造およびハーネス |
| JP2012221831A (ja) * | 2011-04-12 | 2012-11-12 | Auto Network Gijutsu Kenkyusho:Kk | ワイヤハーネス |
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| JP5369249B1 (ja) * | 2013-08-06 | 2013-12-18 | 日新製鋼株式会社 | 圧着端子および圧着端子付き電線 |
| JP2014199721A (ja) * | 2013-03-29 | 2014-10-23 | 日本碍子株式会社 | 圧着端子，圧着体及び圧着体の製造方法。 |
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| JP2017168297A (ja) * | 2016-03-16 | 2017-09-21 | 矢崎総業株式会社 | 圧着端子および圧着端子の製造方法 |
| JP2021015761A (ja) * | 2019-07-16 | 2021-02-12 | 矢崎総業株式会社 | 圧着端子 |
-
1992
- 1992-01-14 JP JP2330692A patent/JPH05190214A/ja active Pending
Cited By (20)
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| DE102008004680A1 (de) | 2007-01-18 | 2008-07-31 | Yazaki Corp. | Metall-Anschlussstück |
| JP2008177028A (ja) * | 2007-01-18 | 2008-07-31 | Yazaki Corp | 端子金具 |
| US7438609B2 (en) * | 2007-01-18 | 2008-10-21 | Yazaki Corporation | Metal terminal |
| JP2009152055A (ja) * | 2007-12-20 | 2009-07-09 | Yazaki Corp | 圧着端子、および、圧着端子のアルミニウム電線に対する圧着構造 |
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| US9257757B2 (en) | 2013-03-29 | 2016-02-09 | Ngk Insulators, Ltd. | Crimp terminal, crimp body, and method for manufacturing crimp body |
| JP5369249B1 (ja) * | 2013-08-06 | 2013-12-18 | 日新製鋼株式会社 | 圧着端子および圧着端子付き電線 |
| WO2015019462A1 (ja) | 2013-08-06 | 2015-02-12 | 日新製鋼株式会社 | 圧着端子および圧着端子付き電線 |
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| KR20160031561A (ko) | 2013-08-06 | 2016-03-22 | 닛신 세이코 가부시키가이샤 | 압착단자 및 압착단자 부가 전선 |
| CN105493350A (zh) * | 2013-08-06 | 2016-04-13 | 日新制钢株式会社 | 压接端子及带压接端子电线 |
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