JPH05186853A - シャドウマスク用アンバ−合金 - Google Patents
シャドウマスク用アンバ−合金Info
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- JPH05186853A JPH05186853A JP227592A JP227592A JPH05186853A JP H05186853 A JPH05186853 A JP H05186853A JP 227592 A JP227592 A JP 227592A JP 227592 A JP227592 A JP 227592A JP H05186853 A JPH05186853 A JP H05186853A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】本発明は熱膨張の小さいシャドウマスク用アン
バ−合金を提供する。 【構成】Ｎｉ３５．３〜３６．３％、Ｎｂ０．０２〜
０．２％含有し、Ｃ≦０．００８％，Ｓｉ≦０．１％、
Ｍｎ≦０．２％，Ａｌ≦０．０３％であって、残部がＦ
ｅであり、且つ、Ｎｂ，Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ及びＡｌが次
式： Ｋ＝３０（％Ｃ）＋３．０（％Ｓｉ）＋１．２（％Ｍ
ｎ）＋３．０（％Ａｌ）−２．０（％Ｎｂ）≦０．４０ を満足する範囲で存在することを特徴とするシャドウマ
スク用アンバ−合金、及び、更に、上記の合金の一部を
Ｂ０．０００５〜０．００４％で置き換えたシャドウマ
スク用アンバ−合金である。
バ−合金を提供する。 【構成】Ｎｉ３５．３〜３６．３％、Ｎｂ０．０２〜
０．２％含有し、Ｃ≦０．００８％，Ｓｉ≦０．１％、
Ｍｎ≦０．２％，Ａｌ≦０．０３％であって、残部がＦ
ｅであり、且つ、Ｎｂ，Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ及びＡｌが次
式： Ｋ＝３０（％Ｃ）＋３．０（％Ｓｉ）＋１．２（％Ｍ
ｎ）＋３．０（％Ａｌ）−２．０（％Ｎｂ）≦０．４０ を満足する範囲で存在することを特徴とするシャドウマ
スク用アンバ−合金、及び、更に、上記の合金の一部を
Ｂ０．０００５〜０．００４％で置き換えたシャドウマ
スク用アンバ−合金である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、シャドウマスク用アン
バ−合金に関し、さらに詳しくは、シャドウマスクの使
用温度における熱膨張率が小さいアンバ−合金に関す
る。
バ−合金に関し、さらに詳しくは、シャドウマスクの使
用温度における熱膨張率が小さいアンバ−合金に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】アンバ−合金は熱膨張係数が小さいＦｅ
−Ｎｉ鋼の一種であり、従来よりメ−トル標準器、測量
用テ−プ、時計の補正振子、バイメタルその他膨張の調
節用、或はＬＮＧのタンカ−の内張り等に使用され、そ
の熱膨張係数は３０〜７０℃で１．３〜２．０×１０~6
／℃である。
−Ｎｉ鋼の一種であり、従来よりメ−トル標準器、測量
用テ−プ、時計の補正振子、バイメタルその他膨張の調
節用、或はＬＮＧのタンカ−の内張り等に使用され、そ
の熱膨張係数は３０〜７０℃で１．３〜２．０×１０~6
／℃である。
【０００３】一方、シャドウマスクはカラ−受像管螢光
面の直前に配置され、電子銃より発した電子ビ−ムがあ
たり、発熱し、熱膨張を生ずる。シャドウマスクが、温
度の上昇にともなって膨張し、シャドウマスク孔の形
状、寸法の変化を生じると、所定の電子ビ−ムが所定の
蛍光面に当たらなくなり、色ずれを生じ、画像が不鮮明
となる。このため、シャドウマスクには熱膨張が小いア
ンバ−合金が多く使用される様になっている。しかし、
従来のアンバ−合金の熱膨張係数では不充分であるため
より低い熱膨張のものが望まれるわけであり、この様な
観点より、さらに熱膨張の小さいものを得るため種々の
検討がなされている。
面の直前に配置され、電子銃より発した電子ビ−ムがあ
たり、発熱し、熱膨張を生ずる。シャドウマスクが、温
度の上昇にともなって膨張し、シャドウマスク孔の形
状、寸法の変化を生じると、所定の電子ビ−ムが所定の
蛍光面に当たらなくなり、色ずれを生じ、画像が不鮮明
となる。このため、シャドウマスクには熱膨張が小いア
ンバ−合金が多く使用される様になっている。しかし、
従来のアンバ−合金の熱膨張係数では不充分であるため
より低い熱膨張のものが望まれるわけであり、この様な
観点より、さらに熱膨張の小さいものを得るため種々の
検討がなされている。
【０００４】例えば、特開昭６２−２９０８４６では、
Ｎｉを３４〜３７％とし、Ｍｎを０．４％以下、Ｓｉを
０．１％以下ならびにＡｌ，Ｍｇ，Ｔｉ，Ｃａ，Ｃ，Ｚ
ｒを合計で０．０５％以下とすることにより、より低熱
膨張のアンバ−合金を得ることができると記載され、３
０〜７０℃の温度範囲で熱膨張係数１．０〜１．２×１
０~6／℃を得ており、従来の一般のアンバ−合金の１．
２〜１．９×１０~6／℃より、小さい熱膨張を有するア
ンバ−合金が得られることを開示している。
Ｎｉを３４〜３７％とし、Ｍｎを０．４％以下、Ｓｉを
０．１％以下ならびにＡｌ，Ｍｇ，Ｔｉ，Ｃａ，Ｃ，Ｚ
ｒを合計で０．０５％以下とすることにより、より低熱
膨張のアンバ−合金を得ることができると記載され、３
０〜７０℃の温度範囲で熱膨張係数１．０〜１．２×１
０~6／℃を得ており、従来の一般のアンバ−合金の１．
２〜１．９×１０~6／℃より、小さい熱膨張を有するア
ンバ−合金が得られることを開示している。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】テレビやディスプレイ
に用いられるシャドウマスクは電子ビ−ムがあたること
により発熱し、熱膨張するが、その熱膨張は極めて小さ
い方が良い。小さければ小さいほど色ずれを生ずること
なく、かつ大きな画面でも安定した画質が得られる。特
に最近のテレビ、ディスプレイの大型化は著しいものが
あり、電子ビ−ムがあたることによる発熱、熱膨張は問
題となっている。電子ビ−ムによる発熱は、シャドウマ
スク全体の平均温度としては、５０〜１００℃に上昇す
るが、局所的には１５０〜２００℃にもなるといわれて
いる。この様な局所的高温化は、局所的な孔変形をひき
おこし、局所的な色ずれを生ずることが知られている。
に用いられるシャドウマスクは電子ビ−ムがあたること
により発熱し、熱膨張するが、その熱膨張は極めて小さ
い方が良い。小さければ小さいほど色ずれを生ずること
なく、かつ大きな画面でも安定した画質が得られる。特
に最近のテレビ、ディスプレイの大型化は著しいものが
あり、電子ビ−ムがあたることによる発熱、熱膨張は問
題となっている。電子ビ−ムによる発熱は、シャドウマ
スク全体の平均温度としては、５０〜１００℃に上昇す
るが、局所的には１５０〜２００℃にもなるといわれて
いる。この様な局所的高温化は、局所的な孔変形をひき
おこし、局所的な色ずれを生ずることが知られている。
【０００６】特開昭６２−２９０８４６に開示されるア
ンバ−合金の熱膨張は３０〜７０℃まででは、確かにこ
れまでの一般のアンバ−合金のそれより小さいが、３０
〜１５０度までの熱膨張は逆に大きくなることが開示さ
れている。上記に示したように、シャドウマスクは局所
的には１５０〜２００℃になることを考えるとき、特開
昭６２−２９０８４６に開示されるアンバ−合金では、
シャドウマスク用としては未だ十分なものとは言い難
い。したがって、３０〜７０℃、及び３０〜１５０℃の
いずれの温度範囲でも、従来のアンバ−合金よりも、さ
らに低い熱膨張を有するシャドウマスク用アンバ−合金
が必要となるわけである。
ンバ−合金の熱膨張は３０〜７０℃まででは、確かにこ
れまでの一般のアンバ−合金のそれより小さいが、３０
〜１５０度までの熱膨張は逆に大きくなることが開示さ
れている。上記に示したように、シャドウマスクは局所
的には１５０〜２００℃になることを考えるとき、特開
昭６２−２９０８４６に開示されるアンバ−合金では、
シャドウマスク用としては未だ十分なものとは言い難
い。したがって、３０〜７０℃、及び３０〜１５０℃の
いずれの温度範囲でも、従来のアンバ−合金よりも、さ
らに低い熱膨張を有するシャドウマスク用アンバ−合金
が必要となるわけである。
【０００７】本発明者はこのような課題を解決すべく種
々検討した結果、本発明を完成したもので、本発明の目
的は熱膨張係数の小さいシャドウマスク用合金を提供す
るものである。
々検討した結果、本発明を完成したもので、本発明の目
的は熱膨張係数の小さいシャドウマスク用合金を提供す
るものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本願発明の要旨は、Ｎｉ
３５．３〜３６．３％、Ｎｂ０．０２〜０．２％含有
し、Ｃ≦０．００８％，Ｓｉ≦０．１％、Ｍｎ≦０．２
％，Ａｌ≦０．０３％であって、残部がＦｅであり、且
つ、Ｎｂ，Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ及びＡｌが次式： Ｋ＝３０（％Ｃ）＋３．０（％Ｓｉ）＋１．２（％Ｍ
ｎ）＋３．０（％Ａｌ）−２．０（％Ｎｂ）≦０．４０ を満足する範囲で存在することを特徴とするシャドウマ
スク用アンバ−合金であり、また、Ｎｉ３５．３〜３
６．３％、Ｎｂ０．０２〜０．２％、Ｂ０．０００５〜
０．００４％を含有し、Ｃ≦０．００８％，Ｓｉ≦０．
１％、Ｍｎ≦０．２％，Ａｌ≦０．０３％であって、残
部がＦｅであり、且つ、Ｎｂ，Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ及びＡｌ
が次式： Ｋ＝３０（％Ｃ）＋３．０（％Ｓｉ）＋１．２（％Ｍ
ｎ）＋３．０（％Ａｌ）−２．０（％Ｎｂ）≦０．４０ を満足する範囲で存在することを特徴とするシャドウマ
スク用アンバ−合金である。即ち、本発明においては上
記の構成要件を具備することによって、３０〜７０℃の
温度範囲における熱膨張係数を１．０×１０~6/℃以下
とすることが出来る。
３５．３〜３６．３％、Ｎｂ０．０２〜０．２％含有
し、Ｃ≦０．００８％，Ｓｉ≦０．１％、Ｍｎ≦０．２
％，Ａｌ≦０．０３％であって、残部がＦｅであり、且
つ、Ｎｂ，Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ及びＡｌが次式： Ｋ＝３０（％Ｃ）＋３．０（％Ｓｉ）＋１．２（％Ｍ
ｎ）＋３．０（％Ａｌ）−２．０（％Ｎｂ）≦０．４０ を満足する範囲で存在することを特徴とするシャドウマ
スク用アンバ−合金であり、また、Ｎｉ３５．３〜３
６．３％、Ｎｂ０．０２〜０．２％、Ｂ０．０００５〜
０．００４％を含有し、Ｃ≦０．００８％，Ｓｉ≦０．
１％、Ｍｎ≦０．２％，Ａｌ≦０．０３％であって、残
部がＦｅであり、且つ、Ｎｂ，Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ及びＡｌ
が次式： Ｋ＝３０（％Ｃ）＋３．０（％Ｓｉ）＋１．２（％Ｍ
ｎ）＋３．０（％Ａｌ）−２．０（％Ｎｂ）≦０．４０ を満足する範囲で存在することを特徴とするシャドウマ
スク用アンバ−合金である。即ち、本発明においては上
記の構成要件を具備することによって、３０〜７０℃の
温度範囲における熱膨張係数を１．０×１０~6/℃以下
とすることが出来る。
【０００９】次に本発明のアンバ−合金を構成する各元
素の含有量と合金の熱膨張の及ぼす影響について説明す
ると次のとおりである。
素の含有量と合金の熱膨張の及ぼす影響について説明す
ると次のとおりである。
【００１０】Ｎｉ：室温近辺の温度範囲でＦｅ−Ｎｉ合
金ではＮｉ添加量の増加につれ、熱膨張係数が小さくな
り、３６％近辺で最小となり、さらにＮｉ添加量が増加
するにつれ、熱膨張係数が大きくなることが知られてい
る。３６％Ｎｉ近辺で熱膨張係数とＮｉ添加量の関係に
ついて詳細に実験をしてみると、３０〜７０℃ではＮｉ
３５．５％で、３０〜１５０℃では３６．０％近辺で熱
膨張係数が最小となることがわかった。これらのことよ
り、シャドウマスクで問題となる温度範囲ではＮｉ３
５．３〜３６．３％が最も望ましい。
金ではＮｉ添加量の増加につれ、熱膨張係数が小さくな
り、３６％近辺で最小となり、さらにＮｉ添加量が増加
するにつれ、熱膨張係数が大きくなることが知られてい
る。３６％Ｎｉ近辺で熱膨張係数とＮｉ添加量の関係に
ついて詳細に実験をしてみると、３０〜７０℃ではＮｉ
３５．５％で、３０〜１５０℃では３６．０％近辺で熱
膨張係数が最小となることがわかった。これらのことよ
り、シャドウマスクで問題となる温度範囲ではＮｉ３
５．３〜３６．３％が最も望ましい。
【００１１】Ｎｂ：Ｎｂは本発明合金では不可避の元素
であり、Ｎｂ以外のＣ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ａｌ等の各種元素
は微量の含有により、熱膨張係数が大きくなるが、Ｎｂ
は唯一熱膨張係数を低下させる作用がある。特に３０〜
７０℃の熱膨張係数の低下よりも、３０〜１５０℃の範
囲で大きな効果がある。本元素の添加により熱膨張係数
は次第に低下し３０〜７０℃の熱膨張係数はＮｂ０．１
％で最小となり、３０〜１５０℃の熱膨張係数はＮｂ
０．１５％で最小となる。これらの添加量より多くなる
と、他の元素と同様、添加量が増すにつれ、熱膨張係数
が増大する。したがって、Ｎｂ０．０２〜０．２％が最
適の範囲となる。
であり、Ｎｂ以外のＣ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ａｌ等の各種元素
は微量の含有により、熱膨張係数が大きくなるが、Ｎｂ
は唯一熱膨張係数を低下させる作用がある。特に３０〜
７０℃の熱膨張係数の低下よりも、３０〜１５０℃の範
囲で大きな効果がある。本元素の添加により熱膨張係数
は次第に低下し３０〜７０℃の熱膨張係数はＮｂ０．１
％で最小となり、３０〜１５０℃の熱膨張係数はＮｂ
０．１５％で最小となる。これらの添加量より多くなる
と、他の元素と同様、添加量が増すにつれ、熱膨張係数
が増大する。したがって、Ｎｂ０．０２〜０．２％が最
適の範囲となる。
【００１２】Ｃ：Ｃはその添加量の増加につれ、熱膨張
係数を増加させる元素であるが、詳細な実験を行ってみ
ると、３０〜７０℃及び３０〜１５０℃の両温度範囲と
も、Ｃが約０．０１％までは、その熱膨張係数の増加は
比較的小さいが、０．０１％をこえるあたりから急激に
増加する様になる。したがって、シャドウマスクで問題
となる温度範囲で低い熱膨張係数を安定的に確保するに
はＣは０．００８％以下とすることが必要となる。
係数を増加させる元素であるが、詳細な実験を行ってみ
ると、３０〜７０℃及び３０〜１５０℃の両温度範囲と
も、Ｃが約０．０１％までは、その熱膨張係数の増加は
比較的小さいが、０．０１％をこえるあたりから急激に
増加する様になる。したがって、シャドウマスクで問題
となる温度範囲で低い熱膨張係数を安定的に確保するに
はＣは０．００８％以下とすることが必要となる。
【００１３】Ｓｉ：ＳｉはＣと同様、その添加量の増加
とともに熱膨張係数を増加させる元素であり添加量の増
加は好ましくない。またシャドウマスク製造工程の中
で、エッチング加工時にＳｉが多いと、エッチング液中
にＳｉ濃度が高くなり、干天状の固形物を作りエッチン
グ液の配管を詰まらせる原因となる。これらのことより
０．１％以下とする必要がある。
とともに熱膨張係数を増加させる元素であり添加量の増
加は好ましくない。またシャドウマスク製造工程の中
で、エッチング加工時にＳｉが多いと、エッチング液中
にＳｉ濃度が高くなり、干天状の固形物を作りエッチン
グ液の配管を詰まらせる原因となる。これらのことより
０．１％以下とする必要がある。
【００１４】Ｍｎ：ＭｎはＣ，Ｓｉと同様、その添加量
の増加につれ、熱膨張係数を増加させる元素であるが、
その添加量が小さい場合には、ほとんど熱膨張係数が増
加しないという特徴がある。しかし０．２％を超える
と、次第に熱膨張係数は大きく増加し始める。
の増加につれ、熱膨張係数を増加させる元素であるが、
その添加量が小さい場合には、ほとんど熱膨張係数が増
加しないという特徴がある。しかし０．２％を超える
と、次第に熱膨張係数は大きく増加し始める。
【００１５】これらのことより、シャドウマスク用とし
て低い熱膨張係数を得るためには、０．２％以下とする
必要がある。Ａｌ：ＡｌはＦｅ−Ｎｉ合金の精錬では、
脱酸剤として使用されることが多く、多くのＦｅ−Ｎｉ
合金で微量のＡｌを含有することが多い。しかし、Ａｌ
はＣ，Ｓｉ，Ｍｎと同様にその含有量の増加につれ、熱
膨張係数が増加する。添加量が少ない場合にはほとんど
熱膨張係数を増加させないが、０．０３％を超えると、
大きく増加し始める。これらのことより０．０３％以下
とすることが必要となる。
て低い熱膨張係数を得るためには、０．２％以下とする
必要がある。Ａｌ：ＡｌはＦｅ−Ｎｉ合金の精錬では、
脱酸剤として使用されることが多く、多くのＦｅ−Ｎｉ
合金で微量のＡｌを含有することが多い。しかし、Ａｌ
はＣ，Ｓｉ，Ｍｎと同様にその含有量の増加につれ、熱
膨張係数が増加する。添加量が少ない場合にはほとんど
熱膨張係数を増加させないが、０．０３％を超えると、
大きく増加し始める。これらのことより０．０３％以下
とすることが必要となる。
【００１６】以上のごとく、各元素の熱膨張係数に及ぼ
す影響について述べたが、Ｎｉ，Ｎｂ及びＭｎの熱膨張
係数に及ぼす各元素の量の影響を図示すると図１〜図３
のようになる。しかして、上記の結果はＣ，Ｓｉ，Ｍ
ｎ，Ａｌ等の元素の範囲は互いに他の元素がほとんど含
有されていない場合であるが、他の元素の存在のもとで
は、その含有量はさらに低くする必要があり、各種元素
が存在する実用合金では、低い熱膨張係数を安定的に確
保するためには、元素の相互含有量は次式で満たされる
必要がある。
す影響について述べたが、Ｎｉ，Ｎｂ及びＭｎの熱膨張
係数に及ぼす各元素の量の影響を図示すると図１〜図３
のようになる。しかして、上記の結果はＣ，Ｓｉ，Ｍ
ｎ，Ａｌ等の元素の範囲は互いに他の元素がほとんど含
有されていない場合であるが、他の元素の存在のもとで
は、その含有量はさらに低くする必要があり、各種元素
が存在する実用合金では、低い熱膨張係数を安定的に確
保するためには、元素の相互含有量は次式で満たされる
必要がある。
【００１７】Ｋ＝３０（％Ｃ）＋３．０（％Ｓｉ）＋
１．２（％Ｍｎ）＋３．０（％Ａｌ）−２．０（％Ｎ
ｂ）≦０．４０ Ｂ：Ｂは他元素と同様、熱膨張係数を増加させる元素で
あるが、０．００５％まではほとんど影響することな
い。しかし、Ｂの添加理由はＦｅ−Ｎｉ合金の集合組織
を変える作用があり、プレス成形過程で異方性を生じに
くくするからである。
１．２（％Ｍｎ）＋３．０（％Ａｌ）−２．０（％Ｎ
ｂ）≦０．４０ Ｂ：Ｂは他元素と同様、熱膨張係数を増加させる元素で
あるが、０．００５％まではほとんど影響することな
い。しかし、Ｂの添加理由はＦｅ−Ｎｉ合金の集合組織
を変える作用があり、プレス成形過程で異方性を生じに
くくするからである。
【００１８】上述の組成を有する合金よりシャドウマス
クの製造する方法は、従来の製造方法と何ら異ならな
い。すなわち、エッチング加工後、焼鈍し、続いてプレ
ス成形加工及び黒化処理工程を施す。Ｂを添加したＦｅ
−Ｎｉ合金は、先に述べたようにプレス成形過程で異方
性が生じにくいのでシャドウマスク用としてＢを含有す
ることが望まれる。しかし、その添加量が少ないと異方
性軽減の効果も小さく、また添加量が多いと熱膨張係数
も大きくなる。これらのことよりＢ０．０００５〜０．
００４％が適正な範囲となる。
クの製造する方法は、従来の製造方法と何ら異ならな
い。すなわち、エッチング加工後、焼鈍し、続いてプレ
ス成形加工及び黒化処理工程を施す。Ｂを添加したＦｅ
−Ｎｉ合金は、先に述べたようにプレス成形過程で異方
性が生じにくいのでシャドウマスク用としてＢを含有す
ることが望まれる。しかし、その添加量が少ないと異方
性軽減の効果も小さく、また添加量が多いと熱膨張係数
も大きくなる。これらのことよりＢ０．０００５〜０．
００４％が適正な範囲となる。
【００１９】
【実施例】次に実施例をもって本発明を具体的に説明す
るが、本発明はこの実施例に限定されるものではない。 実施例１〜９ 高周波溶解炉にて表１に示す組成及び残部Ｆｅのもの１
Ｋｇを溶解し、鋳造、鍛造、熱間圧延、熱処理、冷間圧
延を経て、９００℃にて最終熱処理を施した後、熱膨張
係数を測定した。その結果を表１に示す。
るが、本発明はこの実施例に限定されるものではない。 実施例１〜９ 高周波溶解炉にて表１に示す組成及び残部Ｆｅのもの１
Ｋｇを溶解し、鋳造、鍛造、熱間圧延、熱処理、冷間圧
延を経て、９００℃にて最終熱処理を施した後、熱膨張
係数を測定した。その結果を表１に示す。
【００２０】
【表１】
【００２１】比較例１〜５ 表１に従来合金として示す組成のものを実施例と同様に
して最終熱処理を施した後、熱膨張係数を測定した。そ
の結果を表１に示す。
して最終熱処理を施した後、熱膨張係数を測定した。そ
の結果を表１に示す。
【００２２】
【発明の効果】以上述べたように、本発明にかかる合金
は次のような効果を奏する。 （１）本発明のシャドウマスク用アンバ−合金は３０〜
７０℃、３０〜１５０℃の温度範囲において、従来のア
ンバ−合金の熱膨張係数の５０〜７０％の小さい熱膨張
係数を有し、シャドウマスクで問題となる電子ビ−ム照
射による発熱断熱波に起因する色ずれ、局所的な色ムラ
を防止することができる。 （２）上記の様な熱膨張係数が極めて小さいことに加
え、エッチング加工時のＳｉに由来する干天状の固形物
を生成することもなく、エッチング液配管を詰まらせる
ことがない。 （３）さらには、プレス成形加工時に成形異方性を生ず
ることなく、極めて良好な成形加工ができる。
は次のような効果を奏する。 （１）本発明のシャドウマスク用アンバ−合金は３０〜
７０℃、３０〜１５０℃の温度範囲において、従来のア
ンバ−合金の熱膨張係数の５０〜７０％の小さい熱膨張
係数を有し、シャドウマスクで問題となる電子ビ−ム照
射による発熱断熱波に起因する色ずれ、局所的な色ムラ
を防止することができる。 （２）上記の様な熱膨張係数が極めて小さいことに加
え、エッチング加工時のＳｉに由来する干天状の固形物
を生成することもなく、エッチング液配管を詰まらせる
ことがない。 （３）さらには、プレス成形加工時に成形異方性を生ず
ることなく、極めて良好な成形加工ができる。
【図１】３０〜７０℃及び３０〜１５０℃の熱膨張に及
ぼすＮｉ量の影響を示す図
ぼすＮｉ量の影響を示す図
【図２】３０〜７０℃及び３０〜１５０℃の熱膨張に及
ぼすＮｂ量の影響を示す図
ぼすＮｂ量の影響を示す図
【図３】３０〜７０℃の熱膨張に及ぼすＭｎ量の影響を
示す図
示す図
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成４年１１月３０日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】請求項２
【補正方法】変更
【補正内容】
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】発明の詳細な説明
【補正方法】変更
【補正内容】
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、シャドウマスク用アン
バ−合金に関し、さらに詳しくは、シャドウマスクの使
用温度における熱膨張率が小さいアンバ−合金に関す
る。
バ−合金に関し、さらに詳しくは、シャドウマスクの使
用温度における熱膨張率が小さいアンバ−合金に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】アンバ−合金は熱膨張係数が小さいＦｅ
−Ｎｉ鋼の一種であり、従来よりメ−トル標準器、測量
用テ−プ、時計の補正振子、バイメタルその他膨張の調
節用、或はＬＮＧのタンカ−の内張り等に使用され、そ
の熱膨張係数は３０〜７０℃で１．３〜２．０×１０~6
／℃である。
−Ｎｉ鋼の一種であり、従来よりメ−トル標準器、測量
用テ−プ、時計の補正振子、バイメタルその他膨張の調
節用、或はＬＮＧのタンカ−の内張り等に使用され、そ
の熱膨張係数は３０〜７０℃で１．３〜２．０×１０~6
／℃である。
【０００３】一方、シャドウマスクはカラ−受像管螢光
面の直前に配置され、電子銃より発した電子ビ−ムがあ
たり、発熱し、熱膨張を生ずる。シャドウマスクが、温
度の上昇にともなって膨張し、シャドウマスク孔の形
状、寸法の変化を生じると、所定の電子ビ−ムが所定の
蛍光面に当たらなくなり、色ずれを生じ、画像が不鮮明
となる。このため、シャドウマスクには熱膨張が小いア
ンバ−合金が多く使用される様になっている。しかし、
従来のアンバ−合金の熱膨張係数では不充分であるため
より低い熱膨張のものが望まれるわけであり、この様な
観点より、さらに熱膨張の小さいものを得るため種々の
検討がなされている。
面の直前に配置され、電子銃より発した電子ビ−ムがあ
たり、発熱し、熱膨張を生ずる。シャドウマスクが、温
度の上昇にともなって膨張し、シャドウマスク孔の形
状、寸法の変化を生じると、所定の電子ビ−ムが所定の
蛍光面に当たらなくなり、色ずれを生じ、画像が不鮮明
となる。このため、シャドウマスクには熱膨張が小いア
ンバ−合金が多く使用される様になっている。しかし、
従来のアンバ−合金の熱膨張係数では不充分であるため
より低い熱膨張のものが望まれるわけであり、この様な
観点より、さらに熱膨張の小さいものを得るため種々の
検討がなされている。
【０００４】例えば、特開昭６２−２９０８４６では、
Ｎｉを３４〜３７％とし、Ｍｎを０．４％以下、Ｓｉを
０．１％以下ならびにＡｌ，Ｍｇ，Ｔｉ，Ｃａ，Ｃ，Ｚ
ｒを合計で０．０５％以下とすることにより、より低熱
膨張のアンバ−合金を得ることができると記載され、３
０〜７０℃の温度範囲で熱膨張係数１．０〜１．２×１
０~6／℃を得ており、従来の一般のアンバ−合金の１．
２〜１．９×１０~6／℃より、小さい熱膨張を有するア
ンバ−合金が得られることを開示している。
Ｎｉを３４〜３７％とし、Ｍｎを０．４％以下、Ｓｉを
０．１％以下ならびにＡｌ，Ｍｇ，Ｔｉ，Ｃａ，Ｃ，Ｚ
ｒを合計で０．０５％以下とすることにより、より低熱
膨張のアンバ−合金を得ることができると記載され、３
０〜７０℃の温度範囲で熱膨張係数１．０〜１．２×１
０~6／℃を得ており、従来の一般のアンバ−合金の１．
２〜１．９×１０~6／℃より、小さい熱膨張を有するア
ンバ−合金が得られることを開示している。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】テレビやディスプレイ
に用いられるシャドウマスクは電子ビ−ムがあたること
により発熱し、熱膨張するが、その熱膨張は極めて小さ
い方が良い。小さければ小さいほど色ずれを生ずること
なく、かつ大きな画面でも安定した画質が得られる。特
に最近のテレビ、ディスプレイの大型化は著しいものが
あり、電子ビ−ムがあたることによる発熱、熱膨張は問
題となっている。電子ビ−ムによる発熱は、シャドウマ
スク全体の平均温度としては、５０〜１００℃に上昇す
るが、局所的には１５０〜２００℃にもなるといわれて
いる。この様な局所的高温化は、局所的な孔変形をひき
おこし、局所的な色ずれを生ずることが知られている。
に用いられるシャドウマスクは電子ビ−ムがあたること
により発熱し、熱膨張するが、その熱膨張は極めて小さ
い方が良い。小さければ小さいほど色ずれを生ずること
なく、かつ大きな画面でも安定した画質が得られる。特
に最近のテレビ、ディスプレイの大型化は著しいものが
あり、電子ビ−ムがあたることによる発熱、熱膨張は問
題となっている。電子ビ−ムによる発熱は、シャドウマ
スク全体の平均温度としては、５０〜１００℃に上昇す
るが、局所的には１５０〜２００℃にもなるといわれて
いる。この様な局所的高温化は、局所的な孔変形をひき
おこし、局所的な色ずれを生ずることが知られている。
【０００６】特開昭６２−２９０８４６に開示されるア
ンバ−合金の熱膨張は３０〜７０℃まででは、確かにこ
れまでの一般のアンバ−合金のそれより小さいが、３０
〜１５０度までの熱膨張は逆に大きくなることが開示さ
れている。上記に示したように、シャドウマスクは局所
的には１５０〜２００℃になることを考えるとき、特開
昭６２−２９０８４６に開示されるアンバ−合金では、
シャドウマスク用としては未だ十分なものとは言い難
い。したがって、３０〜７０℃、及び３０〜１５０℃の
いずれの温度範囲でも、従来のアンバ−合金よりも、さ
らに低い熱膨張を有するシャドウマスク用アンバ−合金
が必要となるわけである。
ンバ−合金の熱膨張は３０〜７０℃まででは、確かにこ
れまでの一般のアンバ−合金のそれより小さいが、３０
〜１５０度までの熱膨張は逆に大きくなることが開示さ
れている。上記に示したように、シャドウマスクは局所
的には１５０〜２００℃になることを考えるとき、特開
昭６２−２９０８４６に開示されるアンバ−合金では、
シャドウマスク用としては未だ十分なものとは言い難
い。したがって、３０〜７０℃、及び３０〜１５０℃の
いずれの温度範囲でも、従来のアンバ−合金よりも、さ
らに低い熱膨張を有するシャドウマスク用アンバ−合金
が必要となるわけである。
【０００７】本発明者はこのような課題を解決すべく種
々検討した結果、本発明を完成したもので、本発明の目
的は熱膨張係数の小さいシャドウマスク用合金を提供す
るものである。
々検討した結果、本発明を完成したもので、本発明の目
的は熱膨張係数の小さいシャドウマスク用合金を提供す
るものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本願発明の要旨は、Ｎｉ
３５．３〜３６．３％、Ｎｂ０．０２〜０．２％含有
し、Ｃ≦０．００８％，Ｓｉ≦０．１％、Ｍｎ≦０．２
％，Ａｌ≦０．０３％であって、残部がＦｅであり、且
つ、Ｎｂ，Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ及びＡｌが次式： Ｋ＝３０（％Ｃ）＋３．０（％Ｓｉ）＋１．２（％Ｍ
ｎ）＋３．０（％Ａｌ）−２．０（％Ｎｂ）≦０．４０ を満足する範囲で存在することを特徴とするシャドウマ
スク用アンバ−合金であり、また、Ｎｉ３５．３〜３
６．３％、Ｎｂ０．０２〜０．２％、Ｂ０．０００５〜
０．００４％を含有し、Ｃ≦０．００８％，Ｓｉ≦０．
１％、Ｍｎ≦０．２％，Ａｌ≦０．０３％であって、残
部がＦｅであり、且つ、Ｎｂ，Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ及びＡｌ
が次式： Ｋ＝３０（％Ｃ）＋３．０（％Ｓｉ）＋１．２（％Ｍ
ｎ）＋３．０（％Ａｌ）−２．０（％Ｎｂ）≦０．４０ を満足する範囲で存在することを特徴とするシャドウマ
スク用アンバ−合金である。即ち、本発明においては上
記の構成要件を具備することによって、３０〜７０℃の
温度範囲における熱膨張係数を１．０×１０~6/℃以下
とすることが出来る。
３５．３〜３６．３％、Ｎｂ０．０２〜０．２％含有
し、Ｃ≦０．００８％，Ｓｉ≦０．１％、Ｍｎ≦０．２
％，Ａｌ≦０．０３％であって、残部がＦｅであり、且
つ、Ｎｂ，Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ及びＡｌが次式： Ｋ＝３０（％Ｃ）＋３．０（％Ｓｉ）＋１．２（％Ｍ
ｎ）＋３．０（％Ａｌ）−２．０（％Ｎｂ）≦０．４０ を満足する範囲で存在することを特徴とするシャドウマ
スク用アンバ−合金であり、また、Ｎｉ３５．３〜３
６．３％、Ｎｂ０．０２〜０．２％、Ｂ０．０００５〜
０．００４％を含有し、Ｃ≦０．００８％，Ｓｉ≦０．
１％、Ｍｎ≦０．２％，Ａｌ≦０．０３％であって、残
部がＦｅであり、且つ、Ｎｂ，Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ及びＡｌ
が次式： Ｋ＝３０（％Ｃ）＋３．０（％Ｓｉ）＋１．２（％Ｍ
ｎ）＋３．０（％Ａｌ）−２．０（％Ｎｂ）≦０．４０ を満足する範囲で存在することを特徴とするシャドウマ
スク用アンバ−合金である。即ち、本発明においては上
記の構成要件を具備することによって、３０〜７０℃の
温度範囲における熱膨張係数を１．０×１０~6/℃以下
とすることが出来る。
【０００９】次に本発明のアンバ−合金を構成する各元
素の含有量と合金の熱膨張の及ぼす影響について説明す
ると次のとおりである。
素の含有量と合金の熱膨張の及ぼす影響について説明す
ると次のとおりである。
【００１０】Ｎｉ：室温近辺の温度範囲でＦｅ−Ｎｉ合
金ではＮｉ添加量の増加につれ、熱膨張係数が小さくな
り、３６％近辺で最小となり、さらにＮｉ添加量が増加
するにつれ、熱膨張係数が大きくなることが知られてい
る。３６％Ｎｉ近辺で熱膨張係数とＮｉ添加量の関係に
ついて詳細に実験をしてみると、３０〜７０℃ではＮｉ
３５．５％で、３０〜１５０℃では３６．０％近辺で熱
膨張係数が最小となることがわかった。これらのことよ
り、シャドウマスクで問題となる温度範囲ではＮｉ３
５．３〜３６．３％が最も望ましい。
金ではＮｉ添加量の増加につれ、熱膨張係数が小さくな
り、３６％近辺で最小となり、さらにＮｉ添加量が増加
するにつれ、熱膨張係数が大きくなることが知られてい
る。３６％Ｎｉ近辺で熱膨張係数とＮｉ添加量の関係に
ついて詳細に実験をしてみると、３０〜７０℃ではＮｉ
３５．５％で、３０〜１５０℃では３６．０％近辺で熱
膨張係数が最小となることがわかった。これらのことよ
り、シャドウマスクで問題となる温度範囲ではＮｉ３
５．３〜３６．３％が最も望ましい。
【００１１】Ｎｂ：Ｎｂは本発明合金では不可避の元素
であり、Ｎｂ以外のＣ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ａｌ等の各種元素
は微量の含有により、熱膨張係数が大きくなるが、Ｎｂ
は唯一熱膨張係数を低下させる作用がある。特に３０〜
７０℃の熱膨張係数の低下よりも、３０〜１５０℃の範
囲で大きな効果がある。本元素の添加により熱膨張係数
は次第に低下し３０〜７０℃の熱膨張係数はＮｂ０．１
％で最小となり、３０〜１５０℃の熱膨張係数はＮｂ
０．１５％で最小となる。これらの添加量より多くなる
と、他の元素と同様、添加量が増すにつれ、熱膨張係数
が増大する。したがって、Ｎｂ０．０２〜０．２％が最
適の範囲となる。
であり、Ｎｂ以外のＣ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ａｌ等の各種元素
は微量の含有により、熱膨張係数が大きくなるが、Ｎｂ
は唯一熱膨張係数を低下させる作用がある。特に３０〜
７０℃の熱膨張係数の低下よりも、３０〜１５０℃の範
囲で大きな効果がある。本元素の添加により熱膨張係数
は次第に低下し３０〜７０℃の熱膨張係数はＮｂ０．１
％で最小となり、３０〜１５０℃の熱膨張係数はＮｂ
０．１５％で最小となる。これらの添加量より多くなる
と、他の元素と同様、添加量が増すにつれ、熱膨張係数
が増大する。したがって、Ｎｂ０．０２〜０．２％が最
適の範囲となる。
【００１２】Ｃ：Ｃはその添加量の増加につれ、熱膨張
係数を増加させる元素であるが、詳細な実験を行ってみ
ると、３０〜７０℃及び３０〜１５０℃の両温度範囲と
も、Ｃが約０．０１％までは、その熱膨張係数の増加は
比較的小さいが、０．０１％をこえるあたりから急激に
増加する様になる。したがって、シャドウマスクで問題
となる温度範囲で低い熱膨張係数を安定的に確保するに
はＣは０．００８％以下とすることが必要となる。
係数を増加させる元素であるが、詳細な実験を行ってみ
ると、３０〜７０℃及び３０〜１５０℃の両温度範囲と
も、Ｃが約０．０１％までは、その熱膨張係数の増加は
比較的小さいが、０．０１％をこえるあたりから急激に
増加する様になる。したがって、シャドウマスクで問題
となる温度範囲で低い熱膨張係数を安定的に確保するに
はＣは０．００８％以下とすることが必要となる。
【００１３】Ｓｉ：ＳｉはＣと同様、その添加量の増加
とともに熱膨張係数を増加させる元素であり添加量の増
加は好ましくない。またシャドウマスク製造工程の中
で、エッチング加工時にＳｉが多いと、エッチング液中
にＳｉ濃度が高くなり、干天状の固形物を作りエッチン
グ液の配管を詰まらせる原因となる。これらのことより
０．１％以下とする必要がある。
とともに熱膨張係数を増加させる元素であり添加量の増
加は好ましくない。またシャドウマスク製造工程の中
で、エッチング加工時にＳｉが多いと、エッチング液中
にＳｉ濃度が高くなり、干天状の固形物を作りエッチン
グ液の配管を詰まらせる原因となる。これらのことより
０．１％以下とする必要がある。
【００１４】Ｍｎ：ＭｎはＣ，Ｓｉと同様、その添加量
の増加につれ、熱膨張係数を増加させる元素であるが、
その添加量が小さい場合には、ほとんど熱膨張係数が増
加しないという特徴がある。しかし０．２％を超える
と、次第に熱膨張係数は大きく増加し始める。
の増加につれ、熱膨張係数を増加させる元素であるが、
その添加量が小さい場合には、ほとんど熱膨張係数が増
加しないという特徴がある。しかし０．２％を超える
と、次第に熱膨張係数は大きく増加し始める。
【００１５】これらのことより、シャドウマスク用とし
て低い熱膨張係数を得るためには、０．２％以下とする
必要がある。 Ａｌ：ＡｌはＦｅ−Ｎｉ合金の精錬では、脱酸剤として
使用されることが多く、多くのＦｅ−Ｎｉ合金で微量の
Ａｌを含有することが多い。しかし、ＡｌはＣ，Ｓｉ，
Ｍｎと同様にその含有量の増加につれ、熱膨張係数が増
加する。添加量が少ない場合にはほとんど熱膨張係数を
増加させないが、０．０３％を超えると、大きく増加し
始める。これらのことより０．０３％以下とすることが
必要となる。
て低い熱膨張係数を得るためには、０．２％以下とする
必要がある。 Ａｌ：ＡｌはＦｅ−Ｎｉ合金の精錬では、脱酸剤として
使用されることが多く、多くのＦｅ−Ｎｉ合金で微量の
Ａｌを含有することが多い。しかし、ＡｌはＣ，Ｓｉ，
Ｍｎと同様にその含有量の増加につれ、熱膨張係数が増
加する。添加量が少ない場合にはほとんど熱膨張係数を
増加させないが、０．０３％を超えると、大きく増加し
始める。これらのことより０．０３％以下とすることが
必要となる。
【００１６】以上のごとく、各元素の熱膨張係数に及ぼ
す影響について述べたが、Ｎｉ，Ｎｂ及びＭｎの熱膨張
係数に及ぼす各元素の量の影響を図示すると図１〜図３
のようになる。しかして、上記の結果はＣ，Ｓｉ，Ｍ
ｎ，Ａｌ等の元素の範囲は互いに他の元素がほとんど含
有されていない場合であるが、他の元素の存在のもとで
は、その含有量はさらに低くする必要があり、各種元素
が存在する実用合金では、低い熱膨張係数を安定的に確
保するためには、元素の相互含有量は次式で満たされる
必要がある。
す影響について述べたが、Ｎｉ，Ｎｂ及びＭｎの熱膨張
係数に及ぼす各元素の量の影響を図示すると図１〜図３
のようになる。しかして、上記の結果はＣ，Ｓｉ，Ｍ
ｎ，Ａｌ等の元素の範囲は互いに他の元素がほとんど含
有されていない場合であるが、他の元素の存在のもとで
は、その含有量はさらに低くする必要があり、各種元素
が存在する実用合金では、低い熱膨張係数を安定的に確
保するためには、元素の相互含有量は次式で満たされる
必要がある。
【００１７】Ｋ＝３０（％Ｃ）＋３．０（％Ｓｉ）＋
１．２（％Ｍｎ）＋３．０（％Ａｌ）−２．０（％Ｎ
ｂ）≦０．４０ Ｂ：Ｂは他元素と同様、熱膨張係数を増加させる元素で
あるが、０．００５％まではほとんど影響することな
い。しかし、Ｂの添加理由はＦｅ−Ｎｉ合金の集合組織
を変える作用があり、プレス成形過程で異方性を生じに
くくするからである。
１．２（％Ｍｎ）＋３．０（％Ａｌ）−２．０（％Ｎ
ｂ）≦０．４０ Ｂ：Ｂは他元素と同様、熱膨張係数を増加させる元素で
あるが、０．００５％まではほとんど影響することな
い。しかし、Ｂの添加理由はＦｅ−Ｎｉ合金の集合組織
を変える作用があり、プレス成形過程で異方性を生じに
くくするからである。
【００１８】上述の組成を有する合金よりシャドウマス
クの製造する方法は、従来の製造方法と何ら異ならな
い。すなわち、エッチング加工後、焼鈍し、続いてプレ
ス成形加工及び黒化処理工程を施す。Ｂを添加したＦｅ
−Ｎｉ合金は、先に述べたようにプレス成形過程で異方
性が生じにくいのでシャドウマスク用としてＢを含有す
ることが望まれる。しかし、その添加量が少ないと異方
性軽減の効果も小さく、また添加量が多いと熱膨張係数
も大きくなる。これらのことよりＢ０．０００５〜０．
００４％が適正な範囲となる。
クの製造する方法は、従来の製造方法と何ら異ならな
い。すなわち、エッチング加工後、焼鈍し、続いてプレ
ス成形加工及び黒化処理工程を施す。Ｂを添加したＦｅ
−Ｎｉ合金は、先に述べたようにプレス成形過程で異方
性が生じにくいのでシャドウマスク用としてＢを含有す
ることが望まれる。しかし、その添加量が少ないと異方
性軽減の効果も小さく、また添加量が多いと熱膨張係数
も大きくなる。これらのことよりＢ０．０００５〜０．
００４％が適正な範囲となる。
【００１９】
【実施例】次に実施例をもって本発明を具体的に説明す
るが、本発明はこの実施例に限定されるものではない。 実施例１〜９ 高周波溶解炉にて表１に示す組成及び残部Ｆｅのもの１
Ｋｇを溶解し、鋳造、鍛造、熱間圧延、熱処理、冷間圧
延を経て、９００℃にて最終熱処理を施した後、熱膨張
係数を測定した。その結果を表１に示す。
るが、本発明はこの実施例に限定されるものではない。 実施例１〜９ 高周波溶解炉にて表１に示す組成及び残部Ｆｅのもの１
Ｋｇを溶解し、鋳造、鍛造、熱間圧延、熱処理、冷間圧
延を経て、９００℃にて最終熱処理を施した後、熱膨張
係数を測定した。その結果を表１に示す。
【００２０】
【表１】
【００２１】比較例１〜５ 表１に従来合金として示す組成のものを実施例と同様に
して最終熱処理を施した後、熱膨張係数を測定した。そ
の結果を表１に示す。
して最終熱処理を施した後、熱膨張係数を測定した。そ
の結果を表１に示す。
【００２２】
【発明の効果】以上述べたように、本発明にかかる合金
は次のような効果を奏する。 （１）本発明のシャドウマスク用アンバ−合金は３０〜
７０℃、３０〜１５０℃の温度範囲において、従来のア
ンバ−合金の熱膨張係数の５０〜７０％の小さい熱膨張
係数を有し、シャドウマスクで問題となる電子ビ−ム照
射による発熱断熱波に起因する色ずれ、局所的な色ムラ
を防止することができる。 （２）上記の様な熱膨張係数が極めて小さいことに加
え、エッチング加工時のＳｉに由来する干天状の固形物
を生成することもなく、エッチング液配管を詰まらせる
ことがない。 （３）さらには、プレス成形加工時に成形異方性を生ず
ることなく、極めて良好な成形加工ができる。
は次のような効果を奏する。 （１）本発明のシャドウマスク用アンバ−合金は３０〜
７０℃、３０〜１５０℃の温度範囲において、従来のア
ンバ−合金の熱膨張係数の５０〜７０％の小さい熱膨張
係数を有し、シャドウマスクで問題となる電子ビ−ム照
射による発熱断熱波に起因する色ずれ、局所的な色ムラ
を防止することができる。 （２）上記の様な熱膨張係数が極めて小さいことに加
え、エッチング加工時のＳｉに由来する干天状の固形物
を生成することもなく、エッチング液配管を詰まらせる
ことがない。 （３）さらには、プレス成形加工時に成形異方性を生ず
ることなく、極めて良好な成形加工ができる。
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｎｉ３５．３〜３６．３％、Ｎｂ０．０
２〜０．２％含有し、Ｃ≦０．００８％，Ｓｉ≦０．１
％、Ｍｎ≦０．２％，Ａｌ≦０．０３％であって、残部
がＦｅであり、且つ、Ｎｂ，Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ及びＡｌが
次式： Ｋ＝３０（％Ｃ）＋３．０（％Ｓｉ）＋１．２（％Ｍ
ｎ）＋３．０（％Ａｌ）−２．０（％Ｎｂ）≦０．４０ を満足する範囲で存在することを特徴とするシャドウマ
スク用アンバ−合金。 - 【請求項２】 Ｎｉ３５．３〜３６．３％、Ｎｂ０．０
２〜０．２％、Ｂ０．０００５〜０．００４％を含有
し、Ｃ≦０．００８％，Ｓｉ≦０．１％、Ｍｎ≦０．２
％，Ａｌ≦０．０３％であって、残部がＦｅであり、且
つ、Ｎｂ，Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ及びＡｌが次式： Ｋ＝３０（％Ｃ）＋３．０（％Ｓｉ）＋１．２（％Ｍ
ｎ）＋３．０（％Ａｌ）−２．０（％Ｎｂ）≦０．４０ を満足する範囲で存在することを特徴とするシャドウマ
スク用アンバ−合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00227592A JP3465171B2 (ja) | 1992-01-09 | 1992-01-09 | シャドウマスク用アンバ−合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00227592A JP3465171B2 (ja) | 1992-01-09 | 1992-01-09 | シャドウマスク用アンバ−合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05186853A true JPH05186853A (ja) | 1993-07-27 |
| JP3465171B2 JP3465171B2 (ja) | 2003-11-10 |
Family
ID=11524818
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP00227592A Expired - Fee Related JP3465171B2 (ja) | 1992-01-09 | 1992-01-09 | シャドウマスク用アンバ−合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3465171B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH073401A (ja) * | 1993-05-27 | 1995-01-06 | Krupp Vdm Gmbh | 低膨張鉄ニッケル合金 |
| JPH07138705A (ja) * | 1993-11-18 | 1995-05-30 | Toyo Kohan Co Ltd | 加工性及び形状凍結性に優れたシャドウマスク用Ｆｅ−Ｎｉ金属板 |
| JPH08209306A (ja) * | 1994-11-23 | 1996-08-13 | Imphy Sa | 熱膨張係数の小さい鉄−ニッケル合金 |
| WO2003035920A1 (fr) * | 2001-10-22 | 2003-05-01 | Nippon Yakin Kogyo Co., Ltd. | Alliage a base de fe-ni destine a un materiau brut de masque perfore possedant une excellente resistance a la corrosion et materiau de masque perfore |
| FR2849061A1 (fr) * | 2002-12-20 | 2004-06-25 | Imphy Ugine Precision | Alliage fer-nickel a tres faible coefficient de dilatation thermique pour la fabrication de masques d'ombres |
| CN100451156C (zh) * | 2007-04-27 | 2009-01-14 | 上海工程技术大学 | 稀土因瓦合金及其生产工艺 |
-
1992
- 1992-01-09 JP JP00227592A patent/JP3465171B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH073401A (ja) * | 1993-05-27 | 1995-01-06 | Krupp Vdm Gmbh | 低膨張鉄ニッケル合金 |
| JPH07138705A (ja) * | 1993-11-18 | 1995-05-30 | Toyo Kohan Co Ltd | 加工性及び形状凍結性に優れたシャドウマスク用Ｆｅ−Ｎｉ金属板 |
| JPH08209306A (ja) * | 1994-11-23 | 1996-08-13 | Imphy Sa | 熱膨張係数の小さい鉄−ニッケル合金 |
| WO2003035920A1 (fr) * | 2001-10-22 | 2003-05-01 | Nippon Yakin Kogyo Co., Ltd. | Alliage a base de fe-ni destine a un materiau brut de masque perfore possedant une excellente resistance a la corrosion et materiau de masque perfore |
| JP2003129185A (ja) * | 2001-10-22 | 2003-05-08 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | 耐食性に優れるシャドウマスク素材用Ｆｅ−Ｎｉ系合金およびシャドウマスク材料 |
| CN100343405C (zh) * | 2001-10-22 | 2007-10-17 | 日本冶金工业株式会社 | 耐蚀性能优异的荫罩原料用Fe－Ni系合金和荫罩材料 |
| FR2849061A1 (fr) * | 2002-12-20 | 2004-06-25 | Imphy Ugine Precision | Alliage fer-nickel a tres faible coefficient de dilatation thermique pour la fabrication de masques d'ombres |
| WO2004063411A1 (fr) * | 2002-12-20 | 2004-07-29 | Imphy Alloys | Alliage fer-nickel a tres faible coefficient de dilatation thermique pour la fabrication de masques d'ombre |
| CN100354446C (zh) * | 2002-12-20 | 2007-12-12 | 伊菲合金公司 | 用于制造荫罩的具有较低热膨胀系数的铁镍合金 |
| CN100451156C (zh) * | 2007-04-27 | 2009-01-14 | 上海工程技术大学 | 稀土因瓦合金及其生产工艺 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3465171B2 (ja) | 2003-11-10 |
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