JPH05177383A - 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料 - Google Patents
高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料Info
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- JPH05177383A JPH05177383A JP1824192A JP1824192A JPH05177383A JP H05177383 A JPH05177383 A JP H05177383A JP 1824192 A JP1824192 A JP 1824192A JP 1824192 A JP1824192 A JP 1824192A JP H05177383 A JPH05177383 A JP H05177383A
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- welding material
- welding
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
- B23K35/3093—Fe as the principal constituent with other elements as next major constituents
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 高温におけるクリープ特性、靱性、耐割れ性
に優れた溶接金属を与える溶接用材料を提供する。 【構成】 重量比で、Ｃ：０．０３〜０．１２％、Ｓ
ｉ：０．３％以下、Ｍｎ：０．３〜１．５％、Ｖ：０．
０３〜０．４０％、Ｎｂ：０．０１〜０．１５％、Ｎ：
０．０１〜０．０８％、Ｃｒ：８〜１３％、Ｎｉ：０．
０５〜１．２％、Ｍｏ：０．３〜１．６％、Ｗ：０．５
〜３．５％、Ｃｏ：１．０〜５．０％を必須成分として
含有し、さらにＭｏ、Ｗ、Ｎｉ、Ｃｏ添加量の間に（Ｍ
ｏ＋Ｗ）／（Ｎｉ＋Ｃｏ）≦１．５の関係が成立し、残
部がＦｅ及び不可避的不純物からなる高Ｃｒフェライト
系耐熱鋼用溶接材料。
に優れた溶接金属を与える溶接用材料を提供する。 【構成】 重量比で、Ｃ：０．０３〜０．１２％、Ｓ
ｉ：０．３％以下、Ｍｎ：０．３〜１．５％、Ｖ：０．
０３〜０．４０％、Ｎｂ：０．０１〜０．１５％、Ｎ：
０．０１〜０．０８％、Ｃｒ：８〜１３％、Ｎｉ：０．
０５〜１．２％、Ｍｏ：０．３〜１．６％、Ｗ：０．５
〜３．５％、Ｃｏ：１．０〜５．０％を必須成分として
含有し、さらにＭｏ、Ｗ、Ｎｉ、Ｃｏ添加量の間に（Ｍ
ｏ＋Ｗ）／（Ｎｉ＋Ｃｏ）≦１．５の関係が成立し、残
部がＦｅ及び不可避的不純物からなる高Ｃｒフェライト
系耐熱鋼用溶接材料。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は高い靱性を有する高強度
耐熱鋼の溶接材料に関するものであり、さらに詳しく
は、高温におけるクリープ特性、靱性、耐割れ性に優れ
た溶接金属を与える溶接材料に係わるものである。
耐熱鋼の溶接材料に関するものであり、さらに詳しく
は、高温におけるクリープ特性、靱性、耐割れ性に優れ
た溶接金属を与える溶接材料に係わるものである。
【０００２】
【従来の技術】高温高能率型のエネルギープラント用鋼
材として、クリープ強度が極めて優れ且つオーステナイ
ト系ステンレス鋼に見られるような応力腐食割れの心配
が少ないフェライト系耐熱鋼が強く要望され始めてい
る。
材として、クリープ強度が極めて優れ且つオーステナイ
ト系ステンレス鋼に見られるような応力腐食割れの心配
が少ないフェライト系耐熱鋼が強く要望され始めてい
る。
【０００３】この種の用途を目的として、例えば特開昭
６０−２５７９９１号公報に開示されている９Ｃｒ−Ｍ
ｏ系鋼用溶接ワイヤのように、溶接ワイヤ中のＣ、Ｓ
ｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎｉ添加量を限定し、さらにＮ
ｂ、Ｖの１種又は２種を添加して（Ｎｂ＋Ｖ）で０．３
％以下とする溶接ワイヤが提案されている。また、特開
平２−２８０９９３号公報では、８〜１２Ｃｒ系溶接材
料のようにＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｗ、
Ｖ、Ｎｂ、Ａｌ、Ｎ、Ｃ添加量を限定し、Ｃｒｅｑ：１
３以下とする溶接材料が提案されている。
６０−２５７９９１号公報に開示されている９Ｃｒ−Ｍ
ｏ系鋼用溶接ワイヤのように、溶接ワイヤ中のＣ、Ｓ
ｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎｉ添加量を限定し、さらにＮ
ｂ、Ｖの１種又は２種を添加して（Ｎｂ＋Ｖ）で０．３
％以下とする溶接ワイヤが提案されている。また、特開
平２−２８０９９３号公報では、８〜１２Ｃｒ系溶接材
料のようにＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｗ、
Ｖ、Ｎｂ、Ａｌ、Ｎ、Ｃ添加量を限定し、Ｃｒｅｑ：１
３以下とする溶接材料が提案されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、これら
はクリープ強度を大幅に向上させようとするものではな
く、マルテンサイト相中にδフェライトが析出して靱性
を著しく低下させるという欠点を有する。δフェライト
は基地中マルテンサイトより著しく軟らかい相であり、
このような軟らかい第二相が硬い基地中に分散すると全
体の衝撃特性は著しく低下する。
はクリープ強度を大幅に向上させようとするものではな
く、マルテンサイト相中にδフェライトが析出して靱性
を著しく低下させるという欠点を有する。δフェライト
は基地中マルテンサイトより著しく軟らかい相であり、
このような軟らかい第二相が硬い基地中に分散すると全
体の衝撃特性は著しく低下する。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、重量比
で、Ｃ：０．０３〜０．１２％、Ｓｉ：０．３％以下、
Ｍｎ：０．３〜１．５％、Ｖ：０．０３〜０．４０％、
Ｎｂ：０．０１〜０．１５％、Ｎ：０．０１〜０．０８
％、Ｃｒ：８〜１３％、Ｎｉ：０．０５〜１．２％、Ｍ
ｏ：０．３〜１．６％、Ｗ：０．５〜３．５％、Ｃｏ：
１．０〜５．０％を必須成分として含有し、さらにＭ
ｏ、Ｗ、Ｎｉ、Ｃｏ添加量の間に（Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｎｉ
＋Ｃｏ）≦１．５の関係が成立し、残部がＦｅ及び不可
避的不純物からなることを特徴とする高Ｃｒフェライト
系耐熱鋼用溶接材料である。
で、Ｃ：０．０３〜０．１２％、Ｓｉ：０．３％以下、
Ｍｎ：０．３〜１．５％、Ｖ：０．０３〜０．４０％、
Ｎｂ：０．０１〜０．１５％、Ｎ：０．０１〜０．０８
％、Ｃｒ：８〜１３％、Ｎｉ：０．０５〜１．２％、Ｍ
ｏ：０．３〜１．６％、Ｗ：０．５〜３．５％、Ｃｏ：
１．０〜５．０％を必須成分として含有し、さらにＭ
ｏ、Ｗ、Ｎｉ、Ｃｏ添加量の間に（Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｎｉ
＋Ｃｏ）≦１．５の関係が成立し、残部がＦｅ及び不可
避的不純物からなることを特徴とする高Ｃｒフェライト
系耐熱鋼用溶接材料である。
【０００６】
【作用】本発明は溶接ワイヤ中にＣｏを添加し、且つＭ
ｏ、Ｗ、Ｎｉとの関係で限定共存させたものであり、溶
接して得られる溶接金属のδフェライトの生成を抑制
し、クリープ破断強度と靱性を格段に高めた。以下、各
成分の限定理由について述べる。
ｏ、Ｗ、Ｎｉとの関係で限定共存させたものであり、溶
接して得られる溶接金属のδフェライトの生成を抑制
し、クリープ破断強度と靱性を格段に高めた。以下、各
成分の限定理由について述べる。
【０００７】Ｃ：０．０３〜０．１２％ Ｃは焼き入れ性と強度確保のため０．０３％以上必要で
あるが、耐割れ性の観点から上限を０．１２％とした。
あるが、耐割れ性の観点から上限を０．１２％とした。
【０００８】Ｓｉ：０．３％以下 Ｓｉは脱酸材として添加するものであるが、また耐酸化
性を向上させる元素でもある。しかし０．３％を超える
と靱性の低下を招くので、上限を０．３％と定めた。
性を向上させる元素でもある。しかし０．３％を超える
と靱性の低下を招くので、上限を０．３％と定めた。
【０００９】Ｍｎ：０．３〜１．５％ Ｍｎは脱酸のためのみでなく、強度保持上も必要な成分
である。上限を１．５％としたのは、これを超すと靱性
を低下させるからであり、下限は脱酸に必要な量として
０．３％と定めた。
である。上限を１．５％としたのは、これを超すと靱性
を低下させるからであり、下限は脱酸に必要な量として
０．３％と定めた。
【００１０】Ｖ：０．０３〜０．４０％ Ｖは炭窒化物として析出させて強度を確保するため最低
０．０３％必要であるが、他方０．４０％を超えるとか
えって強度低下を生じるので上限を０．４０％とした。
０．０３％必要であるが、他方０．４０％を超えるとか
えって強度低下を生じるので上限を０．４０％とした。
【００１１】Ｎｂ：０．０１〜０．１５％ ＮｂはＶと同様炭窒化物として析出して強度を確保する
ほか、結晶粒を微細化して靱性を与える元素としても重
要であるため最低０．０１％必要であるが、０．１５％
を超えるとその効果が飽和してしまうだけでなく溶接性
の低下も招く。したがって上限を０．１５％とした。
ほか、結晶粒を微細化して靱性を与える元素としても重
要であるため最低０．０１％必要であるが、０．１５％
を超えるとその効果が飽和してしまうだけでなく溶接性
の低下も招く。したがって上限を０．１５％とした。
【００１２】Ｎ：０．０１〜０．０８％ Ｎは基地中に固溶してもまた窒化物として析出しても著
しいクリープ抵抗として寄与するため最低０．０１％を
必要とする。０．０８％を超えると窒化物が多量に析出
して、逆に靱性が劣化するなどの問題が生じるので、上
限を０．０８％と定めた。
しいクリープ抵抗として寄与するため最低０．０１％を
必要とする。０．０８％を超えると窒化物が多量に析出
して、逆に靱性が劣化するなどの問題が生じるので、上
限を０．０８％と定めた。
【００１３】Ｃｒ：８〜１３％ Ｃｒは耐酸化と焼き入れ性を確保する上で非常に重要な
元素であるため最低８％必要であるが、１３％を超すと
耐割れ性を損なうと同時にδフェライトを析出させ靱性
の劣化が著しくなるので、上限は１３％とした。
元素であるため最低８％必要であるが、１３％を超すと
耐割れ性を損なうと同時にδフェライトを析出させ靱性
の劣化が著しくなるので、上限は１３％とした。
【００１４】Ｎｉ：０．０５〜１．２％ Ｎｉはフェライトの生成を抑制し、使用中の脆化軽減に
有効な元素であり、高温で長時間使用される本発明溶接
材料のような用途に対しては必須の元素であるが、０．
０５％未満ではその効果が得られない。他方１．２％を
超すと高温クリープ特性を劣化させるので、上限を１．
２％とした。
有効な元素であり、高温で長時間使用される本発明溶接
材料のような用途に対しては必須の元素であるが、０．
０５％未満ではその効果が得られない。他方１．２％を
超すと高温クリープ特性を劣化させるので、上限を１．
２％とした。
【００１５】Ｍｏ：０．３〜１．６％ Ｍｏは固溶体強化により高温強度を顕著に高める元素で
あるので使用温度、圧力を上昇させる目的で添加する
が、多量に添加された場合溶接性を損ない、且つδフェ
ライトを析出させるため靱性の低下を招く。したがって
上限を１．６％とした。一方、Ｗとの共存において高温
強度、特に高温長時間側でのクリープ破断強度の向上に
効果のあるのは０．３％以上であるので、下限を０．３
％とした。
あるので使用温度、圧力を上昇させる目的で添加する
が、多量に添加された場合溶接性を損ない、且つδフェ
ライトを析出させるため靱性の低下を招く。したがって
上限を１．６％とした。一方、Ｗとの共存において高温
強度、特に高温長時間側でのクリープ破断強度の向上に
効果のあるのは０．３％以上であるので、下限を０．３
％とした。
【００１６】Ｗ：０．５〜３．５％ Ｗはフェライト系溶接金属のクリープ強度に寄与する固
溶体強化元素として最も優れた元素である。特に高温長
時間側でのクリープ破断強度向上の効果は極めて大き
い。しかしながら、０．５％未満ではＭｏとの共存にお
いて効果が発揮できないので、下限を０．５％と定め
た。また、過剰の添加によりδフェライトを析出させ、
溶接金属の靱性を低下させ、溶接作業性も劣化させるの
で、上限を３．５％とした。
溶体強化元素として最も優れた元素である。特に高温長
時間側でのクリープ破断強度向上の効果は極めて大き
い。しかしながら、０．５％未満ではＭｏとの共存にお
いて効果が発揮できないので、下限を０．５％と定め
た。また、過剰の添加によりδフェライトを析出させ、
溶接金属の靱性を低下させ、溶接作業性も劣化させるの
で、上限を３．５％とした。
【００１７】Ｃｏ：１．０〜５．０％ ＣｏはＮｉと同様にＭｏ、Ｗ添加によって生じるδフェ
ライトの析出という問題点を相殺する重要な元素であ
り、最低１．０％以上を必要とする。しかし、過剰添加
するとＡc1点を下げるため高温焼戻しが不可能となり、
組織の安定化処理ができなくなるという欠点を有する。
このようにＣｏはＮｉと同様にＭｏ、Ｗとは相反する効
果を与える元素であり、本合金系での適切な添加範囲は
（Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｎｉ＋Ｃｏ）≦１．５である。
ライトの析出という問題点を相殺する重要な元素であ
り、最低１．０％以上を必要とする。しかし、過剰添加
するとＡc1点を下げるため高温焼戻しが不可能となり、
組織の安定化処理ができなくなるという欠点を有する。
このようにＣｏはＮｉと同様にＭｏ、Ｗとは相反する効
果を与える元素であり、本合金系での適切な添加範囲は
（Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｎｉ＋Ｃｏ）≦１．５である。
【００１８】
【実施例】厚さ２０ｍｍのＡＳＴＭ規格Ａ３８７ Ｇｒ
２２、９Ｃｒ−１Ｍｏ鋼、９Ｃｒ−１Ｍｏ−Ｎｂ−Ｖ−
Ｗ鋼、９Ｃｒ−０．５Ｍｏ−Ｎｂ−Ｖ−Ｗ鋼、１２Ｃｒ
−０．５Ｍｏ−Ｎｂ−Ｖ−Ｗ鋼で図１に示すような開先
（厚さＴ＝２０ｍｍ、開先角度θ＝２０°、ルートギャ
ップＬ＝１２ｍｍ）を形成し、表１、２に示す成分組成
のワイヤ径１．６ｍｍφの溶接ワイヤを用い、表３に示
す溶接条件でＴＩＧ溶接を実施した。
２２、９Ｃｒ−１Ｍｏ鋼、９Ｃｒ−１Ｍｏ−Ｎｂ−Ｖ−
Ｗ鋼、９Ｃｒ−０．５Ｍｏ−Ｎｂ−Ｖ−Ｗ鋼、１２Ｃｒ
−０．５Ｍｏ−Ｎｂ−Ｖ−Ｗ鋼で図１に示すような開先
（厚さＴ＝２０ｍｍ、開先角度θ＝２０°、ルートギャ
ップＬ＝１２ｍｍ）を形成し、表１、２に示す成分組成
のワイヤ径１．６ｍｍφの溶接ワイヤを用い、表３に示
す溶接条件でＴＩＧ溶接を実施した。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【表２】
【００２１】
【表３】
【００２２】得られた溶接金属に７４０℃−４時間の後
熱処理をした後、６００℃、２０ｋｇｆ／ｍｍ2 の応力
でのクリープ破断試験及び試験温度０℃での２ｍｍＶノ
ッチ衝撃試験を行った。
熱処理をした後、６００℃、２０ｋｇｆ／ｍｍ2 の応力
でのクリープ破断試験及び試験温度０℃での２ｍｍＶノ
ッチ衝撃試験を行った。
【００２３】表２に上記試験結果を示す。ワイヤＴＧ−
１〜９はいずれも本発明の要件を全て満たしており、溶
接金属組織はδフェライトの析出がないマルテンサイト
単相組織であり、後熱処理後の靱性及びクリープ破断特
性が良好で、かつ溶接性の優れた溶接金属を得ることが
できた。
１〜９はいずれも本発明の要件を全て満たしており、溶
接金属組織はδフェライトの析出がないマルテンサイト
単相組織であり、後熱処理後の靱性及びクリープ破断特
性が良好で、かつ溶接性の優れた溶接金属を得ることが
できた。
【００２４】ワイヤＴＧ−１０〜１６は比較例を示す。
ワイヤＴＧ−１０は通常の耐熱鋼用として使用されてい
る２（１／４）％Ｃｒ−１％Ｍｏ系ワイヤの例であり、
ワイヤＴＧ−１１はさらに耐高温腐食性を向上させた熱
交換器用ワイヤであるが、いずれも本発明ワイヤにくら
べ著しくクリープ破断強度が低い。ＴＧ−１２は９Ｃｒ
−１Ｍｏ−Ｎｂ−Ｖ−Ｗ系ワイヤの例であるが、Ｃ量が
本発明ワイヤに比べて著しく高いので溶接時に割れが発
生し、耐割れ性及び衝撃値が低下している。ＴＧ−１３
はＮ量が上限を超えるものであって、溶接金属にブロホ
ールが発生するとともに靱性に乏しかった。ＴＧ−１４
はＣ、Ｎが低くＮｉ、Ｃｏがないためδフェライトが生
じ、靱性が低下している。ＴＧ−１５は９Ｃｒ−０．５
Ｍｏ−Ｎｂ−Ｖ−Ｗ系でＭｏ、Ｗ、Ｎｉ、Ｃｏを含有す
るが、（Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｎｉ＋Ｃｏ）が本発明の条件を
外れており、クリープ破断強度が低く、δフェライトが
生じ靱性が低い。ＴＧ−１６は１２Ｃｒ−０．５Ｍｏ−
Ｎｂ−Ｖ−Ｗ系でＴＧ−１４と同様にＭｏ、Ｗ、Ｎｉ、
Ｃｏを含有するが、（Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｎｉ＋Ｃｏ）が本
発明の条件を外れており、クリープ破断強度が低く、δ
フェライトが生じ靱性が低下している。
ワイヤＴＧ−１０は通常の耐熱鋼用として使用されてい
る２（１／４）％Ｃｒ−１％Ｍｏ系ワイヤの例であり、
ワイヤＴＧ−１１はさらに耐高温腐食性を向上させた熱
交換器用ワイヤであるが、いずれも本発明ワイヤにくら
べ著しくクリープ破断強度が低い。ＴＧ−１２は９Ｃｒ
−１Ｍｏ−Ｎｂ−Ｖ−Ｗ系ワイヤの例であるが、Ｃ量が
本発明ワイヤに比べて著しく高いので溶接時に割れが発
生し、耐割れ性及び衝撃値が低下している。ＴＧ−１３
はＮ量が上限を超えるものであって、溶接金属にブロホ
ールが発生するとともに靱性に乏しかった。ＴＧ−１４
はＣ、Ｎが低くＮｉ、Ｃｏがないためδフェライトが生
じ、靱性が低下している。ＴＧ−１５は９Ｃｒ−０．５
Ｍｏ−Ｎｂ−Ｖ−Ｗ系でＭｏ、Ｗ、Ｎｉ、Ｃｏを含有す
るが、（Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｎｉ＋Ｃｏ）が本発明の条件を
外れており、クリープ破断強度が低く、δフェライトが
生じ靱性が低い。ＴＧ−１６は１２Ｃｒ−０．５Ｍｏ−
Ｎｂ−Ｖ−Ｗ系でＴＧ−１４と同様にＭｏ、Ｗ、Ｎｉ、
Ｃｏを含有するが、（Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｎｉ＋Ｃｏ）が本
発明の条件を外れており、クリープ破断強度が低く、δ
フェライトが生じ靱性が低下している。
【００２５】
【発明の効果】本発明溶接材料は、従来の９〜１２％Ｃ
ｒ鋼用溶接ワイヤと比較して高温でのクリープ強度を著
しく高めたものであり、靱性及び溶接性などの特性にも
優れている。各種発電ボイラ、化学圧力容器などに使用
される９〜１２％Ｃｒ系鋼を溶接する場合に、本発明の
溶接材料を使用することにより、溶接継手の信頼性を大
幅に向上させることができる。
ｒ鋼用溶接ワイヤと比較して高温でのクリープ強度を著
しく高めたものであり、靱性及び溶接性などの特性にも
優れている。各種発電ボイラ、化学圧力容器などに使用
される９〜１２％Ｃｒ系鋼を溶接する場合に、本発明の
溶接材料を使用することにより、溶接継手の信頼性を大
幅に向上させることができる。
【図１】実施例に用いた溶接部の開先形状を示す断面図
である。
である。
１ 被溶接材 ２ 裏当材
Claims (1)
- 【請求項１】 重量比で、 Ｃ：０．０３〜０．１２％、 Ｓｉ：０．３％以下、 Ｍｎ：０．３〜１．５％、 Ｖ：０．０３〜０．４０％、 Ｎｂ：０．０１〜０．１５％、 Ｎ：０．０１〜０．０８％、 Ｃｒ：８〜１３％、 Ｎｉ：０．０５〜１．２％、 Ｍｏ：０．３〜１．６％、 Ｗ：０．５〜３．５％、 Ｃｏ：１．０〜５．０％を必須成分として含有し、さら
にＭｏ、Ｗ、Ｎｉ、Ｃｏ添加量の間に（Ｍｏ＋Ｗ）／
（Ｎｉ＋Ｃｏ）≦１．５の関係が成立し、残部がＦｅ及
び不可避的不純物からなることを特徴とする高Ｃｒフェ
ライト系耐熱鋼用溶接材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4018241A JP2551511B2 (ja) | 1992-01-07 | 1992-01-07 | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4018241A JP2551511B2 (ja) | 1992-01-07 | 1992-01-07 | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05177383A true JPH05177383A (ja) | 1993-07-20 |
| JP2551511B2 JP2551511B2 (ja) | 1996-11-06 |
Family
ID=11966187
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4018241A Expired - Lifetime JP2551511B2 (ja) | 1992-01-07 | 1992-01-07 | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2551511B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5519186A (en) * | 1993-03-10 | 1996-05-21 | Nippon Steel Corporation | Inert gas arc welding wire for high Cr ferritic heat-resisting steel |
| CN106736033A (zh) * | 2016-12-29 | 2017-05-31 | 钢铁研究总院 | G115耐热钢用氩弧焊焊丝 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01215490A (ja) * | 1988-02-24 | 1989-08-29 | Nkk Corp | Ｃｒ−Ｍｏ系低合金鋼用溶接ワイヤ |
-
1992
- 1992-01-07 JP JP4018241A patent/JP2551511B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01215490A (ja) * | 1988-02-24 | 1989-08-29 | Nkk Corp | Ｃｒ−Ｍｏ系低合金鋼用溶接ワイヤ |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5519186A (en) * | 1993-03-10 | 1996-05-21 | Nippon Steel Corporation | Inert gas arc welding wire for high Cr ferritic heat-resisting steel |
| CN106736033A (zh) * | 2016-12-29 | 2017-05-31 | 钢铁研究总院 | G115耐热钢用氩弧焊焊丝 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2551511B2 (ja) | 1996-11-06 |
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