JPH05177309A - 金属管の連続鋳造用鋳型装置 - Google Patents
金属管の連続鋳造用鋳型装置Info
- Publication number
- JPH05177309A JPH05177309A JP3356533A JP35653391A JPH05177309A JP H05177309 A JPH05177309 A JP H05177309A JP 3356533 A JP3356533 A JP 3356533A JP 35653391 A JP35653391 A JP 35653391A JP H05177309 A JPH05177309 A JP H05177309A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mold
- casting
- pipe
- heat insulating
- core
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Ceramic Products (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 生産性を低くすることなく、鋳造管の破断を
防止すること。 【構成】 鋳型１９と中子２０とを有して鋳型１９と中
子２０との間に管成形通路２５を形成し、管成形通路２
５の鋳込側から導入した溶湯を冷却して鋳造管１４を形
成し、この鋳造管１４を管成形通路２５の引抜側から引
抜可能とする金属管の連続鋳造用鋳型装置１３におい
て、鋳込側の鋳型１９Ａと引抜側の鋳型１９Ｂとの間
に、断熱材料からなる断熱層１９Ｃを介在させるように
したものである。
防止すること。 【構成】 鋳型１９と中子２０とを有して鋳型１９と中
子２０との間に管成形通路２５を形成し、管成形通路２
５の鋳込側から導入した溶湯を冷却して鋳造管１４を形
成し、この鋳造管１４を管成形通路２５の引抜側から引
抜可能とする金属管の連続鋳造用鋳型装置１３におい
て、鋳込側の鋳型１９Ａと引抜側の鋳型１９Ｂとの間
に、断熱材料からなる断熱層１９Ｃを介在させるように
したものである。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、金属管の連続鋳造用鋳
型装置に関する。
型装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、特開平1-177048号公報に記載され
る如くの金属管の連続鋳造用鋳型装置がある。この鋳型
装置は、鋳型と中子とを有して鋳型と中子との間に管成
形通路を形成し、管成形通路の鋳込側から導入した溶湯
を冷却して鋳造管を形成し、この鋳造管を管成形通路の
引抜側から引抜可能とするものであり、鋳型の全体を黒
鉛にて構成している（図４（Ｂ）参照）。
る如くの金属管の連続鋳造用鋳型装置がある。この鋳型
装置は、鋳型と中子とを有して鋳型と中子との間に管成
形通路を形成し、管成形通路の鋳込側から導入した溶湯
を冷却して鋳造管を形成し、この鋳造管を管成形通路の
引抜側から引抜可能とするものであり、鋳型の全体を黒
鉛にて構成している（図４（Ｂ）参照）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】然しながら、従来技術
では、鋳型の全体を高熱伝導率材料である黒鉛にて構成
しているため、鋳型の引抜側外周部に設けられる水冷ジ
ャケット体等の冷却手段の抜熱作用が、鋳型の鋳込側に
容易に及び、鋳型の温度勾配（鋳型の単位の管成形通路
長さ当たりの温度降下率）が小となり、結果として管成
形通路内における固液共存域が長くなる。この固液共存
域が長くなることは、凝固初期段階に溶湯の流出を防止
する表面凝固殻が長く、未凝固溶湯が差し込まなければ
ならない凝固前線が深く狭小となることを意味し、未凝
固溶湯のスムースな差し込みが困難となって鋳造管の破
断が生じ易くなることを意味する。
では、鋳型の全体を高熱伝導率材料である黒鉛にて構成
しているため、鋳型の引抜側外周部に設けられる水冷ジ
ャケット体等の冷却手段の抜熱作用が、鋳型の鋳込側に
容易に及び、鋳型の温度勾配（鋳型の単位の管成形通路
長さ当たりの温度降下率）が小となり、結果として管成
形通路内における固液共存域が長くなる。この固液共存
域が長くなることは、凝固初期段階に溶湯の流出を防止
する表面凝固殻が長く、未凝固溶湯が差し込まなければ
ならない凝固前線が深く狭小となることを意味し、未凝
固溶湯のスムースな差し込みが困難となって鋳造管の破
断が生じ易くなることを意味する。
【０００４】特に、薄肉管では、表面凝固殻が不安定
で、かつ溶湯を凝固前線へ供給しにくいので、鋳造管の
破断を生じ易い。
で、かつ溶湯を凝固前線へ供給しにくいので、鋳造管の
破断を生じ易い。
【０００５】このため、従来技術では、鋳型の管成形通
路内における固液共存域が長い場合にも凝固前線への未
凝固溶湯の差し込みを確実として鋳造管の破断を生じな
いように、鋳造管の引抜速度を遅くしており、生産性が
低くならざるを得ない。
路内における固液共存域が長い場合にも凝固前線への未
凝固溶湯の差し込みを確実として鋳造管の破断を生じな
いように、鋳造管の引抜速度を遅くしており、生産性が
低くならざるを得ない。
【０００６】本発明は、生産性を低くすることなく、鋳
造管の破断を防止することを目的とする。
造管の破断を防止することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】請求項１に記載の本発明
は、鋳型と中子とを有して鋳型と中子との間に管成形通
路を形成し、管成形通路の鋳込側から導入した溶湯を冷
却して鋳造管を形成し、この鋳造管を管成形通路の引抜
側から引抜可能とする金属管の連続鋳造用鋳型装置にお
いて、鋳込側の鋳型と引抜側の鋳型との間に、断熱材料
からなる断熱層を介在させるようにしたものである。
は、鋳型と中子とを有して鋳型と中子との間に管成形通
路を形成し、管成形通路の鋳込側から導入した溶湯を冷
却して鋳造管を形成し、この鋳造管を管成形通路の引抜
側から引抜可能とする金属管の連続鋳造用鋳型装置にお
いて、鋳込側の鋳型と引抜側の鋳型との間に、断熱材料
からなる断熱層を介在させるようにしたものである。
【０００８】請求項２に記載の本発明は、請求項１に記
載の本発明において更に、前記鋳込側の鋳型がＳi3Ｎ4
−ＢＮもしくはＢＮ等の低熱伝導率材料にて構成され、
前記引抜側の鋳型が黒鉛もしくは金属等の高熱伝導率材
料にて構成され、前記断熱層がセラミックウールもしく
はセラミックファイバー等の断熱材料にて構成されるよ
うにしたものである。
載の本発明において更に、前記鋳込側の鋳型がＳi3Ｎ4
−ＢＮもしくはＢＮ等の低熱伝導率材料にて構成され、
前記引抜側の鋳型が黒鉛もしくは金属等の高熱伝導率材
料にて構成され、前記断熱層がセラミックウールもしく
はセラミックファイバー等の断熱材料にて構成されるよ
うにしたものである。
【０００９】請求項３に記載の本発明は、請求項１又は
２に記載の本発明において更に、前記鋳型の引抜側外周
部に冷却手段を設けるようにしたものである。
２に記載の本発明において更に、前記鋳型の引抜側外周
部に冷却手段を設けるようにしたものである。
【００１０】
【作用】図５は鋳型の温度勾配と固液共存域の長さとの
関係を示す模式図であり、（Ａ）は温度勾配小における
普通鋳鉄のＳＫＩＮ凝固状態、（Ｂ）は温度勾配小にお
けるＦＣＤ（ダクタイル鋳鉄）のＭｕｓｓｙ凝固状態、
（Ｃ）は温度勾配大におけるＦＣＤのＭｕｓｓｙ凝固状
態である。
関係を示す模式図であり、（Ａ）は温度勾配小における
普通鋳鉄のＳＫＩＮ凝固状態、（Ｂ）は温度勾配小にお
けるＦＣＤ（ダクタイル鋳鉄）のＭｕｓｓｙ凝固状態、
（Ｃ）は温度勾配大におけるＦＣＤのＭｕｓｓｙ凝固状
態である。
【００１１】鋳型の温度勾配が小であると、ＳＫＩＮ凝
固型である普通鋳鉄、Ｍｕｓｓｙ凝固型であるＦＣＤの
いずれにおいても、図５（Ａ）、（Ｂ）に示す如く、固
液共存域が長くなり、未凝固溶湯が差し込まなければな
らない凝固前線が深く狭小となり、破断を生じ易いこと
が認められる。
固型である普通鋳鉄、Ｍｕｓｓｙ凝固型であるＦＣＤの
いずれにおいても、図５（Ａ）、（Ｂ）に示す如く、固
液共存域が長くなり、未凝固溶湯が差し込まなければな
らない凝固前線が深く狭小となり、破断を生じ易いこと
が認められる。
【００１２】ＦＣＤにあっては、図５（Ｂ）に示す如く
のＭｕｓｓｙ凝固であるため、固液共存域の表面強度が
小さく、鋳造応力により、より破断を生じ易いものであ
ることが認められる。
のＭｕｓｓｙ凝固であるため、固液共存域の表面強度が
小さく、鋳造応力により、より破断を生じ易いものであ
ることが認められる。
【００１３】然るに、本発明にあっては、鋳込側の鋳型
と引抜側の鋳型との間に、セラミックウール、セラミッ
クファイバー等の断熱材料からなる断熱層を介在させた
から、鋳型内での温度勾配を大とし、固液共存域を短く
することができる。このため、ＳＫＩＮ凝固型である
普通鋳鉄、Ｍｕｓｓｙ凝固型であるＦＣＤのいずれにお
いても、固液共存域を短くし、結果として未凝固溶湯が
差し込まなければならない凝固前線を浅くして破断の発
生を抑制できる。また、ＦＣＤにおいては、特に、Ｍ
ｕｓｓｙ凝固の固液共存域を短くし、Ｍｕｓｓｙ凝固に
起因して表面強度が小となる範囲を低減し、破断の発生
を抑制できる。従って、表面凝固殻が不安定で、かつ溶
湯を凝固前線へ供給しにくい薄肉管であっても、鋳造管
の破断を抑制でき、鋳造管の破断を生じないように鋳造
管の引抜速度を遅くする必要がなくなり、引抜速度の増
速化により、生産性を低くすることなく、鋳造管の破断
を防止することができる。
と引抜側の鋳型との間に、セラミックウール、セラミッ
クファイバー等の断熱材料からなる断熱層を介在させた
から、鋳型内での温度勾配を大とし、固液共存域を短く
することができる。このため、ＳＫＩＮ凝固型である
普通鋳鉄、Ｍｕｓｓｙ凝固型であるＦＣＤのいずれにお
いても、固液共存域を短くし、結果として未凝固溶湯が
差し込まなければならない凝固前線を浅くして破断の発
生を抑制できる。また、ＦＣＤにおいては、特に、Ｍ
ｕｓｓｙ凝固の固液共存域を短くし、Ｍｕｓｓｙ凝固に
起因して表面強度が小となる範囲を低減し、破断の発生
を抑制できる。従って、表面凝固殻が不安定で、かつ溶
湯を凝固前線へ供給しにくい薄肉管であっても、鋳造管
の破断を抑制でき、鋳造管の破断を生じないように鋳造
管の引抜速度を遅くする必要がなくなり、引抜速度の増
速化により、生産性を低くすることなく、鋳造管の破断
を防止することができる。
【００１４】また、本発明にあっては、上記断熱層を挟
む一方の鋳込側の鋳型をＳi3Ｎ4 −ＢＮ、ＢＮ等の低熱
伝導率材料にて構成し、他方の引抜側の鋳型を黒鉛、銅
等の高熱伝導率材料にて構成することにより、鋳型内で
の温度勾配を更に大とし、固液共存域を短くすることが
できる。
む一方の鋳込側の鋳型をＳi3Ｎ4 −ＢＮ、ＢＮ等の低熱
伝導率材料にて構成し、他方の引抜側の鋳型を黒鉛、銅
等の高熱伝導率材料にて構成することにより、鋳型内で
の温度勾配を更に大とし、固液共存域を短くすることが
できる。
【００１５】また、本発明にあっては、鋳型の引抜側外
周部に水冷ジャケット体、空冷ゾーンの如くの冷却手段
を設けることにより、引抜側の鋳型温度を極力低くし、
この冷却手段の冷却効果が及びにくい、鋳込側の鋳型と
の間の温度勾配を確実に大とし、上述の固液共存域を確
実に短くできる。
周部に水冷ジャケット体、空冷ゾーンの如くの冷却手段
を設けることにより、引抜側の鋳型温度を極力低くし、
この冷却手段の冷却効果が及びにくい、鋳込側の鋳型と
の間の温度勾配を確実に大とし、上述の固液共存域を確
実に短くできる。
【００１６】
【実施例】図１は本発明の一実施例に係る鋳型装置を示
す模式図、図２は鋳型装置の鋳込側端面を示す模式図、
図３は連続鋳造装置を示す模式図、図４は本発明の変形
例と従来例とを示す模式図、図５は鋳型の温度勾配と固
液共存域の長さとの関係を示す模式図である。
す模式図、図２は鋳型装置の鋳込側端面を示す模式図、
図３は連続鋳造装置を示す模式図、図４は本発明の変形
例と従来例とを示す模式図、図５は鋳型の温度勾配と固
液共存域の長さとの関係を示す模式図である。
【００１７】連続鋳造装置１０は、図３に示す如く、溶
湯保持炉１１の側面下部に形成した鋳込口１２に鋳型装
置１３を付帯して配設している。連続鋳造装置１０は、
鋳型装置１３により溶湯を冷却して鋳造管１４を形成
し、これを引抜鋳造する。
湯保持炉１１の側面下部に形成した鋳込口１２に鋳型装
置１３を付帯して配設している。連続鋳造装置１０は、
鋳型装置１３により溶湯を冷却して鋳造管１４を形成
し、これを引抜鋳造する。
【００１８】連続鋳造装置１０は、鋳型装置１３の出側
にて鋳造管１４を支持するガイドローラー１５を備える
とともに、鋳造管１４を間欠的に引抜くための引抜装置
１６を備える。引抜装置１６は、ピンチローラー１７と
押えローラー１８とからなる。
にて鋳造管１４を支持するガイドローラー１５を備える
とともに、鋳造管１４を間欠的に引抜くための引抜装置
１６を備える。引抜装置１６は、ピンチローラー１７と
押えローラー１８とからなる。
【００１９】鋳型装置１３は、図１、図２に示す如く、
鋳型１９と中子２０とにより構成されている。
鋳型１９と中子２０とにより構成されている。
【００２０】鋳型１９は、中空状をなし、鋳込側端部に
中子保持内径部２１を備えるとともに、中子保持内径部
２１を除く略全長に渡る鋳型中心軸回りに管外面成形内
径部２２を備える。
中子保持内径部２１を備えるとともに、中子保持内径部
２１を除く略全長に渡る鋳型中心軸回りに管外面成形内
径部２２を備える。
【００２１】中子２０は、鋳型１９に装入され、鋳込側
端部に鋳型１９の中子保持内径部２１に嵌着されるフラ
ンジ部２３を備えるとともに、フランジ部２３を除く略
全長に渡る鋳型中心軸回りに設けられて鋳型１９の管外
面成形内径部２２との間に管成形通路２５を形成する管
内面成形外径部２４を備える。また、中子２０は、フラ
ンジ部２３における鋳型中心軸回りの複数位置（この実
施例では４位置）のそれぞれに上記管成形通路２５に連
通する溶湯注入通路２６を備える。各溶湯注入通路２６
の通路断面形状は円弧状である。尚、隣接する溶湯注入
通路２６に挟まれる継なぎ部２７の厚みｇは強度上許さ
れる限り小とし、各溶湯注入通路２６の通路面積をより
大とすることが好ましい。
端部に鋳型１９の中子保持内径部２１に嵌着されるフラ
ンジ部２３を備えるとともに、フランジ部２３を除く略
全長に渡る鋳型中心軸回りに設けられて鋳型１９の管外
面成形内径部２２との間に管成形通路２５を形成する管
内面成形外径部２４を備える。また、中子２０は、フラ
ンジ部２３における鋳型中心軸回りの複数位置（この実
施例では４位置）のそれぞれに上記管成形通路２５に連
通する溶湯注入通路２６を備える。各溶湯注入通路２６
の通路断面形状は円弧状である。尚、隣接する溶湯注入
通路２６に挟まれる継なぎ部２７の厚みｇは強度上許さ
れる限り小とし、各溶湯注入通路２６の通路面積をより
大とすることが好ましい。
【００２２】即ち、鋳型装置１３は、鋳型１９の中子保
持内径部２１に中子２０のフランジ部２３を嵌着固定
し、前記溶湯注入通路２６と管成形通路２５とをストレ
ート状に連通する。
持内径部２１に中子２０のフランジ部２３を嵌着固定
し、前記溶湯注入通路２６と管成形通路２５とをストレ
ート状に連通する。
【００２３】また、鋳型装置１３は、鋳型１９の引抜側
外周部に銅製の水冷ジャケット体３０を嵌着するととも
に、鋳型１９の鋳込側外周部に煉瓦からなるインサート
リング３１を嵌着することとしている。これにより、鋳
型装置１３は、水冷ジャケット体３０の部分を溶湯を凝
固させるための冷却部、インサートリング３１の部分を
非冷却部及び保持炉１１の炉壁１１Ａへの装着部として
いる。
外周部に銅製の水冷ジャケット体３０を嵌着するととも
に、鋳型１９の鋳込側外周部に煉瓦からなるインサート
リング３１を嵌着することとしている。これにより、鋳
型装置１３は、水冷ジャケット体３０の部分を溶湯を凝
固させるための冷却部、インサートリング３１の部分を
非冷却部及び保持炉１１の炉壁１１Ａへの装着部として
いる。
【００２４】また、この実施例の連続鋳造装置１０は、
鋳型１３に流入した溶湯が過冷却することのないよう
に、中子２０の鋳込側端部に孔状のぬすみ２０Ａを設け
ている。
鋳型１３に流入した溶湯が過冷却することのないよう
に、中子２０の鋳込側端部に孔状のぬすみ２０Ａを設け
ている。
【００２５】然るに、鋳型装置１３にあっては、鋳型１
９を鋳込側の鋳型１９Ａと引抜側の鋳型１９Ｂとに２分
し、鋳込側の鋳型１９Ａと引抜側の鋳型１９Ｂとの間に
セラミックウールもしくはセラミックファイバー等の断
熱材料からなる断熱層１９Ｃを介在させている。ここ
で、断熱層１９Ｃは、水冷ジャケット体３０のインサー
トリング３１側端部相当位置に一致せしめられており、
引抜側鋳型１９Ｂの外周部に水冷ジャケット体３０を装
着することとしている。
９を鋳込側の鋳型１９Ａと引抜側の鋳型１９Ｂとに２分
し、鋳込側の鋳型１９Ａと引抜側の鋳型１９Ｂとの間に
セラミックウールもしくはセラミックファイバー等の断
熱材料からなる断熱層１９Ｃを介在させている。ここ
で、断熱層１９Ｃは、水冷ジャケット体３０のインサー
トリング３１側端部相当位置に一致せしめられており、
引抜側鋳型１９Ｂの外周部に水冷ジャケット体３０を装
着することとしている。
【００２６】また、鋳型装置１３にあっては、鋳込側の
鋳型１９ＡをＳi3Ｎ4 −ＢＮもしくはＢＮ等の低熱伝導
率材料にて構成し、引抜側の鋳型１９Ｂを黒鉛もしくは
銅等の高熱伝導率材料にて構成している。尚、各材料の
熱伝導率（cal/cm℃se）についてみると、Ｓi3Ｎ4 −Ｂ
Ｎは0.034 、ＢＮは0.083 、黒鉛は0.28である。
鋳型１９ＡをＳi3Ｎ4 −ＢＮもしくはＢＮ等の低熱伝導
率材料にて構成し、引抜側の鋳型１９Ｂを黒鉛もしくは
銅等の高熱伝導率材料にて構成している。尚、各材料の
熱伝導率（cal/cm℃se）についてみると、Ｓi3Ｎ4 −Ｂ
Ｎは0.034 、ＢＮは0.083 、黒鉛は0.28である。
【００２７】また、本発明の実施においては、断熱層１
９Ｃを、水冷ジャケット体３０のインサートリング３１
寄り中間部相当位置に設定するものであっても良い。
９Ｃを、水冷ジャケット体３０のインサートリング３１
寄り中間部相当位置に設定するものであっても良い。
【００２８】また、鋳型装置１３にあっては、中子２０
をＳi3Ｎ4 −ＢＮにて構成している。尚、中子２０はＳ
i3Ｎ4 −ＢＮに限らず、ＢＮ、黒鉛、銅等の金属にて構
成されるものであっても良い。
をＳi3Ｎ4 −ＢＮにて構成している。尚、中子２０はＳ
i3Ｎ4 −ＢＮに限らず、ＢＮ、黒鉛、銅等の金属にて構
成されるものであっても良い。
【００２９】また、本発明の実施においては、図４
（Ａ）に示す如く、鋳込側の鋳型１９と引抜側の鋳型１
９Ｂとを共に同一材料、例えば黒鉛にて構成するもので
あっても良い。
（Ａ）に示す如く、鋳込側の鋳型１９と引抜側の鋳型１
９Ｂとを共に同一材料、例えば黒鉛にて構成するもので
あっても良い。
【００３０】また、本発明の実施において、鋳型の引抜
側外周部に設けられる冷却手段は、引抜側の鋳型１９Ｂ
に冷却媒体流路を内蔵するもの、或いは鋳型回りに空冷
ゾーンを設けるもの等であっても良い。
側外周部に設けられる冷却手段は、引抜側の鋳型１９Ｂ
に冷却媒体流路を内蔵するもの、或いは鋳型回りに空冷
ゾーンを設けるもの等であっても良い。
【００３１】次に、本実施例の作用について説明する。 鋳込側の鋳型１９Ａと引抜側の鋳型１９Ｂとの間に、
断熱材料からなる断熱層１９Ｃを介在させたから、鋳型
１９内での温度勾配を大とし、固液共存域を短くするこ
とができる。このため、ＳＫＩＮ凝固型である普通鋳
鉄、Ｍｕｓｓｙ凝固型であるＦＣＤのいずれにおいて
も、固液共存域を短くし、結果として未凝固溶湯が差し
込まなければならない凝固前線を浅くして破断の発生を
抑制できる。また、ＦＣＤにおいては、特に、Ｍｕｓ
ｓｙ凝固の固液共存域を短くし、Ｍｕｓｓｙ凝固に起因
して表面強度が小となる範囲を低減し、破断の発生を抑
制できる。従って、表面凝固殻が不安定で、かつ溶湯を
凝固前線へ供給しにくい薄肉管であっても、鋳造管の破
断を抑制でき、鋳造管の破断を生じないように鋳造管の
引抜速度を遅くする必要がなくなり、引抜速度の増速化
により、生産性を低くすることなく、鋳造管の破断を防
止することができる。
断熱材料からなる断熱層１９Ｃを介在させたから、鋳型
１９内での温度勾配を大とし、固液共存域を短くするこ
とができる。このため、ＳＫＩＮ凝固型である普通鋳
鉄、Ｍｕｓｓｙ凝固型であるＦＣＤのいずれにおいて
も、固液共存域を短くし、結果として未凝固溶湯が差し
込まなければならない凝固前線を浅くして破断の発生を
抑制できる。また、ＦＣＤにおいては、特に、Ｍｕｓ
ｓｙ凝固の固液共存域を短くし、Ｍｕｓｓｙ凝固に起因
して表面強度が小となる範囲を低減し、破断の発生を抑
制できる。従って、表面凝固殻が不安定で、かつ溶湯を
凝固前線へ供給しにくい薄肉管であっても、鋳造管の破
断を抑制でき、鋳造管の破断を生じないように鋳造管の
引抜速度を遅くする必要がなくなり、引抜速度の増速化
により、生産性を低くすることなく、鋳造管の破断を防
止することができる。
【００３２】断熱層１９Ｃを挟む一方の鋳込側の鋳型
１９Ａを低熱伝導率材料にて構成し、他方の引抜側の鋳
型１９Ｂを高熱伝導率材料にて構成することにより、鋳
型１９内での温度勾配を更に大とし、固液共存域を更に
短くすることができる。
１９Ａを低熱伝導率材料にて構成し、他方の引抜側の鋳
型１９Ｂを高熱伝導率材料にて構成することにより、鋳
型１９内での温度勾配を更に大とし、固液共存域を更に
短くすることができる。
【００３３】鋳型１９の引抜側外周部に水冷ジャケッ
ト体３０、空冷ゾーンの如くの冷却手段を設けることに
より、引抜側の鋳型１９Ｂ温度を極力低くし、この冷却
手段の冷却効果が及びにくい鋳込側の鋳型１９Ａとの間
の温度勾配を確実に大とし、上述の固液共存域を確実に
短くできる。
ト体３０、空冷ゾーンの如くの冷却手段を設けることに
より、引抜側の鋳型１９Ｂ温度を極力低くし、この冷却
手段の冷却効果が及びにくい鋳込側の鋳型１９Ａとの間
の温度勾配を確実に大とし、上述の固液共存域を確実に
短くできる。
【００３４】尚、鋳型装置１３にあっては、鋳込側の鋳
型１９Ａと引抜側の鋳型１９Ｂとの間に断熱層１９Ｃを
充填することにより、低熱伝導率材料からなる鋳型１９
Ａと高熱伝導率材料からなる鋳型１９Ｂとの境界面を滑
らかに連続化し、管成形通路２５内の溶湯、表面凝固殻
が鋳型１９Ａと鋳型１９Ｂとの境界部のギャップに侵入
して鋳造管の引抜不能を招く可能性を確実に排除し得
る。
型１９Ａと引抜側の鋳型１９Ｂとの間に断熱層１９Ｃを
充填することにより、低熱伝導率材料からなる鋳型１９
Ａと高熱伝導率材料からなる鋳型１９Ｂとの境界面を滑
らかに連続化し、管成形通路２５内の溶湯、表面凝固殻
が鋳型１９Ａと鋳型１９Ｂとの境界部のギャップに侵入
して鋳造管の引抜不能を招く可能性を確実に排除し得
る。
【００３５】表１は、図１（Ｃ）に示した本発明鋳型Ｉ
と、図１（Ｄ）に示した比較鋳型の具体的実施結果であ
る。表１によれば、本発明により固液共存域の温度勾配
が格段に大となることが認められる。また、表２は、図
４（Ａ）に示した本発明鋳型IIと、図４（Ｂ）に示した
従来鋳型の具体的実施結果である。表１、表２によれ
ば、本発明により固液共存域の温度勾配が格段に大とな
ることが認められる。
と、図１（Ｄ）に示した比較鋳型の具体的実施結果であ
る。表１によれば、本発明により固液共存域の温度勾配
が格段に大となることが認められる。また、表２は、図
４（Ａ）に示した本発明鋳型IIと、図４（Ｂ）に示した
従来鋳型の具体的実施結果である。表１、表２によれ
ば、本発明により固液共存域の温度勾配が格段に大とな
ることが認められる。
【００３６】
【表１】
【００３７】
【表２】
【００３８】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、生産性を
低くすることなく、鋳造管の破断を防止することができ
る。
低くすることなく、鋳造管の破断を防止することができ
る。
【図１】図１は本発明の一実施例に係る鋳型装置を示す
模式図である。
模式図である。
【図２】図２は鋳型装置の鋳込側端面を示す模式図であ
る。
る。
【図３】図３は連続鋳造装置を示す模式図である。
【図４】図４は本発明の変形例と従来例とを示す模式図
である。
である。
【図５】図５は鋳型の温度勾配と固液共存域の長さとの
関係を示す模式図である。
関係を示す模式図である。
１０ 連続鋳造装置 １３ 鋳型装置 １４ 鋳造管 １９ 鋳型 １９Ａ 鋳込側の鋳型 １９Ｂ 引抜側の鋳型 １９Ｃ 断熱層 ２０ 中子 ２５ 管成形通路
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ０４Ｂ 35/71 7305−4Ｇ (72)発明者 斉藤 博 愛知県半田市川崎町１丁目１番地 川崎製 鉄株式会社知多製造所内 (72)発明者 市野 健司 千葉県千葉市川崎町１番地 川崎製鉄株式 会社技術研究本部内
Claims (3)
- 【請求項１】 鋳型と中子とを有して鋳型と中子との間
に管成形通路を形成し、管成形通路の鋳込側から導入し
た溶湯を冷却して鋳造管を形成し、この鋳造管を管成形
通路の引抜側から引抜可能とする金属管の連続鋳造用鋳
型装置において、鋳込側の鋳型と引抜側の鋳型との間
に、断熱材料からなる断熱層を介在させたことを特徴と
する金属管の連続鋳造用鋳型装置。 - 【請求項２】 前記鋳込側の鋳型がＳi3Ｎ4 −ＢＮもし
くはＢＮ等の低熱伝導率材料にて構成され、前記引抜側
の鋳型が黒鉛もしくは金属等の高熱伝導率材料にて構成
され、前記断熱層がセラミックウールもしくはセラミッ
クファイバー等の断熱材料にて構成される請求項１記載
の金属管の連続鋳造用鋳型装置。 - 【請求項３】 前記鋳型の引抜側外周部に冷却手段を設
けた請求項１又は２記載の金属管の連続鋳造用鋳型装
置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3356533A JPH05177309A (ja) | 1991-12-25 | 1991-12-25 | 金属管の連続鋳造用鋳型装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3356533A JPH05177309A (ja) | 1991-12-25 | 1991-12-25 | 金属管の連続鋳造用鋳型装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05177309A true JPH05177309A (ja) | 1993-07-20 |
Family
ID=18449498
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3356533A Withdrawn JPH05177309A (ja) | 1991-12-25 | 1991-12-25 | 金属管の連続鋳造用鋳型装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05177309A (ja) |
-
1991
- 1991-12-25 JP JP3356533A patent/JPH05177309A/ja not_active Withdrawn
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4653571A (en) | Method for horizontal continuous casting of a metal, where the lower mold/cast metal contact point is horizontally displaced | |
| KR20010101877A (ko) | 냉각 요소 제조용 주조 몰드 및 그 몰드에서 제조되는냉각 요소 | |
| US3363669A (en) | Arrangement for controlling cooling in continuous casting of metals | |
| JPH05177309A (ja) | 金属管の連続鋳造用鋳型装置 | |
| US4640335A (en) | Casting apparatus | |
| JPH05208243A (ja) | 金属管の連続鋳造用鋳型装置 | |
| JPH01228645A (ja) | 連続鋳造鋳型における凝固シェル表面の縦割れ防止方法 | |
| JPS5931415B2 (ja) | 中空管の製造方法および装置 | |
| CN218395857U (zh) | 一种芯部结晶器 | |
| JP3289118B2 (ja) | 連続鋳造における収縮孔低減装置 | |
| JP2001001111A (ja) | 中空ビレット鋳造用中子および前記中子を用いた中空ビレットのホットトップ式連続鋳造方法 | |
| JPH01313146A (ja) | 金属管の連続鋳造方法およびその連続鋳造用鋳型装置 | |
| JPS6363566A (ja) | 鋳造用ノズル | |
| JPS61266155A (ja) | クラツド鋳片の連続鋳造方法及びその装置 | |
| JPH05208248A (ja) | 薄肉鋳鉄の連続鋳造法 | |
| JPH01306048A (ja) | 金属管の連続鋳造方法 | |
| JPH0810450Y2 (ja) | 水平連続鋳造装置 | |
| JPH09253802A (ja) | 連続鋳造用鋳型 | |
| RU2100132C1 (ru) | Способ непрерывной разливки металлов | |
| JPH0751803A (ja) | 連続鋳造用鋳型 | |
| SU1398255A1 (ru) | Способ горизонтального непрерывного лить заготовок | |
| JP2501138B2 (ja) | 水平連続鋳造装置 | |
| JPS61132244A (ja) | 連続鋳造方法およびその装置 | |
| JPH04157044A (ja) | 水平連続鋳造装置におけるモールド接続部シール装置 | |
| JPH04266455A (ja) | 水平連続鋳造装置のブレークリング |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19990311 |