JPH05159854A - スパークプラグの中心電極 - Google Patents
スパークプラグの中心電極Info
- Publication number
- JPH05159854A JPH05159854A JP3318197A JP31819791A JPH05159854A JP H05159854 A JPH05159854 A JP H05159854A JP 3318197 A JP3318197 A JP 3318197A JP 31819791 A JP31819791 A JP 31819791A JP H05159854 A JPH05159854 A JP H05159854A
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- Japan
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- tip
- core
- noble metal
- center electrode
- spark plug
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- Pending
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 Irを主体とするサーメット製チップを用
い、酸化揮発による消耗が効果的に防止でき、これによ
り耐久性が向上できるスパークプラグの提供。 【構成】 棒状を呈する耐蝕性ニッケル合金製母材2に
良熱伝導性金属芯3を配した複合材10の先端部を径小
に成形し、先端に貴金属チップ4を溶接してなるスパー
クプラグの中心電極1において、前記貴金属チップ4
は、周期律表の2A族(Mg、Caなど)、3A族(イ
ットリウムなど稀土類元素)、または4A族(Ti、Z
r、Hfなど)に属する元素の酸化物の1種類以上、
5.0〜15.0体積%を、Ir中に分散して焼結によ
り柱状に形成するとともに、前記複合材の先端面の中心
に設けた穴22に嵌め込み、前記芯3に直接接触する
か、またはチップ4と芯3との距離Lを0.5mm以内
に位置させて嵌合面を溶接した。
い、酸化揮発による消耗が効果的に防止でき、これによ
り耐久性が向上できるスパークプラグの提供。 【構成】 棒状を呈する耐蝕性ニッケル合金製母材2に
良熱伝導性金属芯3を配した複合材10の先端部を径小
に成形し、先端に貴金属チップ4を溶接してなるスパー
クプラグの中心電極1において、前記貴金属チップ4
は、周期律表の2A族(Mg、Caなど)、3A族(イ
ットリウムなど稀土類元素)、または4A族(Ti、Z
r、Hfなど)に属する元素の酸化物の1種類以上、
5.0〜15.0体積%を、Ir中に分散して焼結によ
り柱状に形成するとともに、前記複合材の先端面の中心
に設けた穴22に嵌め込み、前記芯3に直接接触する
か、またはチップ4と芯3との距離Lを0.5mm以内
に位置させて嵌合面を溶接した。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】この発明は、発火部に耐消耗性の
貴金属チップを溶接したスパークプラグの中心電極に関
する。
貴金属チップを溶接したスパークプラグの中心電極に関
する。
【0002】
【従来の技術】自動車エンジンなどのガソリン機関で
は、着火性向上のため中心電極の先端部を径小に形成す
るとともに、耐火花消耗性向上のため電極先端にPt合
金など貴金属チップを溶接したスパークプラグが使用さ
れる。この中心電極は、通常、Ni合金製母材に熱伝導
性に優れたCu、Agなどの芯を入れた複合材の先端に
貴金属チップを溶接してなり、貴金属チップと芯との間
には比較的熱伝導性の悪い母材層が1.5mm以上の厚
さで介在していた。このため、燃焼室に露出した貴金属
チップが表面から受ける熱を、芯を介して中心電極の後
端側に逃がす、いわゆる熱引きが十分でなく、高速、高
負荷運転ではチップ先端が過昇温しやすかった。また、
特開昭52−118137号公報において、Ru、Ir
またはこれらの合金と、イットリア、トリウムまたは稀
土類元素の酸化物とからなるスパークプラグの電極材料
が開示されている。
は、着火性向上のため中心電極の先端部を径小に形成す
るとともに、耐火花消耗性向上のため電極先端にPt合
金など貴金属チップを溶接したスパークプラグが使用さ
れる。この中心電極は、通常、Ni合金製母材に熱伝導
性に優れたCu、Agなどの芯を入れた複合材の先端に
貴金属チップを溶接してなり、貴金属チップと芯との間
には比較的熱伝導性の悪い母材層が1.5mm以上の厚
さで介在していた。このため、燃焼室に露出した貴金属
チップが表面から受ける熱を、芯を介して中心電極の後
端側に逃がす、いわゆる熱引きが十分でなく、高速、高
負荷運転ではチップ先端が過昇温しやすかった。また、
特開昭52−118137号公報において、Ru、Ir
またはこれらの合金と、イットリア、トリウムまたは稀
土類元素の酸化物とからなるスパークプラグの電極材料
が開示されている。
【0003】
【発明が解決しようとする課題】Irは900〜100
0℃の高温において酸化揮発しやすいため、そのまま電
極発火部に使用すると火花消耗よりも酸化揮発による消
耗が問題となる。Irと、イットリア、トリウムまたは
稀土類元素の酸化物とからなるサーメット製チップは酸
化揮発を相当抑制することができるが、チップ温度が9
00℃以上となると実用上充分な耐久性は得られない。
この発明の目的は、Irを主体とするサーメット製チッ
プを用い、酸化揮発による消耗が効果的に防止でき、こ
れにより耐久性が著しく向上できるスパークプラグの中
心電極の提供にある。
0℃の高温において酸化揮発しやすいため、そのまま電
極発火部に使用すると火花消耗よりも酸化揮発による消
耗が問題となる。Irと、イットリア、トリウムまたは
稀土類元素の酸化物とからなるサーメット製チップは酸
化揮発を相当抑制することができるが、チップ温度が9
00℃以上となると実用上充分な耐久性は得られない。
この発明の目的は、Irを主体とするサーメット製チッ
プを用い、酸化揮発による消耗が効果的に防止でき、こ
れにより耐久性が著しく向上できるスパークプラグの中
心電極の提供にある。
【0004】
【課題を解決するための手段】この発明は、棒状を呈す
る耐蝕性ニッケル合金製母材に良熱伝導性金属芯を配し
た複合材の先端部を径小に成形し、先端に貴金属チップ
を溶接してなるスパークプラグの中心電極において、前
記貴金属チップは、周期律表の2A族(Mg、Caな
ど)、3A族(イットリウムなど稀土類元素)、または
4A族(Ti、Zr、Hfなど)に属する元素の酸化物
の1種類以上、5.0〜15.0体積%を、イリジウム
中に分散して焼結により柱状に形成するとともに、前記
複合材の先端面の中心に設けた穴に嵌め込み、前記芯に
直接接触するか、またはチップと芯との距離を0.5m
m以内に位置させて嵌合面を溶接した。
る耐蝕性ニッケル合金製母材に良熱伝導性金属芯を配し
た複合材の先端部を径小に成形し、先端に貴金属チップ
を溶接してなるスパークプラグの中心電極において、前
記貴金属チップは、周期律表の2A族(Mg、Caな
ど)、3A族(イットリウムなど稀土類元素)、または
4A族(Ti、Zr、Hfなど)に属する元素の酸化物
の1種類以上、5.0〜15.0体積%を、イリジウム
中に分散して焼結により柱状に形成するとともに、前記
複合材の先端面の中心に設けた穴に嵌め込み、前記芯に
直接接触するか、またはチップと芯との距離を0.5m
m以内に位置させて嵌合面を溶接した。
【0005】
【発明の作用、効果】この発明では、貴金属チップと芯
とを接触または近接させて貴金属チップから芯への熱伝
導を良くする。これにより貴金属チップの温度が低く維
持でき、酸化揮発が抑制される。更に、Irに酸化物を
添加することにより貴金属チップの火花消耗を少なく
し、耐久性に優れたスパークプラグの中心電極が得られ
る。
とを接触または近接させて貴金属チップから芯への熱伝
導を良くする。これにより貴金属チップの温度が低く維
持でき、酸化揮発が抑制される。更に、Irに酸化物を
添加することにより貴金属チップの火花消耗を少なく
し、耐久性に優れたスパークプラグの中心電極が得られ
る。
【0006】
【実施例】図1は、この発明にかかるスパークプラグの
中心電極1を示し、15.0重量%のCr、8.0重量
%のFeを含むNi合金製で、先端部21が径小(直径
1.0mm)となっている直径2.5mmの円柱状母材
2、および該母材2の軸芯部に同芯的に埋め込まれたC
uまたはAgを主体とする直径1.3mmの良熱伝導金
属製の芯3とからなる複合材10と、該複合材10の先
端面の中心に設けた穴22に基部41が埋め込まれて溶
接されたチップ4とからなる。チップ4は、母材2との
嵌合面が全周にわたって溶接されるとともに、基部端面
42と前記芯3の先端31とは、接触しているか、また
は距離Lが0.5mm以内となるよう設定されている。
中心電極1を示し、15.0重量%のCr、8.0重量
%のFeを含むNi合金製で、先端部21が径小(直径
1.0mm)となっている直径2.5mmの円柱状母材
2、および該母材2の軸芯部に同芯的に埋め込まれたC
uまたはAgを主体とする直径1.3mmの良熱伝導金
属製の芯3とからなる複合材10と、該複合材10の先
端面の中心に設けた穴22に基部41が埋め込まれて溶
接されたチップ4とからなる。チップ4は、母材2との
嵌合面が全周にわたって溶接されるとともに、基部端面
42と前記芯3の先端31とは、接触しているか、また
は距離Lが0.5mm以内となるよう設定されている。
【0007】チップ4は、Irの粉末85.0体積%
と、稀土類類元素酸化物であるイットリアの粉末15.
0体積%とを焼結した焼結体(サーメット)からなり、
円柱状を呈する。イットリアの添加量は5.0〜15.
0体積%であることが必要であり、10.0体積%前後
が最も望ましい。またイットリアの他にトリア(ThO
2 )、酸化ランタン(La2 O3)など他の稀土類元素
酸化物でもよく、周期律表の2A族(Mg、Caな
ど)、4A族(Ti、Zr、Hfなど)に属する元素の
酸化物を用いることも可能である。
と、稀土類類元素酸化物であるイットリアの粉末15.
0体積%とを焼結した焼結体(サーメット)からなり、
円柱状を呈する。イットリアの添加量は5.0〜15.
0体積%であることが必要であり、10.0体積%前後
が最も望ましい。またイットリアの他にトリア(ThO
2 )、酸化ランタン(La2 O3)など他の稀土類元素
酸化物でもよく、周期律表の2A族(Mg、Caな
ど)、4A族(Ti、Zr、Hfなど)に属する元素の
酸化物を用いることも可能である。
【0008】稀土類元素酸化物の含有量は、後記する実
験データから証明されるように、5.0体積%以下であ
ると、900〜1000℃におけるIrの火花消耗の抑
止効果がほどんど生じない。また15.0体積%を越え
ても消耗が増大するとともに耐熱衝撃性が低下し、溶接
時にひび割れの発生が増大する。
験データから証明されるように、5.0体積%以下であ
ると、900〜1000℃におけるIrの火花消耗の抑
止効果がほどんど生じない。また15.0体積%を越え
ても消耗が増大するとともに耐熱衝撃性が低下し、溶接
時にひび割れの発生が増大する。
【0009】チップ4は、複合材10の先端面の中心
に、芯3の先端面に達する穴22を設け、該穴22に円
柱状のチップ4を軸芯を一致させて嵌め込み、嵌合面を
レーザービーム溶接または電子ビーム溶接してなされ
る。この際チップ4と母材2とは共融して強固に溶接さ
れるが、芯3とチップ4とは溶接性が悪いため、ほどん
ど溶接できない。この実施例においては、溶接前のチッ
プ4の寸法および穴22の寸法は、チップ4が直径D=
0.5mm、長さH=1.0mmの円柱であり、穴22
が直径d=0.6mm、深さh=0.5mmとなってい
る。なおチップ4は、使用時(高温時)において母材2
と芯3との熱膨張差による熱応力を受ける。このため上
記溶接は嵌合面の全周に沿って、深くなされることが望
ましい。
に、芯3の先端面に達する穴22を設け、該穴22に円
柱状のチップ4を軸芯を一致させて嵌め込み、嵌合面を
レーザービーム溶接または電子ビーム溶接してなされ
る。この際チップ4と母材2とは共融して強固に溶接さ
れるが、芯3とチップ4とは溶接性が悪いため、ほどん
ど溶接できない。この実施例においては、溶接前のチッ
プ4の寸法および穴22の寸法は、チップ4が直径D=
0.5mm、長さH=1.0mmの円柱であり、穴22
が直径d=0.6mm、深さh=0.5mmとなってい
る。なおチップ4は、使用時(高温時)において母材2
と芯3との熱膨張差による熱応力を受ける。このため上
記溶接は嵌合面の全周に沿って、深くなされることが望
ましい。
【0010】この発明においては、後記する実験データ
から判るように、チップ4の基部端面42と、芯3の先
端31とが接触しているか、両者の距離Lが0.5mm
以内であることが必要である。この距離Lは、従来の白
金チップを抵抗溶接した中心電極においては、抵抗溶接
時の座屈を防止するため1mm前後に設定されている。
しかるに、母材であるNi合金は熱伝導性が比較的小さ
く、芯3による熱引きの妨げとなっている。この実施例
の如く、接触または近接していると、1.0mmの時と
比較してチップ4の温度をエンジンの高負荷、高速運転
時において数十℃から100℃程度低く保つことができ
る。
から判るように、チップ4の基部端面42と、芯3の先
端31とが接触しているか、両者の距離Lが0.5mm
以内であることが必要である。この距離Lは、従来の白
金チップを抵抗溶接した中心電極においては、抵抗溶接
時の座屈を防止するため1mm前後に設定されている。
しかるに、母材であるNi合金は熱伝導性が比較的小さ
く、芯3による熱引きの妨げとなっている。この実施例
の如く、接触または近接していると、1.0mmの時と
比較してチップ4の温度をエンジンの高負荷、高速運転
時において数十℃から100℃程度低く保つことができ
る。
【0011】図2は中心電極1を用いたスパークプラグ
100を示す。スパークプラグ100は、先端に外側電
極11が溶接された筒状主体金具12に、軸孔付き絶縁
碍子13を嵌め込み、該軸孔に中心電極1を嵌着して形
成されている。中心電極1の先端と外側電極11の先端
部とは発火部となっており、火花放電ギャップGが形成
されている。図3、図4、図5は、耐久試験の結果を示
す。図3は周期律表の2A族(MgO)、3A族(Y2
03 ),4A族(ZrO2 )の10体積%とIr残余と
からなり焼結体製チップを有する中心電極1を、誘導火
花エネルギー50ミリジュールの点火源を用い、5気圧
に加圧した大気中で60回/秒の火花放電を行ったとき
の消耗テスト結果を示す。イリジウムが100%の比較
品に対し、この発明のテスト品はいずれも火花消耗によ
る放電ギャップGの増加が少なく、イットリアを添加し
た場合の耐火花消耗性が特に優れていることが判る。
100を示す。スパークプラグ100は、先端に外側電
極11が溶接された筒状主体金具12に、軸孔付き絶縁
碍子13を嵌め込み、該軸孔に中心電極1を嵌着して形
成されている。中心電極1の先端と外側電極11の先端
部とは発火部となっており、火花放電ギャップGが形成
されている。図3、図4、図5は、耐久試験の結果を示
す。図3は周期律表の2A族(MgO)、3A族(Y2
03 ),4A族(ZrO2 )の10体積%とIr残余と
からなり焼結体製チップを有する中心電極1を、誘導火
花エネルギー50ミリジュールの点火源を用い、5気圧
に加圧した大気中で60回/秒の火花放電を行ったとき
の消耗テスト結果を示す。イリジウムが100%の比較
品に対し、この発明のテスト品はいずれも火花消耗によ
る放電ギャップGの増加が少なく、イットリアを添加し
た場合の耐火花消耗性が特に優れていることが判る。
【0012】図4は、2A族、3A族、4A族の元素酸
化物の添加割合を変化させ、上記と同一条件で100時
間の耐久テストをしたときにおける放電ギャップGの増
加量を示す。2A族、3A族,4A族のいずれの元素酸
化物とイリジウムとのサーメットにおいても、5.0〜
15.0体積%が消耗量が小さいことが証明されてい
る。
化物の添加割合を変化させ、上記と同一条件で100時
間の耐久テストをしたときにおける放電ギャップGの増
加量を示す。2A族、3A族,4A族のいずれの元素酸
化物とイリジウムとのサーメットにおいても、5.0〜
15.0体積%が消耗量が小さいことが証明されてい
る。
【0013】図5は、2000cc、6気筒、5000
rpm×全開の耐久テストにおいて、チップ4と芯3と
の距離Lと、火花放電ギャップGの増加量の関係を示
す。距離Lが0(接触)から0.5mmの範囲におい
て、チップ4の酸化揮発を含めた火花消耗による火花放
電ギャップの増加量が小さいことが実証されている。
rpm×全開の耐久テストにおいて、チップ4と芯3と
の距離Lと、火花放電ギャップGの増加量の関係を示
す。距離Lが0(接触)から0.5mmの範囲におい
て、チップ4の酸化揮発を含めた火花消耗による火花放
電ギャップの増加量が小さいことが実証されている。
【図1】この発明のスパークプラグ中心電極の断面図で
ある。
ある。
【図2】図1に示す中心電極を組み込んだスパークプラ
グの要部断面図である。
グの要部断面図である。
【図3】チップの耐久試験結果を示すグラフである。
【図4】チップの耐久実験結果を示すグラフである。
【図5】チップの耐久実験結果を示すグラフである。
1 中心電極 2 母材 3 芯 4 チップ 22 穴
Claims (1)
- 【請求項1】 棒状を呈する耐蝕性ニッケル合金製母材
に良熱伝導性金属芯を配した複合材の先端部を径小に成
形し、先端に貴金属チップを溶接してなるスパークプラ
グの中心電極において、 前記貴金属チップは、周期律表の2A族、3A族、また
は4A族に属する元素の酸化物の1種類以上、5.0〜
15.0体積%を、イリジウム中に分散して焼結により
柱状に形成するとともに、前記複合材の先端面の中心に
設けた穴に嵌め込み、前記芯に直接接触するか、または
チップと芯との距離を0.5mm以内に位置させて嵌合
面を溶接したことを特徴とするスパークプラグの中心電
極。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3318197A JPH05159854A (ja) | 1991-12-02 | 1991-12-02 | スパークプラグの中心電極 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3318197A JPH05159854A (ja) | 1991-12-02 | 1991-12-02 | スパークプラグの中心電極 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH05159854A true JPH05159854A (ja) | 1993-06-25 |
Family
ID=18096529
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP3318197A Pending JPH05159854A (ja) | 1991-12-02 | 1991-12-02 | スパークプラグの中心電極 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH05159854A (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5894186A (en) * | 1996-06-28 | 1999-04-13 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Spark plug with igniting portion chip composition |
US6094000A (en) * | 1995-06-15 | 2000-07-25 | Nippondenso Co., Ltd. | Spark plug for internal combustion engine |
US6262522B1 (en) | 1995-06-15 | 2001-07-17 | Denso Corporation | Spark plug for internal combustion engine |
JP2008538447A (ja) * | 2005-04-21 | 2008-10-23 | ローベルト ボツシユ ゲゼルシヤフト ミツト ベシユレンクテル ハフツング | スパークプラグのための電極 |
-
1991
- 1991-12-02 JP JP3318197A patent/JPH05159854A/ja active Pending
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6094000A (en) * | 1995-06-15 | 2000-07-25 | Nippondenso Co., Ltd. | Spark plug for internal combustion engine |
US6262522B1 (en) | 1995-06-15 | 2001-07-17 | Denso Corporation | Spark plug for internal combustion engine |
US5894186A (en) * | 1996-06-28 | 1999-04-13 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Spark plug with igniting portion chip composition |
JP2008538447A (ja) * | 2005-04-21 | 2008-10-23 | ローベルト ボツシユ ゲゼルシヤフト ミツト ベシユレンクテル ハフツング | スパークプラグのための電極 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20050524 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20051128 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20060126 |
|
A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20060809 |