JPH05117758A - 耐２次加工脆性に優れ面内異方性の少ない冷延薄鋼板の製造方法 - Google Patents
耐２次加工脆性に優れ面内異方性の少ない冷延薄鋼板の製造方法Info
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- JPH05117758A JPH05117758A JP28297891A JP28297891A JPH05117758A JP H05117758 A JPH05117758 A JP H05117758A JP 28297891 A JP28297891 A JP 28297891A JP 28297891 A JP28297891 A JP 28297891A JP H05117758 A JPH05117758 A JP H05117758A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 Ｃ：0.004 ％以下、Si：0.10％以下、Mn：0.
50％以下、Ti：0.01〜0.1 ％、Nb：0.003 〜 0.03 ％、
Ｂ：0.001 〜0.004 ％、Al：0.05〜0.1 ％、Ｐ：0.025
％以下、Ｓ：0.01％以下及びＮ：0.006 ％以下を含有す
る鋼片を 800〜900 ℃の仕上げ温度範囲の条件で熱間圧
延を施し、これにつづいて 650℃未満の温度でコイルに
巻き取り、その後冷間圧延を行い、この冷間圧延ののち
830℃〜Ac3 変態点の温度範囲で連続焼鈍し、スキンパ
ス圧延を施す。 【効果】 耐２次加工脆性に優れ、面内異方性の少ない
深絞り用冷延薄鋼板が得られる。
50％以下、Ti：0.01〜0.1 ％、Nb：0.003 〜 0.03 ％、
Ｂ：0.001 〜0.004 ％、Al：0.05〜0.1 ％、Ｐ：0.025
％以下、Ｓ：0.01％以下及びＮ：0.006 ％以下を含有す
る鋼片を 800〜900 ℃の仕上げ温度範囲の条件で熱間圧
延を施し、これにつづいて 650℃未満の温度でコイルに
巻き取り、その後冷間圧延を行い、この冷間圧延ののち
830℃〜Ac3 変態点の温度範囲で連続焼鈍し、スキンパ
ス圧延を施す。 【効果】 耐２次加工脆性に優れ、面内異方性の少ない
深絞り用冷延薄鋼板が得られる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、自動車用などプレス
加工が施される用途に用いて好適な、耐２次加工脆性に
優れ、かつ、面内異方性の少ない連続焼鈍法を用いた冷
延板の製造方法を提案しようとするものである。
加工が施される用途に用いて好適な、耐２次加工脆性に
優れ、かつ、面内異方性の少ない連続焼鈍法を用いた冷
延板の製造方法を提案しようとするものである。
【０００２】
【従来の技術】冷延板の製造工程において、冷間圧延後
の焼鈍が連続焼鈍法に代表される短時間での加熱・冷却
からなる焼鈍プロセスでは、製品の材質は素材の化学成
分組成によって大きな影響を受ける。そこで深絞り性、
成形性などに優れる薄鋼板には、極低炭素鋼にTi, Nbな
どの炭窒化物形成成分を添加した材料が広く用いられて
いる。
の焼鈍が連続焼鈍法に代表される短時間での加熱・冷却
からなる焼鈍プロセスでは、製品の材質は素材の化学成
分組成によって大きな影響を受ける。そこで深絞り性、
成形性などに優れる薄鋼板には、極低炭素鋼にTi, Nbな
どの炭窒化物形成成分を添加した材料が広く用いられて
いる。
【０００３】そしてこれらの材料を用いた鋼板は、Tiが
鋼中のＣ，Ｓ，Ｎ及びＯなどと析出物形成傾向が極めて
強いため粒界が清浄化し粒界強度が非常に弱くなり、厳
しい深絞り加工後に脆性破壊（２次加工脆性による破
壊）する傾向を有している。さらに、Mn, Si及びＰなど
を添加して高強度鋼板を得る場合には、Si, Ｐは鋼板を
脆化させる性質が強いため耐２次加工脆性を大きく劣化
させる。そこで、この欠点を改善するために、鋼中の固
溶ＢがＣと同様の粒界強化作用を有することを利用し
て、Ｂを添加する手段が用いられている。しかしなが
ら、Ｂ添加による加工性の劣化はよく知られているとこ
ろであり、このため、Ｂ含有量は極微量に抑制されてい
て十分な耐２次加工脆性を得るには至っていなかった。
鋼中のＣ，Ｓ，Ｎ及びＯなどと析出物形成傾向が極めて
強いため粒界が清浄化し粒界強度が非常に弱くなり、厳
しい深絞り加工後に脆性破壊（２次加工脆性による破
壊）する傾向を有している。さらに、Mn, Si及びＰなど
を添加して高強度鋼板を得る場合には、Si, Ｐは鋼板を
脆化させる性質が強いため耐２次加工脆性を大きく劣化
させる。そこで、この欠点を改善するために、鋼中の固
溶ＢがＣと同様の粒界強化作用を有することを利用し
て、Ｂを添加する手段が用いられている。しかしなが
ら、Ｂ添加による加工性の劣化はよく知られているとこ
ろであり、このため、Ｂ含有量は極微量に抑制されてい
て十分な耐２次加工脆性を得るには至っていなかった。
【０００４】一方、これらの鋼板の製造工程において
は、熱間圧延、冷間圧延及び焼鈍条件などを特定の範囲
に制御する方法が種々開示されているが、一般に、熱延
仕上げ温度は、深絞り性向上の観点からAr3 変態点温度
以上が、巻取り温度は、成形性、深絞り性向上の観点か
ら 650〜800℃の温度範囲が、また焼鈍温度は、再結晶
温度以上でエネルギー的に有利な比較的低い温度が用い
られていた。
は、熱間圧延、冷間圧延及び焼鈍条件などを特定の範囲
に制御する方法が種々開示されているが、一般に、熱延
仕上げ温度は、深絞り性向上の観点からAr3 変態点温度
以上が、巻取り温度は、成形性、深絞り性向上の観点か
ら 650〜800℃の温度範囲が、また焼鈍温度は、再結晶
温度以上でエネルギー的に有利な比較的低い温度が用い
られていた。
【０００５】これまで、この種の薄鋼板の製造方法とし
て、たとえば、特開昭６２−２７８２３２号公報に直送
圧延法による非時効深絞り用冷延鋼板の製造方法、特開
平１−１７７３２１号公報に深絞り性に優れた冷延鋼板
の製造方法、特開平２−２００７３０号公報にプレス成
形性に優れる冷延鋼板の製造方法などがそれぞれ開示さ
れているが、これらはいずれも、耐２次加工脆性の向上
のためにＢを添加しているものの２次加工脆性に関する
具体的開示はなく、巻取り温度が640℃以上の高温巻取
りであり、これらの方法では十分な耐２次加工脆性の向
上は望めない。
て、たとえば、特開昭６２−２７８２３２号公報に直送
圧延法による非時効深絞り用冷延鋼板の製造方法、特開
平１−１７７３２１号公報に深絞り性に優れた冷延鋼板
の製造方法、特開平２−２００７３０号公報にプレス成
形性に優れる冷延鋼板の製造方法などがそれぞれ開示さ
れているが、これらはいずれも、耐２次加工脆性の向上
のためにＢを添加しているものの２次加工脆性に関する
具体的開示はなく、巻取り温度が640℃以上の高温巻取
りであり、これらの方法では十分な耐２次加工脆性の向
上は望めない。
【０００６】また、特開昭６３−２４１１２２号公報に
超深絞り用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法が開示されて
いるが、Ｂ量が0.0010％以下と微量であり、耐２次加工
脆性の向上はあるものの未だ不十分である。さらに、特
開昭６２−４０３１８号公報に深絞り性の優れた冷延鋼
板の製造方法、特開平１−１８８６３０号公報にプレス
成形性に優れた冷延鋼板の製造方法が開示されている
が、耐２次加工脆性に関する具体的な開示例はなく、こ
れらは共に焼鈍温度を常法の再結晶温度以上、 800℃以
下の範囲で行っていることから、耐２次加工脆性の十分
な向上は期待できない。
超深絞り用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法が開示されて
いるが、Ｂ量が0.0010％以下と微量であり、耐２次加工
脆性の向上はあるものの未だ不十分である。さらに、特
開昭６２−４０３１８号公報に深絞り性の優れた冷延鋼
板の製造方法、特開平１−１８８６３０号公報にプレス
成形性に優れた冷延鋼板の製造方法が開示されている
が、耐２次加工脆性に関する具体的な開示例はなく、こ
れらは共に焼鈍温度を常法の再結晶温度以上、 800℃以
下の範囲で行っていることから、耐２次加工脆性の十分
な向上は期待できない。
【０００７】なお、特開昭６１−１３３３２３号公報に
成形性の優れた薄鋼板の製造方法、特開昭６２−２０５
２３１号公報に高強度鋼板の製造方法が開示されている
が、これらは、通常の厚さより薄い鋳片を製造し、これ
を用いて圧延工程の軽減又は簡略化をはかることを主目
的とするものであり、前者においては冷間圧延後の焼鈍
条件など具体的に示されていず、耐２次加工脆性に関す
る具体例が示されているもののその効果は不十分であ
り、後者においては焼鈍温度 775℃以下の具体例が示さ
れているが、これらの条件では十分な耐２次加工脆性の
向上は期待できない。
成形性の優れた薄鋼板の製造方法、特開昭６２−２０５
２３１号公報に高強度鋼板の製造方法が開示されている
が、これらは、通常の厚さより薄い鋳片を製造し、これ
を用いて圧延工程の軽減又は簡略化をはかることを主目
的とするものであり、前者においては冷間圧延後の焼鈍
条件など具体的に示されていず、耐２次加工脆性に関す
る具体例が示されているもののその効果は不十分であ
り、後者においては焼鈍温度 775℃以下の具体例が示さ
れているが、これらの条件では十分な耐２次加工脆性の
向上は期待できない。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】この発明は、前記した
問題点を有利に解決しようとするものであり、製造条件
の微妙な制御を必要とすることなく、連続焼鈍法を用い
ても優れた深絞り性を維持したまま、耐２次加工脆性に
優れるとともに、面内異方性の少ない深絞り用冷延板を
容易に製造できる製造方法を提案することを目的とする
ものである。
問題点を有利に解決しようとするものであり、製造条件
の微妙な制御を必要とすることなく、連続焼鈍法を用い
ても優れた深絞り性を維持したまま、耐２次加工脆性に
優れるとともに、面内異方性の少ない深絞り用冷延板を
容易に製造できる製造方法を提案することを目的とする
ものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】この発明は、前記したこ
れまでの鋼板の欠点を改善するため、添加成分及び製造
方法を種々検討した結果、Ti, Nb, Ｂ及びAlを適正量含
有させた極低炭素鋼片を素材として、その製造工程にお
いて、とくに熱延及び焼鈍条件を適正化することによ
り、耐２次加工脆性に優れ、面内異方性の少ない深絞り
用冷延薄鋼板が製造できることを見出したことによるも
のである。
れまでの鋼板の欠点を改善するため、添加成分及び製造
方法を種々検討した結果、Ti, Nb, Ｂ及びAlを適正量含
有させた極低炭素鋼片を素材として、その製造工程にお
いて、とくに熱延及び焼鈍条件を適正化することによ
り、耐２次加工脆性に優れ、面内異方性の少ない深絞り
用冷延薄鋼板が製造できることを見出したことによるも
のである。
【００１０】すなわち、この発明の要旨は、Ｃ：0.004
wt%以下、Si：0.10 wt%以下、Mn：0.50 wt%以下、
Ti：0.01 wt%以上、 0.1 wt%以下、Nb：0.003 wt%以
上、 0.03wt%以下、Ｂ：0.001 wt%以上、 0.004 wt%以
下、Al：0.05 wt%以上 0.1 wt%以下、Ｐ：0.025 w
t%以下、Ｓ：0.01 wt%以下 及びＮ：0.006 wt%以下
を含有し、残部は鉄及び不可避的不純物の組成からなる
鋼片を素材として、仕上げ温度範囲が 800℃以上、 900
℃以下の条件で熱間圧延を施し、これにつづいて650 ℃
未満の温度でコイルに巻き取り、その後、冷間圧延を行
い、この冷間圧延ののち 830℃以上、Ac3 変態点以下の
温度範囲で連続焼鈍し、しかるのちスキンパス圧延を施
すことを特徴とする耐２次加工脆性に優れ面内異方性の
少ない冷延薄鋼板の製造方法である。
wt%以下、Si：0.10 wt%以下、Mn：0.50 wt%以下、
Ti：0.01 wt%以上、 0.1 wt%以下、Nb：0.003 wt%以
上、 0.03wt%以下、Ｂ：0.001 wt%以上、 0.004 wt%以
下、Al：0.05 wt%以上 0.1 wt%以下、Ｐ：0.025 w
t%以下、Ｓ：0.01 wt%以下 及びＮ：0.006 wt%以下
を含有し、残部は鉄及び不可避的不純物の組成からなる
鋼片を素材として、仕上げ温度範囲が 800℃以上、 900
℃以下の条件で熱間圧延を施し、これにつづいて650 ℃
未満の温度でコイルに巻き取り、その後、冷間圧延を行
い、この冷間圧延ののち 830℃以上、Ac3 変態点以下の
温度範囲で連続焼鈍し、しかるのちスキンパス圧延を施
すことを特徴とする耐２次加工脆性に優れ面内異方性の
少ない冷延薄鋼板の製造方法である。
【００１１】
【作用】この発明を具体的に以下に説明する。まず、成
分組成範囲の限定理由について述べる。
分組成範囲の限定理由について述べる。
【００１２】Ｃ：0.004 wt%以下 Ｃは、含有量が少ないほど材質に有利であり、含有量が
多いと必然的にＣを固定するために必要なTiが増加し複
合析出物の生成量が増えるため材質の劣化を招く。その
含有量が 0.004 wt%を超えると材質が大幅に劣化しはじ
めるので、その上限を 0.004 wt%とする。
多いと必然的にＣを固定するために必要なTiが増加し複
合析出物の生成量が増えるため材質の劣化を招く。その
含有量が 0.004 wt%を超えると材質が大幅に劣化しはじ
めるので、その上限を 0.004 wt%とする。
【００１３】Si：0.10 wt%以下 Siは、適正な強度を得るために有効な成分であるが、脆
性を助長し、化成処理性を阻害する成分でもある。した
がって、その含有量の上限を0.10 wt%とする。
性を助長し、化成処理性を阻害する成分でもある。した
がって、その含有量の上限を0.10 wt%とする。
【００１４】Mn：0.50 wt%以下 Mnは、Siと同様に適正な強度を得るために有効な成分で
あるが、固溶強化による絞り性を劣化させる作用がある
こと及びコスト面から、その含有量の上限を0.50 wt%以
下とする。
あるが、固溶強化による絞り性を劣化させる作用がある
こと及びコスト面から、その含有量の上限を0.50 wt%以
下とする。
【００１５】Ti:0.01 〜0.1 wt% Tiは、炭窒化物形成成分としてＣ，Ｎを析出固定させ、
深絞り性を向上させるために有効な成分である。すなわ
ち、連続焼鈍材ではＣ及びＮの低減のみでは箱焼鈍材な
みあるいはそれ以上の成形性、深絞り性を得ることがで
きないが、Ｃ及びＮを完全に析出固定させることにより
成形性、深絞り性が良好となる。また、Ｎを析出固定す
ることにより、添加したＢを２次加工脆性を改善する効
果を有する固溶Ｂの状態で存在させることができる。こ
のような作用を有するTiはＣ，Ｎを固定するために、
Ｃ，Ｎに対し原子当量以上含有させることが有効である
が、含有量が0.01 wt%に満たないとその効果に乏しく、
一方 0.1wt% を超えて含有させてもその効果の増加が望
めない。したがって、その含有量は0.01 wt%以上、 0.1
wt%以下とする。
深絞り性を向上させるために有効な成分である。すなわ
ち、連続焼鈍材ではＣ及びＮの低減のみでは箱焼鈍材な
みあるいはそれ以上の成形性、深絞り性を得ることがで
きないが、Ｃ及びＮを完全に析出固定させることにより
成形性、深絞り性が良好となる。また、Ｎを析出固定す
ることにより、添加したＢを２次加工脆性を改善する効
果を有する固溶Ｂの状態で存在させることができる。こ
のような作用を有するTiはＣ，Ｎを固定するために、
Ｃ，Ｎに対し原子当量以上含有させることが有効である
が、含有量が0.01 wt%に満たないとその効果に乏しく、
一方 0.1wt% を超えて含有させてもその効果の増加が望
めない。したがって、その含有量は0.01 wt%以上、 0.1
wt%以下とする。
【００１６】Nb：0.003 〜0.03 wt% Nbは、炭化物形成成分として深絞り性を向上させるため
に有効であり、さらにTiとの複合添加により平均ｒ値、
伸びを向上させる効果がある。含有量が0.003wt%以上で
その効果が顕著になるが、0.03wt%を超えると伸びなど
が低下する。したがって、その含有量は0.003 wt%以
上、0.03 wt%以下とする。
に有効であり、さらにTiとの複合添加により平均ｒ値、
伸びを向上させる効果がある。含有量が0.003wt%以上で
その効果が顕著になるが、0.03wt%を超えると伸びなど
が低下する。したがって、その含有量は0.003 wt%以
上、0.03 wt%以下とする。
【００１７】Ｂ： 0.001〜0.004 wt% Ｂは、前記したようにＣと同様結晶粒界を強化する働き
があるとされていて、耐２次加工脆性の向上に有効であ
るが、過剰に含有させると平均ｒ値及び伸びを劣化させ
る傾向が強いため深絞り用鋼板として好ましくない。し
たがってその含有量は、上記効果が有効に発現する範囲
として 0.001 wt%以上、0.004 wt% 以下とする。
があるとされていて、耐２次加工脆性の向上に有効であ
るが、過剰に含有させると平均ｒ値及び伸びを劣化させ
る傾向が強いため深絞り用鋼板として好ましくない。し
たがってその含有量は、上記効果が有効に発現する範囲
として 0.001 wt%以上、0.004 wt% 以下とする。
【００１８】Al：0.05〜0.1 wt% Alは、窒化物形成成分として有用である。すなわち、T
i, Nbとの共存よる(Ti,Nb)Ｃ及び(Ti, Al)Ｎと推定され
る複合析出物を形成することによりＣ，Ｎを固定し、成
形性、深絞り性を向上させ、さらに面内異方性の減少に
有利に作用する。これらの効果を得るためには、含有量
は0.05 wt%以上を必要とするが、0.1wt%より多いとそれ
らの効果は飽和し、コストアップにもなる。したがっ
て、その含有量は0.05 wt%以上、0.1 wt% 以下とする。
i, Nbとの共存よる(Ti,Nb)Ｃ及び(Ti, Al)Ｎと推定され
る複合析出物を形成することによりＣ，Ｎを固定し、成
形性、深絞り性を向上させ、さらに面内異方性の減少に
有利に作用する。これらの効果を得るためには、含有量
は0.05 wt%以上を必要とするが、0.1wt%より多いとそれ
らの効果は飽和し、コストアップにもなる。したがっ
て、その含有量は0.05 wt%以上、0.1 wt% 以下とする。
【００１９】Ｐ：0.025 wt%以下 Ｐは、多量に含まれると粒界偏析量が増加して粒界脆化
を起し、とくに耐２次加工脆性の劣化をもたらすため極
力低減することが望ましいが、0.025wt%以下であれば許
容できる。したがって、その含有量は0.025wt%以下とす
る。
を起し、とくに耐２次加工脆性の劣化をもたらすため極
力低減することが望ましいが、0.025wt%以下であれば許
容できる。したがって、その含有量は0.025wt%以下とす
る。
【００２０】Ｓ：0.01 wt%以下 Ｓは、有害な成分であり、多量に含まれると粒界脆化が
発生しやすく耐２次加工脆性の劣化をもたらす。そのた
め極力低減することが望ましいが0.01 wt%以下であれば
許容できる。したがって、その含有量は0.01 wt%以下と
する。
発生しやすく耐２次加工脆性の劣化をもたらす。そのた
め極力低減することが望ましいが0.01 wt%以下であれば
許容できる。したがって、その含有量は0.01 wt%以下と
する。
【００２１】Ｎ：0.006 wt% 以下 Ｎは、Ｃと同様に成形性、深絞り性の改善のため極力低
減することが望ましく、また耐時効性も劣化させるた
め、その含有量は許容できる上限として0.006wt%とす
る。
減することが望ましく、また耐時効性も劣化させるた
め、その含有量は許容できる上限として0.006wt%とす
る。
【００２２】つぎに、この発明に従う製造工程条件の限
定理由などについて述べる。 製鋼 製鋼法については、転炉などで常法に従って行えばよ
く、それらの条件の限定は必要としない。なお、鋼片の
製造方法は、常法の連鋳法又は造塊法でよい。
定理由などについて述べる。 製鋼 製鋼法については、転炉などで常法に従って行えばよ
く、それらの条件の限定は必要としない。なお、鋼片の
製造方法は、常法の連鋳法又は造塊法でよい。
【００２３】熱間圧延 ・仕上げ温度： 800〜900 ℃ 仕上げ温度は、800 ℃未満ではひずみの残留による平均
ｒ値及び伸びの劣化を招き、一方 900℃を超えると結晶
粒の粗大化によって平均ｒ値の劣化を招く。したがっ
て、仕上げ温度は 800℃以上、900 ℃以下の温度範囲と
する。
ｒ値及び伸びの劣化を招き、一方 900℃を超えると結晶
粒の粗大化によって平均ｒ値の劣化を招く。したがっ
て、仕上げ温度は 800℃以上、900 ℃以下の温度範囲と
する。
【００２４】・巻取り温度： 650℃未満 巻取り温度は、これまで TiC析出物のサイズがより大き
くなり優れた伸び及び平均ｒ値が得られる高温巻取りが
有効であるとして、 650〜800 ℃の温度範囲が一般的に
用いられており、低い巻取り温度では TiC, (Ti, Al)Ｎ
の核発生がしにくく、析出速度が遅く析出が完了しない
ため、Ｃ，Ｎの固定が不十分で伸び、平均ｒ値の劣化を
もたらすとされていた。
くなり優れた伸び及び平均ｒ値が得られる高温巻取りが
有効であるとして、 650〜800 ℃の温度範囲が一般的に
用いられており、低い巻取り温度では TiC, (Ti, Al)Ｎ
の核発生がしにくく、析出速度が遅く析出が完了しない
ため、Ｃ，Ｎの固定が不十分で伸び、平均ｒ値の劣化を
もたらすとされていた。
【００２５】しかしながら、この発明においては、巻取
り温度を変えて詳細に実験検討したところ、低温巻取り
で良好な耐２次加工脆性及び面内異方性の少ない薄鋼板
が得られるとの新規知見を得たのである。
り温度を変えて詳細に実験検討したところ、低温巻取り
で良好な耐２次加工脆性及び面内異方性の少ない薄鋼板
が得られるとの新規知見を得たのである。
【００２６】すなわち、上記実験結果の一例として、図
１(a) に巻取り温度と２次加工脆性の指標となる脆性遷
移温度との関係、図１(b) に巻取り温度と面内異方性と
してΔｒとの関係を示すが、これらの図が示すように、
巻取り温度を下げることにより耐２次加工脆性が優れ、
面内異方性が少なくなっている。
１(a) に巻取り温度と２次加工脆性の指標となる脆性遷
移温度との関係、図１(b) に巻取り温度と面内異方性と
してΔｒとの関係を示すが、これらの図が示すように、
巻取り温度を下げることにより耐２次加工脆性が優れ、
面内異方性が少なくなっている。
【００２７】これらの結果は、この発明の成分鋼では、
熱延仕上げ前の高温域から(Ti, Nb)Ｃ及び(Ti, Al)Ｎの
複合析出物の析出が起りさらに低温巻取りにより析出が
促進され、Ｃ，Ｎの析出固定が十分に起ると同時に熱間
圧延後の結晶粒径も細粒化されるため、面内異方性が少
なくなったものと推定される。一方このような析出物の
形成が、Ｂの粒界への偏析を促進したため結晶粒界が強
化され、耐２次加工脆性が向上したものと推定される。
熱延仕上げ前の高温域から(Ti, Nb)Ｃ及び(Ti, Al)Ｎの
複合析出物の析出が起りさらに低温巻取りにより析出が
促進され、Ｃ，Ｎの析出固定が十分に起ると同時に熱間
圧延後の結晶粒径も細粒化されるため、面内異方性が少
なくなったものと推定される。一方このような析出物の
形成が、Ｂの粒界への偏析を促進したため結晶粒界が強
化され、耐２次加工脆性が向上したものと推定される。
【００２８】したがって巻取り温度は、上記結果から耐
２次加工脆性が向上し、異方性が少なくなる温度範囲と
して、その上限を 650℃とする。なお、その下限につい
ては特に限定するものではないが、冷却能力、冷却時間
あるいはコイル形状などを考慮して 300℃とすることが
好ましい。
２次加工脆性が向上し、異方性が少なくなる温度範囲と
して、その上限を 650℃とする。なお、その下限につい
ては特に限定するものではないが、冷却能力、冷却時間
あるいはコイル形状などを考慮して 300℃とすることが
好ましい。
【００２９】ここに、上記実験に用いた供試材は、Ｃ：
0.003 wt%、Si：0.01 wt%、Mn：0.15 wt%、Ti：0.03 w
t%、Nb：0.005wt%、Ｂ：0.002 wt% 、Al：0.06wt% 、
Ｐ：0.015wt%、Ｓ：0.005wt%及びＮ：0.004wt%を含有す
る鋼片を素材として以下の条件で作成した。 熱延仕上げ温度 ： 890℃ 巻取り温度 ： 300〜850 ℃ 冷延圧下率 ： 80％ 冷延板厚 ： 0.7mm 連続焼鈍条件 ： 860℃−20秒 スキンパス圧下率：１％
0.003 wt%、Si：0.01 wt%、Mn：0.15 wt%、Ti：0.03 w
t%、Nb：0.005wt%、Ｂ：0.002 wt% 、Al：0.06wt% 、
Ｐ：0.015wt%、Ｓ：0.005wt%及びＮ：0.004wt%を含有す
る鋼片を素材として以下の条件で作成した。 熱延仕上げ温度 ： 890℃ 巻取り温度 ： 300〜850 ℃ 冷延圧下率 ： 80％ 冷延板厚 ： 0.7mm 連続焼鈍条件 ： 860℃−20秒 スキンパス圧下率：１％
【００３０】また、脆性遷移温度は、ＪＩＳ（Ｚ−２２
４９）に規定されているコニカルカップ試験の要領で、
試験片直径：50mm、ダイス穴直径：24.4mm、ポンチ直
径：20.64mm として円筒形に成形後、試験温度を変化さ
せて圧潰試験を行い、脆性割れの発生する最高温度を測
定した。
４９）に規定されているコニカルカップ試験の要領で、
試験片直径：50mm、ダイス穴直径：24.4mm、ポンチ直
径：20.64mm として円筒形に成形後、試験温度を変化さ
せて圧潰試験を行い、脆性割れの発生する最高温度を測
定した。
【００３１】さらに、Δｒは、15％の引張り予ひずみを
与えたのち、３点法にて測定し、Ｌ方向（圧延方向）、
Ｄ方向（圧延方向に45度方向) 及びＣ方向（圧延方向に
90度方向) の値を求め、
与えたのち、３点法にて測定し、Ｌ方向（圧延方向）、
Ｄ方向（圧延方向に45度方向) 及びＣ方向（圧延方向に
90度方向) の値を求め、
【数１】Δｒ＝（ｒC ＋ｒL −２ｒD ）／２ として算出した。
【００３２】連続焼鈍温度： 830℃〜Ａc3変態点温度こ
れまで、連続焼鈍時の焼鈍温度についてはとくに限定す
ることなく、材料特性は熱延条件で決定されると考えら
れていた。しかしながらこの発明において詳細に実験検
討した結果、図２(a), (b)に示すように焼鈍温度が２次
加工脆性（脆性遷移温度）及び面内異方性（Δｒ）に大
きく影響することを見出した。
れまで、連続焼鈍時の焼鈍温度についてはとくに限定す
ることなく、材料特性は熱延条件で決定されると考えら
れていた。しかしながらこの発明において詳細に実験検
討した結果、図２(a), (b)に示すように焼鈍温度が２次
加工脆性（脆性遷移温度）及び面内異方性（Δｒ）に大
きく影響することを見出した。
【００３３】なお、図２(a) は焼鈍温度と脆性遷移温度
との関係を示したものであり、図２(b) は焼鈍温度と面
内異方性（Δｒ）との関係を示したものである。これら
の結果は、焼鈍温度が 830℃未満ではＢの粒界への偏析
が不十分であるため良好な耐２次加工脆性を得ることが
できず、また、焼鈍による再結晶組織の方位が圧延時に
形成された方位の影響をうけるため面内異方性が減少し
なかったものと推定される。
との関係を示したものであり、図２(b) は焼鈍温度と面
内異方性（Δｒ）との関係を示したものである。これら
の結果は、焼鈍温度が 830℃未満ではＢの粒界への偏析
が不十分であるため良好な耐２次加工脆性を得ることが
できず、また、焼鈍による再結晶組織の方位が圧延時に
形成された方位の影響をうけるため面内異方性が減少し
なかったものと推定される。
【００３４】一方、焼鈍温度がＡc3変態点を超えると結
晶粒粗大化による耐２次加工脆性の劣化及び変態による
面内異方性が増加する。したがって、これらの結果から
連続焼鈍温度は、良好な耐２次加工脆性及び少ない面内
異方性が得られる温度範囲として 830℃以上、Ａc3変態
点温度以下とする。
晶粒粗大化による耐２次加工脆性の劣化及び変態による
面内異方性が増加する。したがって、これらの結果から
連続焼鈍温度は、良好な耐２次加工脆性及び少ない面内
異方性が得られる温度範囲として 830℃以上、Ａc3変態
点温度以下とする。
【００３５】ここに、上記実験に用いた供試材は、Ｃ：
0.004 wt% 、Si：0.02wt% 、Mn：0.19 wt%、Ti：0.025
wt% 、Nb：0.01 wt%、Ｂ：0.0025 wt%、Al：0.08 wt%、
Ｐ：0.02wt% 、Ｓ：0.006wt%及びＮ：0.003wt%を含有す
る鋼片を素材として以下の条件で作成した。 熱延仕上げ温度 ： 880℃ 巻取り温度 ： 600℃ 冷延圧下率 ： 70％ 冷延板厚 ： 1.2mm 連続焼鈍条件 ： 700℃−20秒 スキンパス圧下率： 1 ％ また、脆性遷移温度は、Δｒは共に前記した方法と同様
の方法で測定した。
0.004 wt% 、Si：0.02wt% 、Mn：0.19 wt%、Ti：0.025
wt% 、Nb：0.01 wt%、Ｂ：0.0025 wt%、Al：0.08 wt%、
Ｐ：0.02wt% 、Ｓ：0.006wt%及びＮ：0.003wt%を含有す
る鋼片を素材として以下の条件で作成した。 熱延仕上げ温度 ： 880℃ 巻取り温度 ： 600℃ 冷延圧下率 ： 70％ 冷延板厚 ： 1.2mm 連続焼鈍条件 ： 700℃−20秒 スキンパス圧下率： 1 ％ また、脆性遷移温度は、Δｒは共に前記した方法と同様
の方法で測定した。
【００３６】その他 冷間圧延及びスキンパス圧延については通常の方法に従
って行えばよく、特に限定するものではないが、冷延圧
下率は50〜95％、スキンパス圧下率は 0.5〜２％が好適
である。
って行えばよく、特に限定するものではないが、冷延圧
下率は50〜95％、スキンパス圧下率は 0.5〜２％が好適
である。
【００３７】
【実施例】通常の工程に従って溶製し鋼を連続鋳造によ
ってスラブとした鋼の化学成分を表１に示す。成分組成
の鋼片を素材として、表２に示す条件で熱間圧延を行
い、板厚：3.5mm の熱延板コイルとしたのち、板厚：1.
2mm に冷間圧延し、冷間圧延後表２に示す温度で連続焼
鈍を行い、圧下率１％のスキンパス圧延を施した。
ってスラブとした鋼の化学成分を表１に示す。成分組成
の鋼片を素材として、表２に示す条件で熱間圧延を行
い、板厚：3.5mm の熱延板コイルとしたのち、板厚：1.
2mm に冷間圧延し、冷間圧延後表２に示す温度で連続焼
鈍を行い、圧下率１％のスキンパス圧延を施した。
【００３８】
【表１】
【００３９】
【表２】
【００４０】かくして得られた冷延薄鋼板について、引
張り特性、平均ｒ値、面内異方性（Δｒ）、２次加工脆
性（脆性遷移温度）などを調査した。これらの結果を上
記表２にまとめて併記した。
張り特性、平均ｒ値、面内異方性（Δｒ）、２次加工脆
性（脆性遷移温度）などを調査した。これらの結果を上
記表２にまとめて併記した。
【００４１】ここに、引張り試験はＪＩＳ５号試験によ
り行ったものであり、平均ｒ値は前記した方法により求
めたｒL , ｒD , ｒC の値から
り行ったものであり、平均ｒ値は前記した方法により求
めたｒL , ｒD , ｒC の値から
【数２】平均ｒ値＝（ｒL ＋２ｒD ＋ｒC ）／４ として算出したものであり、Δｒ、脆性遷移温度は前記
と同様の方法により求めたものである。
と同様の方法により求めたものである。
【００４２】表２から明らかなように、この発明の適合
例（試料記号１〜４）は、いずれもTS≧30Kgf/mm2 、El
≧50％、平均ｒ値≧2.0 の優れた特性が得られ、かつ脆
性遷移温度≦-160℃、Δｒ≦0.2 と実質的に２次加工脆
性を生じることなく、面内異方性も極めて少ない。
例（試料記号１〜４）は、いずれもTS≧30Kgf/mm2 、El
≧50％、平均ｒ値≧2.0 の優れた特性が得られ、かつ脆
性遷移温度≦-160℃、Δｒ≦0.2 と実質的に２次加工脆
性を生じることなく、面内異方性も極めて少ない。
【００４３】これらに対し、成分組成はこの発明に適合
しても、製造条件がこの発明の限定範囲を外れる比較例
（試料記号５〜７）は、脆性遷移温度が高く、面内異方
性もΔｒ≧0.75と大きく、また成分組成がこの発明の限
定範囲を外れる比較例（試料記号８〜10) は、製造条件
がこの発明に適合しているにもかかわらず、脆性遷移温
度≧-85 ℃、Δｒ≧0.5 と劣っている。
しても、製造条件がこの発明の限定範囲を外れる比較例
（試料記号５〜７）は、脆性遷移温度が高く、面内異方
性もΔｒ≧0.75と大きく、また成分組成がこの発明の限
定範囲を外れる比較例（試料記号８〜10) は、製造条件
がこの発明に適合しているにもかかわらず、脆性遷移温
度≧-85 ℃、Δｒ≧0.5 と劣っている。
【００４４】上記したように、この発明で限定する成分
組成と製造条件とを併せ満足する冷延鋼板のみが優れた
特性を有している。
組成と製造条件とを併せ満足する冷延鋼板のみが優れた
特性を有している。
【００４５】
【発明の効果】この発明は、Ti, Nb, Ｂ及びAlを適正量
含有させた極低炭素鋼を素材として、熱間圧延条件、連
続焼鈍条件などを適正化することにより、連続焼鈍法を
用いても耐２次加工脆性に著しく優れ、かつ、面内異方
性の極めて少ない深絞り用冷延薄鋼板が容易に製造でき
るようにしたものであり、この発明によって得られる冷
延薄鋼板は、自動車用などプレス加工が施される用途に
有利に適用できる。
含有させた極低炭素鋼を素材として、熱間圧延条件、連
続焼鈍条件などを適正化することにより、連続焼鈍法を
用いても耐２次加工脆性に著しく優れ、かつ、面内異方
性の極めて少ない深絞り用冷延薄鋼板が容易に製造でき
るようにしたものであり、この発明によって得られる冷
延薄鋼板は、自動車用などプレス加工が施される用途に
有利に適用できる。
【図１】(a) は、巻取り温度と脆性遷移温度との関係を
示すグラフである。 (b) は、巻取温度と面内異方性（Δｒ）との関係を示す
グラフである。
示すグラフである。 (b) は、巻取温度と面内異方性（Δｒ）との関係を示す
グラフである。
【図２】(a) は、焼鈍温度と脆性遷移温度との関係を示
すグラフである。 (b) は、焼鈍温度と面内異方性（Δｒ）との関係を示す
グラフである。
すグラフである。 (b) は、焼鈍温度と面内異方性（Δｒ）との関係を示す
グラフである。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成３年１１月２０日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３５
【補正方法】変更
【補正内容】
【００３５】ここに、上記実験に用いた供試材は、Ｃ：
0.004 wt% 、Si：0.02wt% 、Mn：0.19 wt%、Ti：0.025
wt% 、Nb：0.01 wt%、Ｂ：0.0025 wt%、Al：0.08 wt%、
Ｐ：0.02wt% 、Ｓ：0.006wt%及びＮ：0.003wt%を含有す
る鋼片を素材として以下の条件で作成した。 熱延仕上げ温度 ： 880℃ 巻取り温度 ： 600℃ 冷延圧下率 ： 70％ 冷延板厚 ： 1.2mm 連続焼鈍条件 ： 700〜950 ℃×20秒 スキンパス圧下率： 1 ％ また、脆性遷移温度、Δｒは共に前記した方法と同様の
方法で測定した。
0.004 wt% 、Si：0.02wt% 、Mn：0.19 wt%、Ti：0.025
wt% 、Nb：0.01 wt%、Ｂ：0.0025 wt%、Al：0.08 wt%、
Ｐ：0.02wt% 、Ｓ：0.006wt%及びＮ：0.003wt%を含有す
る鋼片を素材として以下の条件で作成した。 熱延仕上げ温度 ： 880℃ 巻取り温度 ： 600℃ 冷延圧下率 ： 70％ 冷延板厚 ： 1.2mm 連続焼鈍条件 ： 700〜950 ℃×20秒 スキンパス圧下率： 1 ％ また、脆性遷移温度、Δｒは共に前記した方法と同様の
方法で測定した。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 佐藤 進 千葉県千葉市川崎町１番地 川崎製鉄株式 会社技術研究本部内 (72)発明者 加藤 俊之 千葉県千葉市川崎町１番地 川崎製鉄株式 会社技術研究本部内
Claims (1)
- 【請求項１】Ｃ：0.004 wt%以下、 Si：0.10 wt%以下、 Mn：0.50 wt%以下、 Ti：0.01 wt%以上、 0.1 wt%以下、 Nb：0.003 wt%以上、 0.03wt%以下、 Ｂ：0.001 wt%以上、 0.004 wt%以下、 Al：0.05 wt%以上 0.1 wt%以下、 Ｐ：0.025 wt%以下、 Ｓ：0.01 wt%以下 及び Ｎ：0.006 wt%以下を含有し、残部は鉄及び不可避的不
純物の組成からなる鋼片を素材として、仕上げ温度範囲
が 800℃以上、 900℃以下の条件で熱間圧延を施し、こ
れにつづいて650 ℃未満の温度でコイルに巻き取り、そ
の後、冷間圧延を行い、この冷間圧延ののち 830℃以
上、Ac3 変態点以下の温度範囲で連続焼鈍し、しかるの
ちスキンパス圧延を施すことを特徴とする耐２次加工脆
性に優れ面内異方性の少ない冷延薄鋼板の製造方法。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3282978A JP2781297B2 (ja) | 1991-10-29 | 1991-10-29 | 耐２次加工脆性に優れ面内異方性の少ない冷延薄鋼板の製造方法 |
| CA 2081496 CA2081496C (en) | 1991-10-29 | 1992-10-27 | Method of manufacturing a cold rolled steel sheet exhibiting an excellent resistance to cold-work embrittlement and a small planar anisotropy |
| DE1992625294 DE69225294T2 (de) | 1991-10-29 | 1992-10-28 | Verfahren zum Herstellen von kaltgewalzten Stahlblechen mit hoher Beständigkeit gegen Versprödung durch Kaltbearbeitung und mit niedriger ebener Anisotropie |
| EP19920118452 EP0539962B1 (en) | 1991-10-29 | 1992-10-28 | Method of manufacturing a cold rolled steel sheet exhibiting an excellent resistance to cold-work embrittlement and a small planar anisotropy |
| KR1019920019868A KR950013192B1 (ko) | 1991-10-29 | 1992-10-28 | 내 2차 가공취성이 우수하며 면내이방성이 적은 냉연강판의 제조방법 |
| US08/321,583 US5460665A (en) | 1991-10-29 | 1994-10-11 | Method of manufacturing a low-alloy ultra-low-carbon cold anisotropy rolled steel sheet exhibiting an excellent resistance to fabrication embrittlement and small internal anisotropy |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3282978A JP2781297B2 (ja) | 1991-10-29 | 1991-10-29 | 耐２次加工脆性に優れ面内異方性の少ない冷延薄鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05117758A true JPH05117758A (ja) | 1993-05-14 |
| JP2781297B2 JP2781297B2 (ja) | 1998-07-30 |
Family
ID=17659611
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3282978A Expired - Fee Related JP2781297B2 (ja) | 1991-10-29 | 1991-10-29 | 耐２次加工脆性に優れ面内異方性の少ない冷延薄鋼板の製造方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0539962B1 (ja) |
| JP (1) | JP2781297B2 (ja) |
| KR (1) | KR950013192B1 (ja) |
| CA (1) | CA2081496C (ja) |
| DE (1) | DE69225294T2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100504369B1 (ko) * | 2000-12-22 | 2005-07-28 | 주식회사 포스코 | 소성변형비 이방성계수가 낮은 저탄소 냉연강판 및 그제조방법 |
| KR100530077B1 (ko) * | 2001-12-21 | 2005-11-22 | 주식회사 포스코 | 내2차가공취성 및 가공성이 우수한 고장력강판과 그제조방법 |
| KR100544724B1 (ko) * | 2001-12-26 | 2006-01-24 | 주식회사 포스코 | 가공성이 우수한 냉연강판 및 그 제조방법 |
| KR100957999B1 (ko) * | 2002-12-09 | 2010-05-17 | 주식회사 포스코 | 가공성이 우수한 냉연강판의 제조방법 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3783439B2 (ja) * | 1998-12-25 | 2006-06-07 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼板の調質圧延方法 |
| KR100685030B1 (ko) * | 2005-07-08 | 2007-02-20 | 주식회사 포스코 | 내2차가공취성, 피로특성 및 도금특성이 우수한 심가공용박강판 및 그 제조방법 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4504326A (en) * | 1982-10-08 | 1985-03-12 | Nippon Steel Corporation | Method for the production of cold rolled steel sheet having super deep drawability |
| JPS61276927A (ja) * | 1985-05-31 | 1986-12-06 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り性の良好な冷延鋼板の製造方法 |
| US4889566A (en) * | 1987-06-18 | 1989-12-26 | Kawasaki Steel Corporation | Method for producing cold rolled steel sheets having improved spot weldability |
| EP0421087B1 (en) * | 1989-08-09 | 1994-11-30 | KABUSHIKI KAISHA KOBE SEIKO SHO also known as Kobe Steel Ltd. | Method of manufacturing a steel sheet |
-
1991
- 1991-10-29 JP JP3282978A patent/JP2781297B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1992
- 1992-10-27 CA CA 2081496 patent/CA2081496C/en not_active Expired - Lifetime
- 1992-10-28 KR KR1019920019868A patent/KR950013192B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1992-10-28 DE DE1992625294 patent/DE69225294T2/de not_active Revoked
- 1992-10-28 EP EP19920118452 patent/EP0539962B1/en not_active Revoked
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100504369B1 (ko) * | 2000-12-22 | 2005-07-28 | 주식회사 포스코 | 소성변형비 이방성계수가 낮은 저탄소 냉연강판 및 그제조방법 |
| KR100530077B1 (ko) * | 2001-12-21 | 2005-11-22 | 주식회사 포스코 | 내2차가공취성 및 가공성이 우수한 고장력강판과 그제조방법 |
| KR100544724B1 (ko) * | 2001-12-26 | 2006-01-24 | 주식회사 포스코 | 가공성이 우수한 냉연강판 및 그 제조방법 |
| KR100957999B1 (ko) * | 2002-12-09 | 2010-05-17 | 주식회사 포스코 | 가공성이 우수한 냉연강판의 제조방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0539962B1 (en) | 1998-04-29 |
| DE69225294D1 (de) | 1998-06-04 |
| CA2081496C (en) | 1997-05-13 |
| JP2781297B2 (ja) | 1998-07-30 |
| EP0539962A1 (en) | 1993-05-05 |
| DE69225294T2 (de) | 1998-08-20 |
| KR950013192B1 (ko) | 1995-10-25 |
| CA2081496A1 (en) | 1993-04-30 |
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