JPH05106002A - 溶融亜鉛合金めつき被覆物 - Google Patents
溶融亜鉛合金めつき被覆物Info
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- JPH05106002A JPH05106002A JP3267006A JP26700691A JPH05106002A JP H05106002 A JPH05106002 A JP H05106002A JP 3267006 A JP3267006 A JP 3267006A JP 26700691 A JP26700691 A JP 26700691A JP H05106002 A JPH05106002 A JP H05106002A
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- aluminum
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 直接浸漬法によって３０μｍ以上の厚さを有
し、かつ外観良好で商品価値の高い溶融亜鉛アルミニウ
ム合金めっきを得ることができ、現状の間接浸漬法の欠
点を克服し、単純でコストのかからない高耐食性溶融亜
鉛アルミニウム合金めっき被覆物を提供することを目的
とする。 【構成】 めっき浴中に、アルミニウム０．１０〜１０
重量％を含み、残部が不可避不純物を別として亜鉛から
なる亜鉛アルミニウム合金めっきにおいて、めっき浴中
に１．５〜１０重量％の銅を含有させ、３０μｍ以上の
厚さで、かつ外観良好な厚めっきを形成する。
し、かつ外観良好で商品価値の高い溶融亜鉛アルミニウ
ム合金めっきを得ることができ、現状の間接浸漬法の欠
点を克服し、単純でコストのかからない高耐食性溶融亜
鉛アルミニウム合金めっき被覆物を提供することを目的
とする。 【構成】 めっき浴中に、アルミニウム０．１０〜１０
重量％を含み、残部が不可避不純物を別として亜鉛から
なる亜鉛アルミニウム合金めっきにおいて、めっき浴中
に１．５〜１０重量％の銅を含有させ、３０μｍ以上の
厚さで、かつ外観良好な厚めっきを形成する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、鉄鋼材料の溶融亜鉛合
金めっき被覆物に関し、特に外観が良好で、しかも良好
な耐食性を有する厚めっきを得る溶融亜鉛合金めっき被
覆物に係る。
金めっき被覆物に関し、特に外観が良好で、しかも良好
な耐食性を有する厚めっきを得る溶融亜鉛合金めっき被
覆物に係る。
【０００２】
【従来の技術およびその問題点】近年、亜鉛めっきに比
較して高耐食性であることから、亜鉛アルミニウム合金
めっきが注目され、建材、吊架線、架線金物等、屋外の
用途に広く使われることとなり、海洋、海岸地域、温泉
地帯を初めとする厳しい腐食環境において、またメイン
テナンスフリーが要求される場合の鋼材の防錆方法とし
て位置付けられている。
較して高耐食性であることから、亜鉛アルミニウム合金
めっきが注目され、建材、吊架線、架線金物等、屋外の
用途に広く使われることとなり、海洋、海岸地域、温泉
地帯を初めとする厳しい腐食環境において、またメイン
テナンスフリーが要求される場合の鋼材の防錆方法とし
て位置付けられている。
【０００３】亜鉛アルミニウム合金めっきの方法として
は、鋼材を脱脂あるいは焼鈍し、酸洗あるいは還元を行
うことによって、表面の清浄化を行った後、フラックス
処理を実施した上で、あるいは還元雰囲気のまま、溶融
めっき浴に浸漬あるいは通過せしめる方法が一般的であ
る。溶融めっき浴への浸漬法は次の二つに大別できる。
すなわち、（１）直接浸漬法：溶融亜鉛アルミニウム合
金浴に直接浸漬する方法、（２）間接浸漬法：一旦亜鉛
めっき（溶融めっき法、電気めっき法のいずれも可）あ
るいは金属めっきを施し、その後に溶融亜鉛アルミ合金
浴に浸漬する方法、である。
は、鋼材を脱脂あるいは焼鈍し、酸洗あるいは還元を行
うことによって、表面の清浄化を行った後、フラックス
処理を実施した上で、あるいは還元雰囲気のまま、溶融
めっき浴に浸漬あるいは通過せしめる方法が一般的であ
る。溶融めっき浴への浸漬法は次の二つに大別できる。
すなわち、（１）直接浸漬法：溶融亜鉛アルミニウム合
金浴に直接浸漬する方法、（２）間接浸漬法：一旦亜鉛
めっき（溶融めっき法、電気めっき法のいずれも可）あ
るいは金属めっきを施し、その後に溶融亜鉛アルミ合金
浴に浸漬する方法、である。
【０００４】通常、亜鉛めっきあるいは亜鉛アルミニウ
ム合金めっきのめっき厚さと耐食性の関係は比例関係に
あり、めっき厚さが厚いほど、素地の鋼材の錆出現まで
の時間は遅延化し、高耐食性となる。このため、亜鉛ア
ルミニウム合金めっきが同じめっき厚で亜鉛めっきの３
倍の耐食性があったとしても、亜鉛めっきの１／３のめ
っき厚さしかなければ、同じ耐食性となってしまう。従
って、高耐食性を発揮するには、亜鉛めっきと同様の厚
さが求められる。溶融亜鉛めっきあるいは亜鉛アルミニ
ウム合金めっきにおいて、めっき厚さを決定する因子は
めっき浴の濡れ付着力と粘度、鋼とめっき層の界面に生
成するＦｅ−Ｚｎ，Ｆｅ−ＡｌまたはＦｅ−Ａｌ−Ｚｎ
といった金属間化合物層（合金層）厚さ、めっき浴から
の引上速度、溶融めっき層が冷え、凝固するまでのめっ
き層のワイピング条件、そして冷却条件である。
ム合金めっきのめっき厚さと耐食性の関係は比例関係に
あり、めっき厚さが厚いほど、素地の鋼材の錆出現まで
の時間は遅延化し、高耐食性となる。このため、亜鉛ア
ルミニウム合金めっきが同じめっき厚で亜鉛めっきの３
倍の耐食性があったとしても、亜鉛めっきの１／３のめ
っき厚さしかなければ、同じ耐食性となってしまう。従
って、高耐食性を発揮するには、亜鉛めっきと同様の厚
さが求められる。溶融亜鉛めっきあるいは亜鉛アルミニ
ウム合金めっきにおいて、めっき厚さを決定する因子は
めっき浴の濡れ付着力と粘度、鋼とめっき層の界面に生
成するＦｅ−Ｚｎ，Ｆｅ−ＡｌまたはＦｅ−Ａｌ−Ｚｎ
といった金属間化合物層（合金層）厚さ、めっき浴から
の引上速度、溶融めっき層が冷え、凝固するまでのめっ
き層のワイピング条件、そして冷却条件である。
【０００５】一般に、亜鉛めっきあるいは亜鉛アルミニ
ウム合金めっきにおいては、めっき浴の濡れ付着力と粘
度がめっき浴組成と温度でほぼ一義的に定まってしまう
ため、変更し難い。まためっき浴からの引上げ速度を上
げる（例えばラインスピードのアップ）ことによってあ
る程度までめっき厚さを厚くすることは可能であるが、
振動が生じたりして、厚さの均一性を得ることが難かし
くなる。また、鋼板、鋼線等の長尺材の連続めっきでは
引上げ速度の変更は容易であるが、バッチ式の浸漬めっ
きにおいては引上げ速度の変更は容易にはできない。ま
た、めっき浴引上げ後のワイピング、冷却条件は付随的
なもので、めっき厚さは引上げ時に決定され、これをワ
イピング、冷却条件により、めっき厚さを減じるか、厚
さを維持するために用いられる方法である。こうしたこ
とから、一般に鋼とめっき層界面に生成する合金層の厚
さをコントロールすることによって全体のめっき厚さを
コントロールしている。
ウム合金めっきにおいては、めっき浴の濡れ付着力と粘
度がめっき浴組成と温度でほぼ一義的に定まってしまう
ため、変更し難い。まためっき浴からの引上げ速度を上
げる（例えばラインスピードのアップ）ことによってあ
る程度までめっき厚さを厚くすることは可能であるが、
振動が生じたりして、厚さの均一性を得ることが難かし
くなる。また、鋼板、鋼線等の長尺材の連続めっきでは
引上げ速度の変更は容易であるが、バッチ式の浸漬めっ
きにおいては引上げ速度の変更は容易にはできない。ま
た、めっき浴引上げ後のワイピング、冷却条件は付随的
なもので、めっき厚さは引上げ時に決定され、これをワ
イピング、冷却条件により、めっき厚さを減じるか、厚
さを維持するために用いられる方法である。こうしたこ
とから、一般に鋼とめっき層界面に生成する合金層の厚
さをコントロールすることによって全体のめっき厚さを
コントロールしている。
【０００６】例えば、亜鉛めっきにおいては、Ｆｅ−Ｚ
ｎ合金層が界面に生成する。鋼種とめっき浴温度とめっ
き浴中への鋼材の浸漬時間によって合金層厚さはほぼ決
定される。めっき浴温度を上げるか、浸漬時間を長めに
することによって合金層厚さを厚くすることができる。
従って、３０μｍ以上の厚めっきも亜鉛めっきでは容易
に可能である。また、亜鉛めっき鋼板のように加工性を
要求される用途に用いる場合には、Ｆｅ−Ｚｎ合金層の
発達を抑える必要があり、このため、めっき浴中にアル
ミニウムを０．１〜０．５重量％程度含有させ、アルミ
ニウムのＦｅ−Ｚｎ合金化反応抑制作用を利用し、めっ
き厚さを１０〜３０μｍに抑えている。
ｎ合金層が界面に生成する。鋼種とめっき浴温度とめっ
き浴中への鋼材の浸漬時間によって合金層厚さはほぼ決
定される。めっき浴温度を上げるか、浸漬時間を長めに
することによって合金層厚さを厚くすることができる。
従って、３０μｍ以上の厚めっきも亜鉛めっきでは容易
に可能である。また、亜鉛めっき鋼板のように加工性を
要求される用途に用いる場合には、Ｆｅ−Ｚｎ合金層の
発達を抑える必要があり、このため、めっき浴中にアル
ミニウムを０．１〜０．５重量％程度含有させ、アルミ
ニウムのＦｅ−Ｚｎ合金化反応抑制作用を利用し、めっ
き厚さを１０〜３０μｍに抑えている。
【０００７】一方、亜鉛アルミニウム合金めっきにおい
ては、浴中Ａｌ濃度によって大きく挙動が変化する。通
常よく用いられている３〜７重量％程度のアルミニウム
濃度の場合、最も一般的なめっき浴温度が比較的低い４
３０〜４６０℃で浸漬時間も３分以内といった比較的短
い浸漬時間においては、先述のアルミニウムのＦｅ−Ｚ
ｎ合金化反応抑制作用によってＦｅ−Ｚｎ合金層の発達
が抑えられ、３０μｍ未満の薄めっきとなってしまう。
このとき、めっき浴温度を４６０℃以上としたり、浸漬
時間を延長すると、Ｆｅ−Ａｌ合金層が急激に発達する
こととなり、厚めっきでは、ヤケ、表面ザラツキ、さら
には剥離といった外観不良を伴い、商品価値の無いめっ
きとなってしまう。
ては、浴中Ａｌ濃度によって大きく挙動が変化する。通
常よく用いられている３〜７重量％程度のアルミニウム
濃度の場合、最も一般的なめっき浴温度が比較的低い４
３０〜４６０℃で浸漬時間も３分以内といった比較的短
い浸漬時間においては、先述のアルミニウムのＦｅ−Ｚ
ｎ合金化反応抑制作用によってＦｅ−Ｚｎ合金層の発達
が抑えられ、３０μｍ未満の薄めっきとなってしまう。
このとき、めっき浴温度を４６０℃以上としたり、浸漬
時間を延長すると、Ｆｅ−Ａｌ合金層が急激に発達する
こととなり、厚めっきでは、ヤケ、表面ザラツキ、さら
には剥離といった外観不良を伴い、商品価値の無いめっ
きとなってしまう。
【０００８】また、７〜６０重量％アルミニウム濃度の
場合は、Ｆｅ−Ａｌ合金層の異常発達によってやはり商
品価値の無いめっきとなってしまうため、アルミニウム
含有量の３〜５重量％に相当するシリコンをめっき浴に
含有させ、Ｆｅ−Ａｌ合金層の発達を抑制することがで
きる。シリコンの抑制効果は３〜７重量％アルミニウム
においても発揮される。しかし、この抑制効果によって
Ｆｅ−Ａｌ合金層はほとんど成長せず、３０μｍ未満の
薄めっきとなってしまう。
場合は、Ｆｅ−Ａｌ合金層の異常発達によってやはり商
品価値の無いめっきとなってしまうため、アルミニウム
含有量の３〜５重量％に相当するシリコンをめっき浴に
含有させ、Ｆｅ−Ａｌ合金層の発達を抑制することがで
きる。シリコンの抑制効果は３〜７重量％アルミニウム
においても発揮される。しかし、この抑制効果によって
Ｆｅ−Ａｌ合金層はほとんど成長せず、３０μｍ未満の
薄めっきとなってしまう。
【０００９】これまで、亜鉛めっきにおいて、Ｆｅ−Ｚ
ｎ合金層のコントロールを目的として１重量％以下の微
量のニッケルを亜鉛めっき浴中へ添加することは試みら
れている。しかし、亜鉛アルミニウム合金めっきにおい
てＦｅ−Ａｌ合金層のコントロールを目的とした検討例
はシリコンを除くとほとんどないのが現状である。ま
た、亜鉛アルミニウム合金めっきにおいて耐食性の向上
を目的とした１重量％以下の微量の銅の添加例はある
が、この程度の添加量ではＦｅ−Ａｌ合金層のコントロ
ールを行うことはできない。
ｎ合金層のコントロールを目的として１重量％以下の微
量のニッケルを亜鉛めっき浴中へ添加することは試みら
れている。しかし、亜鉛アルミニウム合金めっきにおい
てＦｅ−Ａｌ合金層のコントロールを目的とした検討例
はシリコンを除くとほとんどないのが現状である。ま
た、亜鉛アルミニウム合金めっきにおいて耐食性の向上
を目的とした１重量％以下の微量の銅の添加例はある
が、この程度の添加量ではＦｅ−Ａｌ合金層のコントロ
ールを行うことはできない。
【００１０】以上のように、亜鉛アルミ合金めっきにお
いては、直接浸漬法で外観良好な３０μｍ以上の厚めっ
きを得ることは困難であった。このため、従来、３０μ
ｍ以上の厚い亜鉛アルミニウム合金めっきを得ようとす
る場合には、一旦亜鉛めっきをし、Ｆｅ−Ｚｎ合金層を
発達させ、所要のめっき厚を確保した上で、亜鉛アルミ
ニウム合金めっき浴に浸漬し、めっき層の亜鉛と亜鉛ア
ルミニウム合金を置換させ、あるいはアルミニウムの拡
散によって、Ｚｎ−Ｆｅ−Ａｌ三元系合金層と亜鉛アル
ミニウム合金層からなるめっき層を形成させる間接浸漬
法に頼らざるを得なかった。しかしながら、間接浸漬法
では複数のめっき浴を必要とし、工程は複雑化する。例
えば亜鉛アルミニウム合金浴のアルミニウム濃度変化や
湯面レベルの変動対策が必要となる。また、亜鉛浴への
アルミニウム混入回避策が必要となる。このため、単純
でコストのかからない直接浸漬法によって３０μｍ以上
の厚さを有し、かつ外観良好で商品価値の高い亜鉛アル
ミニウム合金めっきを得る方法が強く求められている。
いては、直接浸漬法で外観良好な３０μｍ以上の厚めっ
きを得ることは困難であった。このため、従来、３０μ
ｍ以上の厚い亜鉛アルミニウム合金めっきを得ようとす
る場合には、一旦亜鉛めっきをし、Ｆｅ−Ｚｎ合金層を
発達させ、所要のめっき厚を確保した上で、亜鉛アルミ
ニウム合金めっき浴に浸漬し、めっき層の亜鉛と亜鉛ア
ルミニウム合金を置換させ、あるいはアルミニウムの拡
散によって、Ｚｎ−Ｆｅ−Ａｌ三元系合金層と亜鉛アル
ミニウム合金層からなるめっき層を形成させる間接浸漬
法に頼らざるを得なかった。しかしながら、間接浸漬法
では複数のめっき浴を必要とし、工程は複雑化する。例
えば亜鉛アルミニウム合金浴のアルミニウム濃度変化や
湯面レベルの変動対策が必要となる。また、亜鉛浴への
アルミニウム混入回避策が必要となる。このため、単純
でコストのかからない直接浸漬法によって３０μｍ以上
の厚さを有し、かつ外観良好で商品価値の高い亜鉛アル
ミニウム合金めっきを得る方法が強く求められている。
【００１１】本発明は、従来不可能とされていた直接浸
漬法によって３０μｍ以上の厚さを有し、かつ外観良好
で商品価値の高い溶融亜鉛アルミニウム合金めっきを得
ることができ、現状の間接浸漬法の欠点を克服し、単純
でコストのかからない高耐食性溶融亜鉛アルミニウム合
金めっき被覆物を提供することを目的とする。
漬法によって３０μｍ以上の厚さを有し、かつ外観良好
で商品価値の高い溶融亜鉛アルミニウム合金めっきを得
ることができ、現状の間接浸漬法の欠点を克服し、単純
でコストのかからない高耐食性溶融亜鉛アルミニウム合
金めっき被覆物を提供することを目的とする。
【００１２】
【問題点を解決するための手段】本発明の溶融亜鉛合金
めっき被覆物は、めっき浴中に、アルミニウム０．１０
〜１０重量％を含み、残部が不可避不純物を別として亜
鉛からなる亜鉛アルミニウム合金めっきにおいて、めっ
き浴中に１．５〜１０重量％の銅を含有させることによ
り、３０μｍ以上の厚さで、かつ外観良好な厚めっきを
形成することにより、前記問題点を解決したものであ
る。
めっき被覆物は、めっき浴中に、アルミニウム０．１０
〜１０重量％を含み、残部が不可避不純物を別として亜
鉛からなる亜鉛アルミニウム合金めっきにおいて、めっ
き浴中に１．５〜１０重量％の銅を含有させることによ
り、３０μｍ以上の厚さで、かつ外観良好な厚めっきを
形成することにより、前記問題点を解決したものであ
る。
【００１３】このような本発明は、めっき浴中にアルミ
ニウム０．１０〜１０重量％を含み、残部が不可避不純
物を別にして亜鉛からなる亜鉛アルミニウム合金めっき
において、直接浸漬法で３０μｍ以上のめっき厚の亜鉛
アルミニウム合金めっきを得るために、めっき浴へ種々
の添加元素を添加しその添加によるめっき厚への影響や
鋼素地界面での合金化反応について鋭意検討した結果得
られたものであり、その検討によれば、前記めっき浴中
に銅を１．５〜１０重量％含有させることが、外観良好
で、均一な厚さの３０μｍ以上の厚めっきが得るため
に、極めて有効であることが判った。
ニウム０．１０〜１０重量％を含み、残部が不可避不純
物を別にして亜鉛からなる亜鉛アルミニウム合金めっき
において、直接浸漬法で３０μｍ以上のめっき厚の亜鉛
アルミニウム合金めっきを得るために、めっき浴へ種々
の添加元素を添加しその添加によるめっき厚への影響や
鋼素地界面での合金化反応について鋭意検討した結果得
られたものであり、その検討によれば、前記めっき浴中
に銅を１．５〜１０重量％含有させることが、外観良好
で、均一な厚さの３０μｍ以上の厚めっきが得るため
に、極めて有効であることが判った。
【００１４】すなわち、銅１．５重量％未満では、Ｆｅ
−Ａｌ合金層のコントロールが行えず、３０μｍ未満の
薄めっき、あるいはＦｅ−Ａｌ合金層が異常発達を起こ
した不良厚めっきとなり銅添加の効果が現われず、逆に
銅１０重量％を超えると、融点が高くなり、高温度に浴
を保たなくてはならない上、コストアップとなり無駄を
招く。
−Ａｌ合金層のコントロールが行えず、３０μｍ未満の
薄めっき、あるいはＦｅ−Ａｌ合金層が異常発達を起こ
した不良厚めっきとなり銅添加の効果が現われず、逆に
銅１０重量％を超えると、融点が高くなり、高温度に浴
を保たなくてはならない上、コストアップとなり無駄を
招く。
【００１５】本発明において、めっき対象物は通常、亜
鉛アルミニム合金めっきの対象となる鋼材であれば特に
制約は無い。但し、鋼種によってめっき厚さは変動する
ので、事前に鋼種によってめっき条件を決めておく必要
がある。鋼材の前処理は公知の方法で行う。大気中でめ
っきをする場合には、フラックス処理を必要とするが、
この場合に用いるフラックスは特公昭６４−５１１０号
にあるような亜鉛アルミニウム合金めっき用を用いる必
要がある。通常の亜鉛めっき用フラックスでは、めっき
時の濡れ性が無く、不めっきとなってしまう。
鉛アルミニム合金めっきの対象となる鋼材であれば特に
制約は無い。但し、鋼種によってめっき厚さは変動する
ので、事前に鋼種によってめっき条件を決めておく必要
がある。鋼材の前処理は公知の方法で行う。大気中でめ
っきをする場合には、フラックス処理を必要とするが、
この場合に用いるフラックスは特公昭６４−５１１０号
にあるような亜鉛アルミニウム合金めっき用を用いる必
要がある。通常の亜鉛めっき用フラックスでは、めっき
時の濡れ性が無く、不めっきとなってしまう。
【００１６】めっき浴は本発明の組成となればよく、調
合方法はいかなる方法であっても良い。例えば、亜鉛、
アルミニウム、銅を単独で混ぜてもよいし、亜鉛アルミ
ニウム合金と銅、あるいは亜鉛−銅合金を用いることも
できる。また、一般に亜鉛アルミニウム合金めっきで添
加されるマグネシウム、ナトリウム、ミッシュメタル、
ランタン又はセリウムの添加をさらに行っても良い。め
っき浴温度はめっき浴組成の融点が変化するので、一義
的には言えないが、融点＋２０〜５０℃の範囲とするこ
とが望ましい。浸漬時間は一般の溶融めっきと同様で良
い。めっき浴温度と浸漬時間の組合せによってめっき厚
が決まるので、目標のめっき厚によって事前にめっき浴
温度と浸漬時間を定める必要がある。また、めっき後の
引上げ、冷却は公知の方法を適用できる。
合方法はいかなる方法であっても良い。例えば、亜鉛、
アルミニウム、銅を単独で混ぜてもよいし、亜鉛アルミ
ニウム合金と銅、あるいは亜鉛−銅合金を用いることも
できる。また、一般に亜鉛アルミニウム合金めっきで添
加されるマグネシウム、ナトリウム、ミッシュメタル、
ランタン又はセリウムの添加をさらに行っても良い。め
っき浴温度はめっき浴組成の融点が変化するので、一義
的には言えないが、融点＋２０〜５０℃の範囲とするこ
とが望ましい。浸漬時間は一般の溶融めっきと同様で良
い。めっき浴温度と浸漬時間の組合せによってめっき厚
が決まるので、目標のめっき厚によって事前にめっき浴
温度と浸漬時間を定める必要がある。また、めっき後の
引上げ、冷却は公知の方法を適用できる。
【００１７】なお、本発明において、めっき浴中のアル
ミニウムの範囲を０．１０〜１０重量％として理由は次
の通りである。すなわち、通常、アルミニウム０．１０
重量％以下ではめっき層と鋼材界面に生成する合金層は
Ｆｅ−Ｚｎ金属間化合物（ζ、δ1相が代表的）からな
り、アルミニウム０．１０重量％を超すとＦｅ−Ａｌ金
属間化合物の合金層が生成する。このことから、本発明
においてはＦｅ−Ａｌ合金層のコントロールを行ってい
るためにアルミニウムの下限を０．１重量％とした。ま
た、アルミニウム１０重量％を超えると、銅のＦｅ−Ａ
ｌ合金層のコントロールの効果は認められるものの、融
点が高くなり、高温めっきとなるため、実用面での利用
価値が薄らぐ。このため、アルミニウムの上限を１０重
量％としたが、１０重量％以上のＡｌにおいても本発明
を応用することは可能である。
ミニウムの範囲を０．１０〜１０重量％として理由は次
の通りである。すなわち、通常、アルミニウム０．１０
重量％以下ではめっき層と鋼材界面に生成する合金層は
Ｆｅ−Ｚｎ金属間化合物（ζ、δ1相が代表的）からな
り、アルミニウム０．１０重量％を超すとＦｅ−Ａｌ金
属間化合物の合金層が生成する。このことから、本発明
においてはＦｅ−Ａｌ合金層のコントロールを行ってい
るためにアルミニウムの下限を０．１重量％とした。ま
た、アルミニウム１０重量％を超えると、銅のＦｅ−Ａ
ｌ合金層のコントロールの効果は認められるものの、融
点が高くなり、高温めっきとなるため、実用面での利用
価値が薄らぐ。このため、アルミニウムの上限を１０重
量％としたが、１０重量％以上のＡｌにおいても本発明
を応用することは可能である。
【００１８】また、本発明の実施例において用いためっ
き浴温度、浸漬時間はめっき素材の種類、形状、数量と
工業的な価値から選んでいるもので、より高い温度ある
いは浸漬時間の短縮、延長はめっき素材の種類、形状、
数量の変化によって適宜変わる因子であり、めっき浴温
度、浸漬時間が本発明の制約条件とはならない。
き浴温度、浸漬時間はめっき素材の種類、形状、数量と
工業的な価値から選んでいるもので、より高い温度ある
いは浸漬時間の短縮、延長はめっき素材の種類、形状、
数量の変化によって適宜変わる因子であり、めっき浴温
度、浸漬時間が本発明の制約条件とはならない。
【００１９】めっきに限らず、亜鉛アルミニウム合金を
使用する製錬、溶解、調合、合金製造、ダイカスト等鋳
造、金型への利用といった各過程で、鍋、治具、撹拌機
材料として鉄、ステンレス製のものを使用する機会も多
い。この場合、本発明において銅を添加しているため、
この銅が鉄、鋼材の亜鉛アルミニウム合金溶湯への溶
出、腐食反応を抑制する付随的効果を有する。
使用する製錬、溶解、調合、合金製造、ダイカスト等鋳
造、金型への利用といった各過程で、鍋、治具、撹拌機
材料として鉄、ステンレス製のものを使用する機会も多
い。この場合、本発明において銅を添加しているため、
この銅が鉄、鋼材の亜鉛アルミニウム合金溶湯への溶
出、腐食反応を抑制する付随的効果を有する。
【００２０】
【発明の効果】以上のような本発明によれば、めっき浴
の成分コントロールを行えば、亜鉛めっきと同様に１つ
のめっき浴（直接浸漬法）で、めっき浴温度と浸漬時間
とを一定化するだけで、高度な操作、特殊な操作を必要
とせず、しかも不均一あるいは外観不良も無く、耐食性
等めっき品質を損なうこと無く、亜鉛アルミニウム合金
めっきが得られる。また、均一な厚い亜鉛アルミニウム
めっきが得られる結果、アルミニウムの効果に加えて、
めっき厚さの増加による効果によって安定的に高耐食性
が得られる。
の成分コントロールを行えば、亜鉛めっきと同様に１つ
のめっき浴（直接浸漬法）で、めっき浴温度と浸漬時間
とを一定化するだけで、高度な操作、特殊な操作を必要
とせず、しかも不均一あるいは外観不良も無く、耐食性
等めっき品質を損なうこと無く、亜鉛アルミニウム合金
めっきが得られる。また、均一な厚い亜鉛アルミニウム
めっきが得られる結果、アルミニウムの効果に加えて、
めっき厚さの増加による効果によって安定的に高耐食性
が得られる。
【００２１】
【実施例】５０Ｗ×１００Ｌ×３．２Ｔｍｍの一般構造
用圧延鋼材（ＳＳ ４１）と０．３ｍｍ厚さの低炭素Ｓ
ＰＣＣ冷間圧延鋼板を素材とし、前処理として、アルカ
リ脱脂（オルトケイ酸ソーダ２０ｗｔ％水溶液、８０
℃、１０分）−水洗−酸洗（塩酸１０ｗｔ％水溶液、室
温、２０分）−水洗−フラックス処理（特公昭６４−５
１１０のＺｎ−Ａｌめっき用３０ｗｔ％フラックス水溶
液、９０℃、１分）−乾燥の各工程を順次実施した。
用圧延鋼材（ＳＳ ４１）と０．３ｍｍ厚さの低炭素Ｓ
ＰＣＣ冷間圧延鋼板を素材とし、前処理として、アルカ
リ脱脂（オルトケイ酸ソーダ２０ｗｔ％水溶液、８０
℃、１０分）−水洗−酸洗（塩酸１０ｗｔ％水溶液、室
温、２０分）−水洗−フラックス処理（特公昭６４−５
１１０のＺｎ−Ａｌめっき用３０ｗｔ％フラックス水溶
液、９０℃、１分）−乾燥の各工程を順次実施した。
【００２２】次に、次表に示した組成の浴を用いて、次
の条件で大気中でめっきを行った。 めっき浴温度 ４３０〜５００℃ 浸漬時間 ０．５〜５分 引上げ速度 ５〜１０ｍ／ｍｉｎ 冷却速度 １０〜２０℃／秒
の条件で大気中でめっきを行った。 めっき浴温度 ４３０〜５００℃ 浸漬時間 ０．５〜５分 引上げ速度 ５〜１０ｍ／ｍｉｎ 冷却速度 １０〜２０℃／秒
【００２３】めっき後、めっき層厚さを磁力式膜厚計と
めっき層断面顕微鏡観察により測定した。また、めっき
外観を次の三段階評価によって肉眼で判定した。 ○：良好（ヤケ、ザラツキ無し） △：一部ヤケ、ザラツキ有り ×：全面ヤケ、不良
めっき層断面顕微鏡観察により測定した。また、めっき
外観を次の三段階評価によって肉眼で判定した。 ○：良好（ヤケ、ザラツキ無し） △：一部ヤケ、ザラツキ有り ×：全面ヤケ、不良
【００２４】さらに、ＪＩＳＺ２３７１に基づき、塩水
噴霧試験を行い、鋼素地の赤錆が出現するまでの時間を
調べ、めっき層の耐食性を調査した。これらの結果も表
１に併記した。
噴霧試験を行い、鋼素地の赤錆が出現するまでの時間を
調べ、めっき層の耐食性を調査した。これらの結果も表
１に併記した。
【００２５】
【表１】
【００２６】上表の結果より、亜鉛アルミニウム合金め
っきにおいて安定した厚めっきが得られ、同時に高耐食
性も発揮されることが判る。
っきにおいて安定した厚めっきが得られ、同時に高耐食
性も発揮されることが判る。
【図１】銅を含有しない薄い正常めっきを倍率４００倍
で示す顕微鏡写真である。
で示す顕微鏡写真である。
【図２】銅を含有しない厚い異常めっきを倍率４００倍
で示す顕微鏡写真である。
で示す顕微鏡写真である。
【図３】銅を含有した本発明に係る厚い正常めっきを倍
率４００倍で示す顕微鏡写真である。
率４００倍で示す顕微鏡写真である。
Claims (1)
- 【請求項１】 めっき浴中に、アルミニウム０．１０〜
１０重量％を含み、残部が不可避不純物を別として亜鉛
からなる亜鉛アルミニウム合金めっきにおいて、めっき
浴中に１．５〜１０重量％の銅を含有させ、３０μｍ以
上の厚さで、かつ外観良好な厚めっきを形成してなるこ
とを特徴とする溶融亜鉛合金めっき被覆物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| EP92121339A EP0602265A1 (en) | 1991-08-22 | 1992-12-15 | Hot dip zinc-aluminum alloy coating process |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23371391 | 1991-08-22 | ||
| JP3-233713 | 1991-08-22 | ||
| EP92121339A EP0602265A1 (en) | 1991-08-22 | 1992-12-15 | Hot dip zinc-aluminum alloy coating process |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05106002A true JPH05106002A (ja) | 1993-04-27 |
| JP3009269B2 JP3009269B2 (ja) | 2000-02-14 |
Family
ID=26131211
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP03267006A Expired - Fee Related JP3009269B2 (ja) | 1991-08-22 | 1991-09-19 | 溶融亜鉛合金めっき被覆物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3009269B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5529810A (en) * | 1993-12-27 | 1996-06-25 | Nippon Mining & Metals Co., Ltd. | Hot-dip zinc plating method and its product |
| WO2010150537A1 (ja) * | 2009-06-25 | 2010-12-29 | 新日本製鐵株式会社 | 耐食性と疲労特性に優れた橋梁用高強度Ｚｎ－Ａｌめっき鋼線及びその製造方法 |
| WO2011001640A1 (ja) * | 2009-06-29 | 2011-01-06 | 新日本製鐵株式会社 | Ｚｎ－Ａｌめっき鉄線及びその製造方法 |
| WO2013011824A1 (ja) * | 2011-07-20 | 2013-01-24 | 新日鐵住金株式会社 | パネル |
-
1991
- 1991-09-19 JP JP03267006A patent/JP3009269B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5529810A (en) * | 1993-12-27 | 1996-06-25 | Nippon Mining & Metals Co., Ltd. | Hot-dip zinc plating method and its product |
| WO2010150537A1 (ja) * | 2009-06-25 | 2010-12-29 | 新日本製鐵株式会社 | 耐食性と疲労特性に優れた橋梁用高強度Ｚｎ－Ａｌめっき鋼線及びその製造方法 |
| JP4782246B2 (ja) * | 2009-06-25 | 2011-09-28 | 新日本製鐵株式会社 | 耐食性と疲労特性に優れた橋梁用高強度Ｚｎ−Ａｌめっき鋼線及びその製造方法 |
| KR101302291B1 (ko) * | 2009-06-25 | 2013-09-03 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 내식성과 피로 특성이 우수한 교량용 고강도 Ｚｎ―Ａｌ 도금 강선 및 그 제조 방법 |
| US9243315B2 (en) | 2009-06-25 | 2016-01-26 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | High-strength Zn—Al coated steel wire for bridges with excellent corrosion resistance and fatigue properties and method for manufacturing the same |
| WO2011001640A1 (ja) * | 2009-06-29 | 2011-01-06 | 新日本製鐵株式会社 | Ｚｎ－Ａｌめっき鉄線及びその製造方法 |
| CN102084018A (zh) * | 2009-06-29 | 2011-06-01 | 新日本制铁株式会社 | 镀锌-铝铁丝及其制造方法 |
| JP4782247B2 (ja) * | 2009-06-29 | 2011-09-28 | 新日本製鐵株式会社 | Ｚｎ−Ａｌめっき鉄線及びその製造方法 |
| WO2013011824A1 (ja) * | 2011-07-20 | 2013-01-24 | 新日鐵住金株式会社 | パネル |
| JP5454706B2 (ja) * | 2011-07-20 | 2014-03-26 | 新日鐵住金株式会社 | パネル |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3009269B2 (ja) | 2000-02-14 |
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