JPH0499882A - 溶接性、プレス性、化成処理性に優れた亜鉛系めっき鋼板 - Google Patents
溶接性、プレス性、化成処理性に優れた亜鉛系めっき鋼板Info
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Abstract
め要約のデータは記録されません。
Description
系めっき鋼板に関するものである。
例えば、特開昭55−110783号公報に示される如
く、めっき鋼板表面にAlzCh等の酸化物皮膜を生成
せしめ、該酸化物の高融点、高電気抵抗を利用し、溶接
性を向上させるとともに電極チップとめっき金属との接
触を妨げ、チップの溶損を防止して寿命延長を図ること
が提案されている。また、特開昭59−104463号
公報に示される如く、めっき鋼板の表面に加熱処理によ
り、ZnO/Zn比を0.1〜0.70にした酸化膜を
生成させ、同様に溶接性を向上させることが提案されて
いる。
規模では満足すべき結果が得られ難く、めっき鋼板にお
ける溶接性の向上が強く要望されている。
ては、例えば特開昭62−185883号公報に記載の
如く、めっき鋼板表面に電解クロメート処理を施し、C
rtO+の酸化物皮膜を生成せしめる方法や、特開昭6
2−192597号公報に記載の鉄亜鉛合金めっきを施
す方法等の如く、亜鉛系めっき鋼板上に硬い皮膜を形成
し、プレス時のめっきとダイスのかじりを防止してプレ
スの潤滑性の向上を図る方法が提案されている。
の表面に有機潤滑皮膜や潤滑油等の有機物を塗布または
被覆してプレス性を向上させることが開示されている。
ザー等の使用において、以下のような不十分な点がある
。
する工程、プレス工程、脱脂工程、化成処理工程、塗装
工程からなっているので、電解クロメート処理鋼板の場
合、化成処理工程での化成処理皮膜が形成せず、また潤
滑油や潤滑皮膜などを塗布した鋼板の場合、洗浄工程で
油が落ちるので十分な潤滑性能を発揮しない。さらには
、化成処理前の脱脂工程に負荷がかかりコストが高くな
る。一方、亜鉛系めっき鋼板に鉄−亜鉛合金フラッシュ
めっきを施したものは電解クロメート処理に比較して鋼
板のコストが高くなる等の問題点があり、低コストで、
化成処理が可能で、脱脂等の工程に負荷をかけず、プレ
ス性に優れる亜鉛系めっき鋼板の開発が望まれている。
処理性にも優れた亜鉛系めっき鋼板が強く要望されてい
る。
て30〜3000■/ m 2を生成せしめ、その上層
にP酸化物をPとして1〜500 mg/m2とZn酸
化物をZnとして1〜500mg/M2からなる混合酸
化物およびその他酸化物を被覆したことを特徴とする溶
接性、プレス性、化成処理性に優れた亜鉛系めっき鋼板
にある。
、電気めっき法、蒸着めっき法、溶射法など各種の製造
方法によるものであり、めっき組成としては純Znの他
、ZnとFe、 ZnとNi、 ZnとAI。
分として、耐食性など諸機能の向上のため1種ないし2
種以上の合金元素および不純物元素を含む。
、TiO□などの酸化物、有機高分子をめっき層中に分
散させたものがあり、めっき層の厚み方向で単一組成の
もの、連続的あるいは層状に組成が変化するものがある
。およびこれらのめっき上にZnを主成分とする粒子を
分散させた有機皮膜を被覆させた鋼板も対象とする。例
えば、溶融亜鉛めっき鋼板のめっき層と素地の鉄を加熱
して合金化させた合金化溶融亜鉛めっき鋼板、電気めっ
き法または蒸着めっき法により亜鉛とその合金(例えば
、鉄。
びこれを200〜550°Cに加熱して素地の鉄と合金
化した鋼板、さらに単一合金層のみならず、例えば電気
めっき法で複層合金めっきとしたもの、めっき層中にS
iO□、 Alt(h等のセラミック粒子を分散させた
もの、これらのめっき層の上か、または直接鋼板上に亜
鉛粒子を含む有機皮膜を被覆せしめたものがある。防錆
鋼板の形態としては、両面めっき、片面めっき、および
上下に互いに異なるめっきを施した異種めっき鋼板があ
る。
めっきがZnを主成分とする限り、めっき鋼板の表面に
ZnOを形成させることにより、スポット溶接において
電極チップ先端にFe、 Znを主成分とする電極保護
金属を生成させ、以って電極チップ寿命を大幅に改善す
ることを見出した。
酸化膜を溶接性によいとされるZnO量で30〜300
0■/m2 (片面当たり)生成させることが不安定で
あった。ここで、ZnOを主体とする酸化膜とは酸化物
中にZnOの他、例えば、めっき層中に含有する成分元
素またはそれらの酸化物などの化合物等を含有するもの
でもよい。また、陽極酸化などの電気化学処理において
、処理液が含有する成分あるいは化合物を含んでもよい
。
酸化膜を生成せしめるために、第1の方法として鋼板を
酸含有の酸化剤水溶液に接触させることで、ZnOを主
体とする酸化膜をZnO量で30〜3000mg/m2
(片面当たり)生成させることが容易になり、溶接性に
優れた亜鉛系めっき鋼板を提供し得ることを見出した。
からZn等のイオンを供給して、かつめっき層に接触す
る溶液中のpHを高くすることであり、酸化剤はそのめ
っき層表面にて浴中のZn等を酸化してめっき層表面に
ZnOを主体とする酸化膜を形成する働きをする。
を含有することで、Zn等を酸化してめっき層表面にZ
nOを主体とする酸化膜を形成することができる。ll
N0.の下限を10 g/lとしたのはそれ未満では酸
化がしにくくなり、酸化膜を生成することができなくな
るためである。また、HNO,の上限を100g/I!
、としたのはそれを超えて含有しても酸化剤としての効
果が飽和し、合金層表面のZnとFeを溶解し、特にF
eを溶解することで、Feの酸化物の生成が多(なり、
スポット溶接チップ寿命の改善の効果が低くなるためで
ある。
KzCrzO7NalJO3,IJOz+KNOs、N
aN0+等を添加することにより、表面皮膜の生成が促
進される。
させる方法としては浸漬またはスプレーによる噴射等い
ずれの方法でもよい。また、浸漬またはスプレーによる
噴射後、例えば表面に乾燥加熱ガスを吹き付けたり、鋼
板を約100°C以下に加熱すれば、より薄い溶液でも
水分の蒸発により濃縮液となり、かつ高温で反応するの
で効果的に処理することができる。
等の組成はZnOを主体として、Feの酸化物、Znお
よびFeの水酸化物で、これらは単体でも混合していて
も、かつAI等の不純物を含んでいてもかまわない。し
かし、表面皮膜としての特性からは、表面を均一に覆い
、皮膜抵抗が低くなるZnO成分が多い酸化膜が望まし
い。
イオンの補給剤として、Zn (NOs) 2100〜
600g/lとすることで、酸化剤水溶液のpHが4以
下であればめっき層表面の活性化に寄与し、ZnOを生
成せしめるためのZnイオンの供給ができる。
はそれ未満では合金層表面のZnイオンとして不十分で
酸化膜を生成することができなくなるためである。
えると皮膜が多(生成しすぎて、抵抗が大きくなり、溶
接時の電極チップとの抵抗発熱により、電極チップ径の
拡大による溶接性劣化の原因になるからである。
、 AI、 P、 St等が溶は出すことがある。こ
れらの中でZnイオンを予め浴中に添加しておくと、Z
nイオンをめっき層中から溶かして供給する必要がなく
なり、より短時間でZnOの析出が起こるので好ましい
。なお、他の不純物の溶出はできるだけ少量に抑制する
ことが望ましい。特に、Feは1g/!を超えて含有す
ると表面にFeの酸化物、水酸化物が生成して表面が黄
変して、鋼板表面の商品品位を悪化させるとともに、F
eの酸化物、水酸化物が抵抗皮膜となり、スポット溶接
チップ寿命が低下する。従って、本発明ではFeイオン
濃度を規定するものではないが、できるだけ低くするこ
とが望ましい。
をZn(NOi)zl OO〜600 g/12とHN
O310〜100 g/1.を含有する酸化剤水溶液に
、浴温30〜80°Cで、0.2〜10秒間接触をさせ
ることにより、酸化膜生成処理を行うことができる。
のは、めっき表面のZnイオンの酸化を容易にするため
であり、それ未満では反応速度が遅く、表面皮膜を得に
くいためである。また、上限を80°Cとしたのは、反
応が進行しすぎて、過度に酸化皮膜が発生し、溶接性を
悪くするためである。
すればよいが、時間を短くしたときの温度を高温に制御
することが困難なため、温度は80°C以下が望ましい
。
またはスプレー等の接触処理時間を0.2〜10秒とし
たのは、0.2秒未満では酸化膜生成処理が不十分で、
溶接性が向上しないためであり、10秒を超えて処理し
ても酸化膜の生成は多くなりすぎて、溶接性を悪くする
ためである。
611□O:400 g#、 HNO3: 1 g/
12の水溶液中で、亜鉛系めっき鋼板を陰極として、電
流密度1〜20A/d+n” 、処理時間0.5〜10
秒で溶接性に優れた酸化物を生成せしめることができる
。
るいは蒸着めっき後、合金化処理、酸化膜生成処理を行
うことで、ZnOを主体とする酸化膜を確実に生成させ
ることができる。その具体的な方法としては、例えば合
金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造する合金化炉で板温か4
00〜800°Cになるように調整し、該炉中を表面ま
で合金化が完了する速度で通過させ、続いて雰囲気の露
点を確保するために気水ノズルで水と空気を噴射する気
水処理することで効果的に酸化膜生成反応を行行わせる
こともできる。さらに、ライン外で溶融めっき、電気め
っきあるいは蒸着めっき後、合金化処理、酸化膜生成処
理を行うことで、ZnOを主体とする酸化膜を確実に生
成させることができる。
を主体とする酸化膜生成反応を確実にかつ効果的に行う
ことができる。
めっき表面に噴射してZnOを主体とする酸化膜を生成
させたり、ライン外で、露点を酸化雰囲気に調整した加
熱炉で熱処理を行ってZnOを主体とする酸化膜を生成
させる等、いずれの方法を採ってもよい。
如く、プレス性、化成処理性に優れた酸化物を被覆せし
めるものである。
質の皮膜を形成する方法が有効である。
であるが、前者は化成処理皮膜が形成できず、後者は処
理量が多くコスト高になる。
膜であって、かつ化成処理液中で溶解し、化成処理皮膜
を形成できるとともに、皮膜成分が化成処理液に溶は出
しても化成処理に悪影響を与えないものであることが必
要である。
酸化物表面にP酸化物とZn酸化物の混合皮膜を形成す
れば良いことを見出した。この酸化物皮膜はクロメート
皮膜と同様ガラス状の皮膜となり、プレス時にめっきの
ダイスへのかじりを抑制し、摺動性を良好とする。さら
に、化成処理液には溶解するためクロメート皮膜と異な
り、化成処理皮膜を形成することができ、また化成処理
液に溶は出しても悪影響はない。Zn酸化物は単独では
湿式法でプレス摺動性改善皮膜を形成し難いが、P、Z
n酸化物との混晶状態ではプレス摺動性を著しく向上で
きる。またZn酸化物も化成処理皮膜を形成することが
でき、化成処理液に溶は出しても悪影響はない。
p−o結合からなるネットワークが主体で、部分的に−
on、 co3基等が結合し、さらにはめっきから供給
される金属が置換したアモルファス状の巨大分子構造で
あろうと推定している。
や、脱脂工程でも溶解しないので、潤滑性能の低下や、
他の工程に負荷をおよぼさない。
酸、塩酸などの無機酸やそれらからなる塩を添加するこ
とは効果的である。
物質を不純物として含んでいてもよい。
Mn、 Pb。
S、 P、 CI、 K、 Na。
、 W、 Niなどがある。
には酸化物皮膜がアモルファス状であることが必要で、
P酸化物皮膜がアモルファス状であるには皮膜量が少な
くなければならない。このため皮膜量は、P酸化物(P
として)Img/m2以上含有すればよいが、P皮膜量
が500■/m2を越えると皮膜が結晶皮膜となり、か
えって潤滑性を悪化し、プレス性が低下する。またさら
に、化成処理皮膜の形成が不十分となる。ゆえに、適正
なP酸化物皮膜量は、Pとして1■/ m 2以上50
0■/ m 2以下であり、好ましくは200mg/m
2以下である。
めにZn酸化物をZnとして1〜500■/m2、Zn
酸化物とりん酸の合計で1000 mg/m2(Zn、
Pとして)以下を混在させる。かくすることにより酸
化物皮膜の構造が均一化し、成膜性が向上して、潤滑性
を向上し、プレス成形性が一層向上するものと認められ
る。下限は1mg/M2で十分である。
めっき鋼板上に同時に形成させることにより、プレス成
形性と化成処理性を向上させるものである。
酸亜鉛100〜800 g/I!、、りん酸ナトリウム
5〜60 g/1.、pH2〜6からなる水溶液中にZ
nO被覆めっき鋼板を浸漬するか、この水溶液中でめっ
き鋼板を陰極として電解処理するかまたは該水溶液をめ
っき鋼板に散布する方法が採用される。
ば硫酸、硝酸、過塩素酸等の1種または2種以上を1〜
10 g/I!、添加すれば、酸化物皮膜の密着性等が
向上し好ましい。
びめっき層中の合金金属の一部が酸化物皮膜中へ、その
他酸化物として混入する。
鋼板(Fe:10%、八l : 0.25%。
めっき鋼板(Al : O,’ 3%、Fe:0.8%
、pb:o、1%、残Zn)、H,A:半合合札溶融亜
鉛めっき鋼板(Fe:5%、A170.3%、残znX
鋼板厚はいずれも0.8mmの曾通鋼。
、上層亜鉛2g/M2 注2 ) ZnO皮膜の生成 ・浸漬はZn(NOs)z 400 g / I!、H
NO370g/lの50℃水溶液中に1〜10秒亜鉛系
めっき鋼板を浸漬して生成した。
0A/dIIlz、1〜7秒電解により生成した。
042/分の霧化水を噴射して生成した。
、りん酸5〜60g/ffiを加えた水溶液中で、めっ
き鋼板を陰極または陽極として電解処理(5〜10 A
/dm2.1.0〜1.5秒)するかまたは浸漬処理し
て酸化物皮膜を生成せしめた。
用い、処方どうり脱脂、表面調整を行った後化成処理を
行った。化成処理皮膜の判定は、SEM (2次電子線
像)により、均一に皮膜が形成されているものは○、部
分的に皮膜形成されているものはΔ、皮膜が形成されて
いないものは×と判定した。
度: 500 mm/min 、角ビード肩R:1、O
/ 3.0 mm、摺動長:200mm、塗油:ノック
スラスト530 F40. 1 g/M2の条件で、面
圧を100〜600kgfの間で数点試験を行い、引き
抜き加重を測定し、面圧と引き抜き加重の傾きから摩擦
係数を求めた。
命終点判定:溶接電流の85%でのナゲツト径が3.6
Mを確保できる打点数 8)電極材質:Cu−Cr(一般に用いられているもの
) 溶接は、めっき鋼板の片面を上、他面を下として、2枚
重ね合わせて連続打点数をとった。
CAP(イオンプラズマ発光分析法)により行った。
、抽出残渣を混合融剤(硼酸1炭酸ナトリウム3)で融
解した後、塩酸で溶液化してICPで分析した亜鉛量を
ZnO量に換算。
数を増加し、それだけチップを取り替えることなく長時
間溶接でき、チップの耐久性を向上させることができる
。また、溶接による生産性を向上させることができ、か
つ適性溶接電流範囲も従来材と同レベルであり、溶接性
も良好である。
、かつ化成処理皮膜も形成可能とすることができる。こ
れによって、従来より低コストで、またユーザーの工程
における負荷を低減でき、プレスによる生産性を向上さ
せることができるなどの優れた効果が得られる。
Claims (1)
- 亜鉛系めっき鋼板表面にZnO量として30〜3000
mg/m^2を生成せしめ、その上層にP酸化物をPと
して1〜500mg/M^2とZn酸化物をZnとして
1〜500mg/m^2からなる混合酸化物およびその
他酸化物を被覆したことを特徴とする溶接性、プレス性
、化成処理性に優れた亜鉛系めっき鋼板。
Priority Applications (8)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21540690A JP2767650B2 (ja) | 1990-08-14 | 1990-08-14 | 溶接性、プレス性、化成処理性に優れた亜鉛系めっき鋼板 |
PCT/JP1990/001615 WO1991009152A1 (en) | 1989-12-12 | 1990-12-11 | Galvanized steel plate having excellent capability of press working, chemical conversion and the like, and production of said plate |
AU68889/91A AU629724B2 (en) | 1989-12-12 | 1990-12-11 | Deep drawing galvanised steel plate for press working and conversion coating |
KR1019910700888A KR940001032B1 (ko) | 1989-12-12 | 1990-12-11 | 프레스 성형성, 화성처리성 등에 뛰어난 아연계 도금강판 및 그 강판의 제조방법 |
CA002046288A CA2046288C (en) | 1989-12-12 | 1990-12-11 | Zinc-base galvanized sheet steel excellent in press-formability, phosphatability, etc. and process for producing the same |
EP91900051A EP0456834B1 (en) | 1989-12-12 | 1990-12-11 | Galvanized steel plate having excellent capability of press working, chemical conversion and the like, and production of said plate |
DE69027428T DE69027428T2 (de) | 1989-12-12 | 1990-12-11 | Verzinktes stahlblech mit ausgezeichneter pressverformung, chemischer oberflächenumwandlung und ähnlichen eigenschaften sowie herstellung eines solchen bleches |
US08/108,937 US5525431A (en) | 1989-12-12 | 1993-08-19 | Zinc-base galvanized sheet steel excellent in press-formability, phosphatability, etc. and process for producing the same |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21540690A JP2767650B2 (ja) | 1990-08-14 | 1990-08-14 | 溶接性、プレス性、化成処理性に優れた亜鉛系めっき鋼板 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0499882A true JPH0499882A (ja) | 1992-03-31 |
JP2767650B2 JP2767650B2 (ja) | 1998-06-18 |
Family
ID=16671800
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP21540690A Expired - Lifetime JP2767650B2 (ja) | 1989-12-12 | 1990-08-14 | 溶接性、プレス性、化成処理性に優れた亜鉛系めっき鋼板 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2767650B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH08217443A (ja) * | 1995-02-13 | 1996-08-27 | Osaka City | 酸化亜鉛膜作製用電解液 |
JP2009235433A (ja) * | 2008-03-26 | 2009-10-15 | Jfe Steel Corp | 亜鉛系めっき鋼板およびその製造方法 |
-
1990
- 1990-08-14 JP JP21540690A patent/JP2767650B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JPH08217443A (ja) * | 1995-02-13 | 1996-08-27 | Osaka City | 酸化亜鉛膜作製用電解液 |
JP2009235433A (ja) * | 2008-03-26 | 2009-10-15 | Jfe Steel Corp | 亜鉛系めっき鋼板およびその製造方法 |
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