JPH0495322A - ガス遮断器 - Google Patents
ガス遮断器Info
- Publication number
- JPH0495322A JPH0495322A JP2205003A JP20500390A JPH0495322A JP H0495322 A JPH0495322 A JP H0495322A JP 2205003 A JP2205003 A JP 2205003A JP 20500390 A JP20500390 A JP 20500390A JP H0495322 A JPH0495322 A JP H0495322A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- nozzle
- arc
- circuit breaker
- gas
- gas circuit
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- PZNSFCLAULLKQX-UHFFFAOYSA-N Boron nitride Chemical compound N#B PZNSFCLAULLKQX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 23
- 229910052582 BN Inorganic materials 0.000 claims abstract description 20
- 239000000945 filler Substances 0.000 claims abstract description 4
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims abstract description 3
- 239000012212 insulator Substances 0.000 claims description 5
- 238000005507 spraying Methods 0.000 claims description 3
- 239000011810 insulating material Substances 0.000 abstract description 5
- 238000007664 blowing Methods 0.000 abstract 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 abstract 1
- 230000002708 enhancing effect Effects 0.000 abstract 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 6
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 230000005684 electric field Effects 0.000 description 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 230000001052 transient effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
- H01H33/00—High-tension or heavy-current switches with arc-extinguishing or arc-preventing means
- H01H33/70—Switches with separate means for directing, obtaining, or increasing flow of arc-extinguishing fluid
- H01H33/7015—Switches with separate means for directing, obtaining, or increasing flow of arc-extinguishing fluid characterised by flow directing elements associated with contacts
- H01H33/7023—Switches with separate means for directing, obtaining, or increasing flow of arc-extinguishing fluid characterised by flow directing elements associated with contacts characterised by an insulating tubular gas flow enhancing nozzle
- H01H33/703—Switches with separate means for directing, obtaining, or increasing flow of arc-extinguishing fluid characterised by flow directing elements associated with contacts characterised by an insulating tubular gas flow enhancing nozzle having special gas flow directing elements, e.g. grooves, extensions
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
- H01H33/00—High-tension or heavy-current switches with arc-extinguishing or arc-preventing means
- H01H33/60—Switches wherein the means for extinguishing or preventing the arc do not include separate means for obtaining or increasing flow of arc-extinguishing fluid
- H01H33/66—Vacuum switches
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
- H01H33/00—High-tension or heavy-current switches with arc-extinguishing or arc-preventing means
- H01H33/70—Switches with separate means for directing, obtaining, or increasing flow of arc-extinguishing fluid
- H01H33/7015—Switches with separate means for directing, obtaining, or increasing flow of arc-extinguishing fluid characterised by flow directing elements associated with contacts
- H01H33/7076—Switches with separate means for directing, obtaining, or increasing flow of arc-extinguishing fluid characterised by flow directing elements associated with contacts characterised by the use of special materials
Landscapes
- Circuit Breakers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、ガス遮断器に係り、特に大電流遮断時に可動
電極及び固定電極間に発生するアークにＳＦｓガス等の
消弧性ガスを吹き付は消弧させるためのアーク発生部近
傍に配置された高耐電圧特性の絶縁ノズルを備えたガス
遮断器に関する。
電極及び固定電極間に発生するアークにＳＦｓガス等の
消弧性ガスを吹き付は消弧させるためのアーク発生部近
傍に配置された高耐電圧特性の絶縁ノズルを備えたガス
遮断器に関する。
近年、電力需要の増大と共に、電力機器の高電圧、大電
流化が要求されている。一方、電力系統の最終保護機器
であるガス遮断器においては、その遮断性能を決定する
絶縁ノズルの高耐電圧特性が強く要求されている。
流化が要求されている。一方、電力系統の最終保護機器
であるガス遮断器においては、その遮断性能を決定する
絶縁ノズルの高耐電圧特性が強く要求されている。
この要求に対して、近年の気流解析等の解析技術の進展
により、従来と異なる新しいノズルの構造が提案されて
いる。
により、従来と異なる新しいノズルの構造が提案されて
いる。
この種のノズル構造としては、例えば特開昭６０−２１
８７２２号公報に示されているように、ノズルのスロー
ト部下流側に、消弧性ガスの流れ方向に沿う類テーバ部
とこれに交差する逆テーパ部とにより高圧ガス領域空間
を形成し、この空間位置を固定電極が抜けるまでは、固
定電極の先端部が高圧ガス領域となることにより、耐電
圧性能を高めることを可能としたものである。
８７２２号公報に示されているように、ノズルのスロー
ト部下流側に、消弧性ガスの流れ方向に沿う類テーバ部
とこれに交差する逆テーパ部とにより高圧ガス領域空間
を形成し、この空間位置を固定電極が抜けるまでは、固
定電極の先端部が高圧ガス領域となることにより、耐電
圧性能を高めることを可能としたものである。
一方、ノズルの内部耐アーク性を強化する対策として、
例えば特開昭５７−２１０５０７号公報に示されるよう
に、ノズル材の弗素樹脂中に窒化ほう素（Ｂ Ｎ）を充
填材として２０容量％含有するものがある。
例えば特開昭５７−２１０５０７号公報に示されるよう
に、ノズル材の弗素樹脂中に窒化ほう素（Ｂ Ｎ）を充
填材として２０容量％含有するものがある。
前述した特開昭６０−２１８７２２号公報に記載されて
いるノズルにおいては、その明細書中に記述されている
ように、逆テーパ部の形状、スロート部の径寸法の設定
が、絶縁的遮断性能に大きく影響することが、実験的に
も、解析的にも明らかにされている。
いるノズルにおいては、その明細書中に記述されている
ように、逆テーパ部の形状、スロート部の径寸法の設定
が、絶縁的遮断性能に大きく影響することが、実験的に
も、解析的にも明らかにされている。
一方、この種のノズルにおいて、内部耐アーク性を強化
するために、特開昭５７−２１０５０７号公報の如く、
ノズル材に窒化ほう素を充填することが必要になるが、
この場合、ノズルの内部にアークのエネルギー線がどの
程度侵入するか否かについて配慮されておらず、ノズル
の表面でのアークのエネルギーの吸収が大きくなる部分
が存在する。その結果、アークの表面消耗が大きくなる
欠点があり、前記したノズル構造においては、逆テーパ
部の形状９寸法が消耗により変化し、本来の性能が大電
流多数回遮断後、発揮できなくなる問題があった。
するために、特開昭５７−２１０５０７号公報の如く、
ノズル材に窒化ほう素を充填することが必要になるが、
この場合、ノズルの内部にアークのエネルギー線がどの
程度侵入するか否かについて配慮されておらず、ノズル
の表面でのアークのエネルギーの吸収が大きくなる部分
が存在する。その結果、アークの表面消耗が大きくなる
欠点があり、前記したノズル構造においては、逆テーパ
部の形状９寸法が消耗により変化し、本来の性能が大電
流多数回遮断後、発揮できなくなる問題があった。
本発明の目的は、高耐電圧を有し、且つ大電流遮断後も
消耗変形による性能の低下しないノズル構造を持つガス
遮断器を提供することにある。
消耗変形による性能の低下しないノズル構造を持つガス
遮断器を提供することにある。
上記、目的を達成するために、固定電極と可動電極との
間に発生するアークに、消弧性ガスを吹き付けるための
絶縁物からなるノズルを備え、前記ノズルは、一方の電
極が出入りするスロート部とその下流側に設けた末広部
とを有するガス遮断器において、前記ノズルの末広部に
、アークのエネルギー強度反射率を高めるテーパ部を設
け、前記ノズルは弗素樹脂絶縁物に窒化ほう素粉束を充
填材として１５容量％以下充填したものである。
間に発生するアークに、消弧性ガスを吹き付けるための
絶縁物からなるノズルを備え、前記ノズルは、一方の電
極が出入りするスロート部とその下流側に設けた末広部
とを有するガス遮断器において、前記ノズルの末広部に
、アークのエネルギー強度反射率を高めるテーパ部を設
け、前記ノズルは弗素樹脂絶縁物に窒化ほう素粉束を充
填材として１５容量％以下充填したものである。
固定電極と可動電極との開離によって、これらの電極間
に発生するアークからその径方向に放射されるエネルギ
ー線は、ノズルのスロート部下流に設けたテーパ部によ
り、エネルギー線のノズル内部への侵入量を減少させる
ことができる。その結果、窒化ほう素の充填量を減少さ
せることができ、このようにしても、従来と同程度の内
部耐アーク性を維持することができる。また、窒化ほう
素の充填量の減少により、ノズルの消耗による表面変形
を抑制し得るので、ノズルの新品時における性能を大電
流多数回遮断後も発揮することができる。
に発生するアークからその径方向に放射されるエネルギ
ー線は、ノズルのスロート部下流に設けたテーパ部によ
り、エネルギー線のノズル内部への侵入量を減少させる
ことができる。その結果、窒化ほう素の充填量を減少さ
せることができ、このようにしても、従来と同程度の内
部耐アーク性を維持することができる。また、窒化ほう
素の充填量の減少により、ノズルの消耗による表面変形
を抑制し得るので、ノズルの新品時における性能を大電
流多数回遮断後も発揮することができる。
以下、本発明の実施例を図面により説明する。
第１図は本発明のガス遮断器の一実施例を示すもので、
この図において、１は固定電極、２は可動電極で、固定
電極ｌと対向して接離可能に配置されている。３は可動
電極２に連結した駆動軸、４は駆動軸３を摺動可能に支
持する固定ピストン、５は固定ピストン４を覆うように
駆動軸３に設けた可動シリンダ、６は固定ピストン４と
可動シリンダ５とによって画成されたシリンダ室、７は
可動シリンダ５の可動電極側端部に形成された開口、８
は可動シリンダ５に設けられたノズルで、このノズル８
はシリンダ室６から開ロアを通して排出される消弧性ガ
スを、電極１，２間で発生しているアーク９に吹き付け
る働きをなす。このノズル８は可動電極２の移動に伴っ
て固定電極１に微少すき間を介して挿嵌されるスロート
部１０と、このスロート部１０の下流側においてアーク
のエネルギー強度反射率を高めるために、消弧性ガスの
流れ方向に沿う第１のテーパ部１１と、この第１のテー
パ部１１と交差する第２のテーパ部１２と、これにつら
なる末広部１３とを備えている。このノズル８は絶縁体
とするために、弗素樹脂によって構成されていると共に
、後述するように窒化ほう素（Ｂ Ｎ）が添加されてい
る。
この図において、１は固定電極、２は可動電極で、固定
電極ｌと対向して接離可能に配置されている。３は可動
電極２に連結した駆動軸、４は駆動軸３を摺動可能に支
持する固定ピストン、５は固定ピストン４を覆うように
駆動軸３に設けた可動シリンダ、６は固定ピストン４と
可動シリンダ５とによって画成されたシリンダ室、７は
可動シリンダ５の可動電極側端部に形成された開口、８
は可動シリンダ５に設けられたノズルで、このノズル８
はシリンダ室６から開ロアを通して排出される消弧性ガ
スを、電極１，２間で発生しているアーク９に吹き付け
る働きをなす。このノズル８は可動電極２の移動に伴っ
て固定電極１に微少すき間を介して挿嵌されるスロート
部１０と、このスロート部１０の下流側においてアーク
のエネルギー強度反射率を高めるために、消弧性ガスの
流れ方向に沿う第１のテーパ部１１と、この第１のテー
パ部１１と交差する第２のテーパ部１２と、これにつら
なる末広部１３とを備えている。このノズル８は絶縁体
とするために、弗素樹脂によって構成されていると共に
、後述するように窒化ほう素（Ｂ Ｎ）が添加されてい
る。
次に、前述した第１のテーパ部１１と第２のテーパ部１
２とによるアーク９のエネルギー線１４の反射状態を第
２図を用いて説明する。第２図において、第１のテーパ
部１１とノズル中心線とのなす角度をθとすると、アー
ク９からのエネルギー線１４は、第１のテーパ部１１に
より、ノズル８内部へのエネルギー線１４Ａと第１のテ
ーパ部１１で反射されるエネルギー線１４Ｂとになる。
２とによるアーク９のエネルギー線１４の反射状態を第
２図を用いて説明する。第２図において、第１のテーパ
部１１とノズル中心線とのなす角度をθとすると、アー
ク９からのエネルギー線１４は、第１のテーパ部１１に
より、ノズル８内部へのエネルギー線１４Ａと第１のテ
ーパ部１１で反射されるエネルギー線１４Ｂとになる。
このときのエネルギー線の強度反射率Ｉｏは一般的に次
の（１）式および（２）式で表わされる。
の（１）式および（２）式で表わされる。
但し、Ｋ：定数
但し、Ｅｌ ：ガスの誘電率
ε２：ノズルの誘電率
そして、前記（１）式および（２）式にもとづいて、ア
ークエネルギー線の強度反射率Ｉｏの相対値Ｉ（Ｐ、Ｕ
、）とテーパ部の角度θとの関係を第３図に示す。この
第３図に示すアークエネルギー線の強度反射率の特性は
、窒化ほう素の充填量が０％の場合であり、テーパ部の
角度θが零のときのアークエネルギー線の強度反射率を
１とすると、例えば、角度θが４０’のときには、角度
θが零の場合に比べて２倍のアークエネルギー線の強度
反射率を得ることができ、同一のアークエネルギー線に
対して、ノズルの内部に入射するエネルギー線強度を半
分にすることができる。そして、第３図に示す特性曲線
に基づき、テーパ部の角度θは２５゜〜４５°に設定す
ることが望ましい。その設定理由を説明すると、テーパ
部の角度θが２５゜のとき、そのエネルギー線強度反射
率は第３図より１．４ 倍になるが、このようにエネル
ギー線強度反射率を１．４倍にすることにより、ノズル
８に入射するエネルギー線を定格遮断電流に対して、１
段階下げたものと同等以上の効果（例えば、５０ＫＡ定
格を４０ＫＡ定格へ下げた場合、５０／４ｏ弁ｘ、３倍
）となるので、ノズル８の内部耐アーク性に対して性能
上の余裕を持たせることができる。一方、アークエネル
ギー線の反射強度の観点からは、テーパ部の角度θが大
きければ、大きい程良いが、角度θが大きすぎると、第
１のテーパ部１１と第２のテーパ部１２とで形成される
空間部でガスの渦流が発生し、この空間でのガス密度が
低下し、絶縁耐圧が低下する。このため、テーパ部の最
大角度は、気流解析の結果によると、４５°以下である
。
ークエネルギー線の強度反射率Ｉｏの相対値Ｉ（Ｐ、Ｕ
、）とテーパ部の角度θとの関係を第３図に示す。この
第３図に示すアークエネルギー線の強度反射率の特性は
、窒化ほう素の充填量が０％の場合であり、テーパ部の
角度θが零のときのアークエネルギー線の強度反射率を
１とすると、例えば、角度θが４０’のときには、角度
θが零の場合に比べて２倍のアークエネルギー線の強度
反射率を得ることができ、同一のアークエネルギー線に
対して、ノズルの内部に入射するエネルギー線強度を半
分にすることができる。そして、第３図に示す特性曲線
に基づき、テーパ部の角度θは２５゜〜４５°に設定す
ることが望ましい。その設定理由を説明すると、テーパ
部の角度θが２５゜のとき、そのエネルギー線強度反射
率は第３図より１．４ 倍になるが、このようにエネル
ギー線強度反射率を１．４倍にすることにより、ノズル
８に入射するエネルギー線を定格遮断電流に対して、１
段階下げたものと同等以上の効果（例えば、５０ＫＡ定
格を４０ＫＡ定格へ下げた場合、５０／４ｏ弁ｘ、３倍
）となるので、ノズル８の内部耐アーク性に対して性能
上の余裕を持たせることができる。一方、アークエネル
ギー線の反射強度の観点からは、テーパ部の角度θが大
きければ、大きい程良いが、角度θが大きすぎると、第
１のテーパ部１１と第２のテーパ部１２とで形成される
空間部でガスの渦流が発生し、この空間でのガス密度が
低下し、絶縁耐圧が低下する。このため、テーパ部の最
大角度は、気流解析の結果によると、４５°以下である
。
以上の点より、テーパ部の角度θは２５°から４５°の
範囲内に設定することが望ましい。
範囲内に設定することが望ましい。
次に、アークエネルギー線の反射強度と窒化ほう素充填
量との関係について述べる。
量との関係について述べる。
いま、ノズルへの窒化ほう素の充填量を増大させると、
ノズルの誘電率が増大する。一方、物質の誘電率の平方
根は、前述した（１）式および（２）式から明らかなよ
うに、物質の光屈折率に比例する。このことは、アーク
エネルギー線が同−入射角度で入射した場合に、物質の
誘電率が大きい程。
ノズルの誘電率が増大する。一方、物質の誘電率の平方
根は、前述した（１）式および（２）式から明らかなよ
うに、物質の光屈折率に比例する。このことは、アーク
エネルギー線が同−入射角度で入射した場合に、物質の
誘電率が大きい程。
所謂窒化ほう素の充填量が多い程、大きく屈折して物質
の内部に入射することを意味している。そこで、ノズル
のテーパ部の角度θに対する窒化ほう素（Ｂ Ｎ）充填
量とアークエネルギー線の強度反射率との関係を、第４
図に示す。この第４図における縦軸の強度反射率は第３
図の角度０度の反射率を１としたときの相対値として示
しである。
の内部に入射することを意味している。そこで、ノズル
のテーパ部の角度θに対する窒化ほう素（Ｂ Ｎ）充填
量とアークエネルギー線の強度反射率との関係を、第４
図に示す。この第４図における縦軸の強度反射率は第３
図の角度０度の反射率を１としたときの相対値として示
しである。
この第４図から明らかなように、窒化ほう素の充填量が
１０容量％程度までは、テーパ部１１の角度θが２５°
から４５°の場合においても、第３図に示すように各角
度での強度反射率を維持するが、充填量が１５容量％で
は強度反射率が若干下るが、前述した定格遮断電流の１
段階低減と同等の効果を維持することができる。しかし
ながら、充填量が２０容量％になると、テーパ部の各角
度による強度反射率が低下しており、定格遮断電流に対
して、１段階低減と同等の効果を維持することができな
いことが分かる。すなわち、窒化ほう素の充填量を１５
％容量以下にすることにより、テーパ部の各角度におけ
る強度反射率を維持することができる。
１０容量％程度までは、テーパ部１１の角度θが２５°
から４５°の場合においても、第３図に示すように各角
度での強度反射率を維持するが、充填量が１５容量％で
は強度反射率が若干下るが、前述した定格遮断電流の１
段階低減と同等の効果を維持することができる。しかし
ながら、充填量が２０容量％になると、テーパ部の各角
度による強度反射率が低下しており、定格遮断電流に対
して、１段階低減と同等の効果を維持することができな
いことが分かる。すなわち、窒化ほう素の充填量を１５
％容量以下にすることにより、テーパ部の各角度におけ
る強度反射率を維持することができる。
さらに、ノズルの表面消耗量について速入ると、円筒状
のテストピースを製作し、内部で１０ｋＡｐのアークを
０．５ サイクル（６０Ｈｚ）点弧し、電極ギャップ長
１０ｍｎのときのノズル消耗量Ｗ（Ｐ、Ｕ、／ｋＡ −
Ｓ）を第５図に示す。この図から明らかなように、窒化
ほう素の充填量が１５容量％以下では、消耗量に大差を
生じないが、特に、１５容量％と２０容量％とでは、消
耗量に大きな差を生じている。なお、窒化ほう素がＯ容
量％においても、消耗量が増大しているが、これはノズ
ルの内部耐アーク性が無くなるため、ノズルの内部での
ボイドの発生９表面の部分的剥離によるものである。
のテストピースを製作し、内部で１０ｋＡｐのアークを
０．５ サイクル（６０Ｈｚ）点弧し、電極ギャップ長
１０ｍｎのときのノズル消耗量Ｗ（Ｐ、Ｕ、／ｋＡ −
Ｓ）を第５図に示す。この図から明らかなように、窒化
ほう素の充填量が１５容量％以下では、消耗量に大差を
生じないが、特に、１５容量％と２０容量％とでは、消
耗量に大きな差を生じている。なお、窒化ほう素がＯ容
量％においても、消耗量が増大しているが、これはノズ
ルの内部耐アーク性が無くなるため、ノズルの内部での
ボイドの発生９表面の部分的剥離によるものである。
上記の消耗量の点を考慮すると、窒化ほう素の充填量は
５容量％から１５容量％の範囲に設定することが望まし
い。
５容量％から１５容量％の範囲に設定することが望まし
い。
上述のように構成したことにより、ノズルのスロート部
１０の下流側に設けた第１のテーパ部１１と第２のテー
パ部とによって、固定電極の電界の大きい部分の表面に
絶えず、消弧性ガスを流すことができ、電流遮断後の過
渡絶縁耐力を維持することができると共に、第１のテー
パ部および第２のテーパ部の角度と窒化ほう素の充填量
との設定により、ノズルの内部耐アーク性を向上させ、
さらに消耗量を抑えることができる。その結果、進み小
電流遮断および大電流多数回遮断が可能な遮断器を提供
することができる。
１０の下流側に設けた第１のテーパ部１１と第２のテー
パ部とによって、固定電極の電界の大きい部分の表面に
絶えず、消弧性ガスを流すことができ、電流遮断後の過
渡絶縁耐力を維持することができると共に、第１のテー
パ部および第２のテーパ部の角度と窒化ほう素の充填量
との設定により、ノズルの内部耐アーク性を向上させ、
さらに消耗量を抑えることができる。その結果、進み小
電流遮断および大電流多数回遮断が可能な遮断器を提供
することができる。
上述した本発明の実施例においては、第６図に示すよう
に第１のテーパ部１１および第２のテーパ部１２の両端
の角度θ１．θ２について、特に区別せず述べたが、ど
ちらか、一方の角度θｌ、θ２のみを本発明の角度範囲
内に設定することでも効果は期待できる。すなわち第１
のテーパ部１１又は第２のテーパ部１２での内部耐アー
ク性が増大すれば、絶縁的遮断性能はその面において向
上する。又、このような設定により、テーパ部の角度θ
１．θ２の設定自由度が増大し、固定電極へのガス流制
御の観点からの角度設定が容易となる。
に第１のテーパ部１１および第２のテーパ部１２の両端
の角度θ１．θ２について、特に区別せず述べたが、ど
ちらか、一方の角度θｌ、θ２のみを本発明の角度範囲
内に設定することでも効果は期待できる。すなわち第１
のテーパ部１１又は第２のテーパ部１２での内部耐アー
ク性が増大すれば、絶縁的遮断性能はその面において向
上する。又、このような設定により、テーパ部の角度θ
１．θ２の設定自由度が増大し、固定電極へのガス流制
御の観点からの角度設定が容易となる。
また、本発明においては、第６図に示したように、第１
および第２のテーパ部を複数組以上設けることも可能で
あり、この場合においても、前述した角度の設定は、全
く同様である。
および第２のテーパ部を複数組以上設けることも可能で
あり、この場合においても、前述した角度の設定は、全
く同様である。
更に、本発明においては、ノズル８のスロート部１０で
は、テーパ部に比べてアークエネルギー線の入射量が多
いので、この部分はＢＮ充填量を２０％とし、この部分
の内部耐アーク性を増大させ、消耗による表面変形を抑
制することも可能である。
は、テーパ部に比べてアークエネルギー線の入射量が多
いので、この部分はＢＮ充填量を２０％とし、この部分
の内部耐アーク性を増大させ、消耗による表面変形を抑
制することも可能である。
本発明によれば、ノズルのスロート部下流側に設けるテ
ーパ部の角度と、窒化ほう素充填量を規定することによ
り、内部耐アーク性に優れ、且つ、従来より、大電流多
数回遮断後の消耗によるノズル表面形状の変形の無い高
耐電圧のノズルを提供することができる。
ーパ部の角度と、窒化ほう素充填量を規定することによ
り、内部耐アーク性に優れ、且つ、従来より、大電流多
数回遮断後の消耗によるノズル表面形状の変形の無い高
耐電圧のノズルを提供することができる。
第１図は、本発明のガス遮断器の一実施例を示す縦断面
図、第２図は第１図に示される本発明の一実施例におけ
るノズルのテーパ部を拡大して示す断面図、第３図は本
発明におけるガス遮断器のノズルのテーパ部の角度とア
ークエネルギー線の強度反射率との関係を示す特性図、
第４図は本発明における窒化ほう素充填量とアークエネ
ルギー線の強度反射率との関係を示す特性図、第５図は
本発明における窒化ほう素充填量とノズルの消耗量との
関係を示す特性図、第６図は本発明のガス遮断器におけ
るテーパ部の他の例を示す断面図である。 １・・固定電極、２・・・可動電極、３・・・駆動軸、
４・・・固定ピストン、５・・・可動シリンダ、６・・
・シリンダ室、７・・・開口、８・・・ノズル、９・・
・アーク、１０・・・スロート部、１１・・・第１のテ
ーパ部、］２・・・第２第 図 テ一バ部角度θｌｄ＋４） 第 図 ８ＮＮ制帽１容ＩＩ）
図、第２図は第１図に示される本発明の一実施例におけ
るノズルのテーパ部を拡大して示す断面図、第３図は本
発明におけるガス遮断器のノズルのテーパ部の角度とア
ークエネルギー線の強度反射率との関係を示す特性図、
第４図は本発明における窒化ほう素充填量とアークエネ
ルギー線の強度反射率との関係を示す特性図、第５図は
本発明における窒化ほう素充填量とノズルの消耗量との
関係を示す特性図、第６図は本発明のガス遮断器におけ
るテーパ部の他の例を示す断面図である。 １・・固定電極、２・・・可動電極、３・・・駆動軸、
４・・・固定ピストン、５・・・可動シリンダ、６・・
・シリンダ室、７・・・開口、８・・・ノズル、９・・
・アーク、１０・・・スロート部、１１・・・第１のテ
ーパ部、］２・・・第２第 図 テ一バ部角度θｌｄ＋４） 第 図 ８ＮＮ制帽１容ＩＩ）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、固定電極と可動電極との間に発生するアークに、消
弧性ガスを吹き付けるための絶縁物からなるノズルを備
え、前記ノズルは、一方の電極が出入りするスロート部
とその下流側に設けた末広部とを有するガス遮断器にお
いて、前記ノズルの末広部に、アークのエネルギー強度
反射率を高めるテーパ部を設け、前記ノズルは弗素樹脂
絶縁物に窒化ほう素粉末を充填材として１５容量％以下
充填したことを特徴とするガス遮断器。 ２、請求項１記載のガス遮断器において、前記テーパ部
はスロート部の下流側に複数個設けたことを特徴とする
ガス遮断器。 ３、請求項１または２記載のガス遮断器において、前記
テーパ部は、消弧性ガスの流れ方向に沿う第１のテーパ
部と、この第一のテーパ部と交差する第２のテーパ部と
で構成したことを特徴とするガス遮断器。 ４、請求項３記載のガス遮断器において、前記第１のテ
ーパ部とノズル中心軸とのなす角度または第２のテーパ
部とノズル中心軸とのなす角度のいずれか一方を２５゜
〜４５゜の間に設定したことを特徴とするガス遮断器。 ５、固定電極と可動電極との間に発生するアークに、消
弧性ガスを吹き付けるための絶縁物からなるノズルを備
え、前記ノズルは、一方の電極が出入りするスロート部
とその下流側に設けた末広部とを有するガス遮断器にお
いて、前記ノズルの末広部に、その内側から内部に侵入
するアークエネルギーを抑止するテーパ部を設け、前記
ノズルの誘電率を消弧性ガスのそれよりも大きくしたこ
とを特徴とするガス遮断器。
Priority Applications (10)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2205003A JPH0495322A (ja) | 1990-08-03 | 1990-08-03 | ガス遮断器 |
| EP91111165A EP0469330B1 (en) | 1990-08-03 | 1991-07-04 | Gas blast circuit breaker |
| CA002046262A CA2046262C (en) | 1990-08-03 | 1991-07-04 | Gas blast circuit breaker |
| DE69114598T DE69114598T2 (de) | 1990-08-03 | 1991-07-04 | Druckgasschalter. |
| KR1019910011775A KR0182774B1 (ko) | 1990-08-03 | 1991-07-11 | 가스차단기 |
| EG43391A EG19734A (en) | 1990-08-03 | 1991-07-16 | Gas blast circuit breaker |
| ZA916027A ZA916027B (en) | 1990-08-03 | 1991-07-31 | Gas blast circuit breaker |
| SU5001184/07A RU2018990C1 (ru) | 1990-08-03 | 1991-08-02 | Выключатель с газовым дутьем (его варианты) |
| CN91105266A CN1028133C (zh) | 1990-08-03 | 1991-08-02 | 气体熄弧断路器 |
| US08/037,529 US5274205A (en) | 1990-08-03 | 1993-03-26 | Gas blast, puffer type circuit breaker with improved nozzle |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2205003A JPH0495322A (ja) | 1990-08-03 | 1990-08-03 | ガス遮断器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0495322A true JPH0495322A (ja) | 1992-03-27 |
Family
ID=16499842
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2205003A Pending JPH0495322A (ja) | 1990-08-03 | 1990-08-03 | ガス遮断器 |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0469330B1 (ja) |
| JP (1) | JPH0495322A (ja) |
| KR (1) | KR0182774B1 (ja) |
| CN (1) | CN1028133C (ja) |
| CA (1) | CA2046262C (ja) |
| DE (1) | DE69114598T2 (ja) |
| EG (1) | EG19734A (ja) |
| RU (1) | RU2018990C1 (ja) |
| ZA (1) | ZA916027B (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009032499A (ja) * | 2007-07-26 | 2009-02-12 | Mitsubishi Electric Corp | 遮断器用絶縁ノズル |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE4420386C2 (de) * | 1994-05-31 | 1998-07-02 | Siemens Ag | Druckgas-Leistungsschalter mit einer Isolierstoffdüse |
| EP2648202A1 (en) * | 2012-04-05 | 2013-10-09 | ABB Technology AG | Circuit breaker |
| DE102013108154A1 (de) * | 2013-07-30 | 2015-02-05 | Abb Technology Ag | Leistungsschalter |
| CN108807043B (zh) * | 2017-04-28 | 2019-11-08 | 比亚迪股份有限公司 | 继电器 |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54148278A (en) * | 1978-05-15 | 1979-11-20 | Hitachi Ltd | Buffer type gas breaker |
| JPS5760627A (en) * | 1980-09-29 | 1982-04-12 | Hitachi Ltd | Fluorine gas insulating electric device |
| JPS57210507A (en) * | 1981-06-22 | 1982-12-24 | Hitachi Ltd | Breaker |
| JPS5823130A (ja) * | 1981-07-31 | 1983-02-10 | 株式会社日立製作所 | しや断器 |
| JPS5933724A (ja) * | 1982-08-19 | 1984-02-23 | 三菱電機株式会社 | ガスしや断器 |
| JPS60218722A (ja) * | 1984-04-13 | 1985-11-01 | 株式会社日立製作所 | ガス遮断器 |
| JPS6293823A (ja) * | 1985-10-18 | 1987-04-30 | 富士電機株式会社 | ガス遮断器の絶縁ノズル |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2057686A1 (de) * | 1969-11-27 | 1971-06-03 | Magrini Fab Riun Scarpa | Verbesserte Blasoeffnungseinheit fuer einen selbstloeschenden elektrischen Druckgasschalter |
| CH653477A5 (de) * | 1980-01-11 | 1985-12-31 | Sprecher & Schuh Ag | Blasduese fuer einen druckgasschalter. |
| US4667072A (en) * | 1983-08-24 | 1987-05-19 | Hitachi, Ltd. | Gas-insulated circuit breaker |
| CH665054A5 (de) * | 1985-01-18 | 1988-04-15 | Sprecher Energie Ag | Druckgasschalter. |
| JPS61188825A (ja) * | 1985-02-15 | 1986-08-22 | 株式会社日立製作所 | パツフア式ガス遮断器 |
-
1990
- 1990-08-03 JP JP2205003A patent/JPH0495322A/ja active Pending
-
1991
- 1991-07-04 CA CA002046262A patent/CA2046262C/en not_active Expired - Fee Related
- 1991-07-04 DE DE69114598T patent/DE69114598T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1991-07-04 EP EP91111165A patent/EP0469330B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-07-11 KR KR1019910011775A patent/KR0182774B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1991-07-16 EG EG43391A patent/EG19734A/xx active
- 1991-07-31 ZA ZA916027A patent/ZA916027B/xx unknown
- 1991-08-02 CN CN91105266A patent/CN1028133C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1991-08-02 RU SU5001184/07A patent/RU2018990C1/ru not_active IP Right Cessation
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54148278A (en) * | 1978-05-15 | 1979-11-20 | Hitachi Ltd | Buffer type gas breaker |
| JPS5760627A (en) * | 1980-09-29 | 1982-04-12 | Hitachi Ltd | Fluorine gas insulating electric device |
| JPS57210507A (en) * | 1981-06-22 | 1982-12-24 | Hitachi Ltd | Breaker |
| JPS5823130A (ja) * | 1981-07-31 | 1983-02-10 | 株式会社日立製作所 | しや断器 |
| JPS5933724A (ja) * | 1982-08-19 | 1984-02-23 | 三菱電機株式会社 | ガスしや断器 |
| JPS60218722A (ja) * | 1984-04-13 | 1985-11-01 | 株式会社日立製作所 | ガス遮断器 |
| JPS6293823A (ja) * | 1985-10-18 | 1987-04-30 | 富士電機株式会社 | ガス遮断器の絶縁ノズル |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009032499A (ja) * | 2007-07-26 | 2009-02-12 | Mitsubishi Electric Corp | 遮断器用絶縁ノズル |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR920005201A (ko) | 1992-03-28 |
| CA2046262C (en) | 1996-05-07 |
| CA2046262A1 (en) | 1992-02-04 |
| CN1028133C (zh) | 1995-04-05 |
| RU2018990C1 (ru) | 1994-08-30 |
| EP0469330A2 (en) | 1992-02-05 |
| EG19734A (en) | 1996-02-29 |
| DE69114598D1 (de) | 1995-12-21 |
| EP0469330B1 (en) | 1995-11-15 |
| KR0182774B1 (ko) | 1999-05-15 |
| EP0469330A3 (en) | 1992-04-15 |
| DE69114598T2 (de) | 1996-07-11 |
| CN1058670A (zh) | 1992-02-12 |
| ZA916027B (en) | 1992-04-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4421331B2 (ja) | ガス遮断器 | |
| US4791256A (en) | Insulated nozzle for use in an interrupter | |
| US4046979A (en) | Arc quenching arrangement for a gas-flow type circuit breaker | |
| JPH0495322A (ja) | ガス遮断器 | |
| JP4634259B2 (ja) | パッファ形ガス遮断器 | |
| KR900002953B1 (ko) | 파퍼식(puffer type)가스 블라스트차단기 | |
| JPWO2005074084A1 (ja) | 火花ギャップアレスタ | |
| KR100910839B1 (ko) | 퍼퍼형 가스차단기 | |
| US5274205A (en) | Gas blast, puffer type circuit breaker with improved nozzle | |
| JP2581606B2 (ja) | Ｓｆ▲下６▼ガスしゃ断器 | |
| JP2859912B2 (ja) | パッファ形ガス遮断器 | |
| EP4383306A1 (en) | Interrupter unit for gas-insulated high or medium voltage device | |
| JP2740055B2 (ja) | パッファ形ガス遮断器 | |
| JPH0740453B2 (ja) | ガス遮断器 | |
| JP2003223836A (ja) | パッファ形ガス遮断器 | |
| JPH0574287A (ja) | パツフア形ガス遮断器 | |
| JPH03222222A (ja) | パッファ形ガス遮断器 | |
| JP2003297198A (ja) | パッファ形ガス遮断器 | |
| JPH1012104A (ja) | ガス遮断器 | |
| JPH0355931B2 (ja) | ||
| JP2524655B2 (ja) | Ｓｆ▲下６▼ガス遮断器 | |
| JPS6196623A (ja) | ガス遮断器 | |
| JP3043114B2 (ja) | パッファ形ガス遮断器のノズルの製造方法 | |
| JPS5853458B2 (ja) | 高圧カツトアウトヒユ−ズ | |
| JPH0864088A (ja) | パッファ形ガス遮断器 |