JPH0450174A - 炭化珪素―サイアロン質複合焼結体の製造方法 - Google Patents
炭化珪素―サイアロン質複合焼結体の製造方法Info
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- JPH0450174A JPH0450174A JP2158599A JP15859990A JPH0450174A JP H0450174 A JPH0450174 A JP H0450174A JP 2158599 A JP2158599 A JP 2158599A JP 15859990 A JP15859990 A JP 15859990A JP H0450174 A JPH0450174 A JP H0450174A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
（産業上の利用分野）
この発明は、炭化珪素−サイアロン質複合焼結体の製造
方法に係わり、耐熱・耐食性に優れていると共に高強度
でありしかも軽量であることが望まれる各種部材の素材
として好適に使用されるセラミックス材料を製造するの
に利用される炭化珪素−サイアロン質複合焼結体の製造
方法に関するものである。 （従来の技術） セラミックス材料は、耐熱・耐食性に優れていると共に
、高強度でしかも軽量であることから、次第にその用途
が広がってきており、従来の比重の大きい高ニッケルの
耐熱鋼や耐熱合金に代替使用される例が多くなっている
。 このようなセラミックス材料としては、Ａｌ２Ｏ２やＺ
ｒＯ２などの酸化物系のものや、ＳｉＣなどの炭化物系
のものや、Ｓｉ３Ｎ４などの窒化物系のものがあり、さ
らには５ｉ３Ｎ４−Ａｌ２Ｏ２（サイアロン）などの複
合系のものが存在している。そしてさらに、５ｉＣ（炭
化珪素）とＳ ｉ３Ｎ４ ＡＲ２０３（サイア０ｙ）
とを複合化した炭化珪素−サイアロン質複合焼結体の
開発もなされている。 この炭化珪素−サイアロン質複合焼結体の製造方法とし
ては、例えば、サイアロン粉末に炭化珪素粉末を混合し
、ホットプレスにより焼結する手法がある（窯業協会誌
９３［３］ ６２〜６３頁 １９８５年）。 （発明が解決しようとする課題） この炭化珪素−サイアロン質複合焼結体では、前述した
ように、サイアロン粉末に炭化珪素粉末を添加してホッ
トプレスにより焼結して製造しているが、強度は９０ｋ
ｇｆ／ｍｍ２程度、硬度は１８．５ＧＰａ程度であって
、マトリックスであるサイアロンの特性とほとんど変わ
らず、炭化珪素の添加効果がほとんど現われていないと
いうきらいがあった。 これは、β型炭化珪素がサイアロン粒子の間に介在して
サイアロンの焼結を妨げるため、サイアロンが緻密に焼
結できず、硬さ２強度、靭性のいずれにおいてもマトリ
ックスであるサイアロン単体と同レベルになるものと考
えられ、炭化珪素の添加効果が得られていないという課
題があった。 （発明の目的） この発明は、このような従来の課題にかんがみてなされ
たもので、従来ではβ型炭化珪素がサイアロン粒子の間
に介在してサイアロンの焼結を妨げていたことに着目し
、サイアロン中にβ型炭化珪素をとり込ませるようにす
ることによって、サイアロンの焼結を促進し、高硬度で
ありながら高靭性を有していて、硬さ１強度および破壊
靭性のいずれもが優れた値を有する炭化珪素−サイアロ
ン質複合焼結体を提供することを目的としている。
方法に係わり、耐熱・耐食性に優れていると共に高強度
でありしかも軽量であることが望まれる各種部材の素材
として好適に使用されるセラミックス材料を製造するの
に利用される炭化珪素−サイアロン質複合焼結体の製造
方法に関するものである。 （従来の技術） セラミックス材料は、耐熱・耐食性に優れていると共に
、高強度でしかも軽量であることから、次第にその用途
が広がってきており、従来の比重の大きい高ニッケルの
耐熱鋼や耐熱合金に代替使用される例が多くなっている
。 このようなセラミックス材料としては、Ａｌ２Ｏ２やＺ
ｒＯ２などの酸化物系のものや、ＳｉＣなどの炭化物系
のものや、Ｓｉ３Ｎ４などの窒化物系のものがあり、さ
らには５ｉ３Ｎ４−Ａｌ２Ｏ２（サイアロン）などの複
合系のものが存在している。そしてさらに、５ｉＣ（炭
化珪素）とＳ ｉ３Ｎ４ ＡＲ２０３（サイア０ｙ）
とを複合化した炭化珪素−サイアロン質複合焼結体の
開発もなされている。 この炭化珪素−サイアロン質複合焼結体の製造方法とし
ては、例えば、サイアロン粉末に炭化珪素粉末を混合し
、ホットプレスにより焼結する手法がある（窯業協会誌
９３［３］ ６２〜６３頁 １９８５年）。 （発明が解決しようとする課題） この炭化珪素−サイアロン質複合焼結体では、前述した
ように、サイアロン粉末に炭化珪素粉末を添加してホッ
トプレスにより焼結して製造しているが、強度は９０ｋ
ｇｆ／ｍｍ２程度、硬度は１８．５ＧＰａ程度であって
、マトリックスであるサイアロンの特性とほとんど変わ
らず、炭化珪素の添加効果がほとんど現われていないと
いうきらいがあった。 これは、β型炭化珪素がサイアロン粒子の間に介在して
サイアロンの焼結を妨げるため、サイアロンが緻密に焼
結できず、硬さ２強度、靭性のいずれにおいてもマトリ
ックスであるサイアロン単体と同レベルになるものと考
えられ、炭化珪素の添加効果が得られていないという課
題があった。 （発明の目的） この発明は、このような従来の課題にかんがみてなされ
たもので、従来ではβ型炭化珪素がサイアロン粒子の間
に介在してサイアロンの焼結を妨げていたことに着目し
、サイアロン中にβ型炭化珪素をとり込ませるようにす
ることによって、サイアロンの焼結を促進し、高硬度で
ありながら高靭性を有していて、硬さ１強度および破壊
靭性のいずれもが優れた値を有する炭化珪素−サイアロ
ン質複合焼結体を提供することを目的としている。
（課題を解決するための手段）
この発明に係わる炭化珪素−サイアロン質複合焼結体の
製造方法は、α型サイアロン粉末と、α型窒化珪素粉末
と、β型炭化珪素粉末を主体とする混合粉末をホットプ
レスにより一次焼結した後、前記一次焼結よりも１００
〜２００℃高い温度で且つ１００〜２０００気圧の窒素
分圧下で再焼結する構成としたことを特徴としており、
このような炭化珪素−サイアロン質複合焼結体の製造方
法の構成を前述した従来の課題を解決するための手段と
している。 この発明に係わる炭化珪素−サイアロン賀複合焼結体の
製造方法においては、出版原料として、α型サイアロン
粉末とα型窒化珪素粉末とβ型炭化珪素粉末を主体とし
、必要に応じてその他動剤等の適宜成分を添加した混合
粉末が用いられるが、この場合の各粉末の混合割合は、
α型サイアロン粉末とα型窒化珪素粉末との比が２０〜
５０重量％：５０〜８０重量％でかつこれらの合計に対
してβ型炭化珪素粉末を５〜２０体積％とした混合粉末
とすることが望ましい。 この場合、α型サイアロン粉末が２０重量％よりも少な
いと、すなわちα型窒化珪素粉末が８０重量％よりも多
いとα型サイアロン中の酸化物助剤量が少なく、焼結を
阻害する傾向となるので好ましくなく、反対にα型サイ
アロン粉末が５０重量％よりも多いと、すなわちα型窒
化珪素粉末が５０重量％よりも少ないと酸化物量が多く
なり、焼結時の異常粒成長を起こす傾向となるので好ま
しくない。 また、β型炭化珪素粉末の配合割合が５体積％よりも少
ないとサイアロン中に取り込まれてサイアロン粒を強化
する割合が低下し、全体として高強度化が図れなくなる
傾向となるので好ましくなく、２０体積％よりも多いと
粒界に存在する割合も増し、焼結を著しく阻害する傾向
となるので好ましくない。 次いで、これらの混合粉末をホットプレスにより一次焼
結した後、前記一次焼結よりも１００〜２００℃高い温
度で且つ１００〜２０００％圧の窒素分圧下で再結晶す
るようにしているが、この場合、再焼結の温度が一次焼
結の温度に対し１００℃以上高くないとサイアロンの粒
成長を促進させてサイアロン中にβ型炭化珪素をとり込
ませることができなくなり、硬さが低くなるので好まし
くなく、また、一次焼結の温度に対し２００℃よりも高
くなると異常粒成長を起こし、大粒子の微構造となり、
硬さが低くなるので好ましくない。 また、再結晶の雰囲気が１００気圧よりも低いと二次粒
成長を起こさず、炭化珪素粒子がサイアロンに取り込ま
れることがなく、効果が得られないので好ましくなく、
２０００気圧よりも高いと装置の破損を起こす可能性が
生ずるので好ましくない。 （発明の作用） この発明に係わる炭化珪素−サイアロン質複合焼結体の
製造方法では、上述した構成としているので、ホットプ
レスによりα型サイアロンとα型窒化珪素の一部がβ型
に転移してα型サイアロン中の酸化物によりβ型サイア
ロンとなった混合体と粒界のβ型炭化珪素からなるもの
となり、この混合体を再焼結することでβ型炭化珪素は
α型サイアロンとβ型サイアロンの粒成長によりサイア
ロン中に取り込まれた微複合構造を作るようになり、こ
のようにサイアロンの粒成長によりβ型炭化珪素がサイ
アロン粒子間に介在することがなくなって、第１図に示
すようにα型サイアロン１とβ型サイアロン２と粒界ガ
ラス相３よりなる微構造においてサイアロン中にβ型炭
化珪素４がとり込まれた状態となる。 その結果、サイアロンの焼結が十分なものとなって緻密
に焼結されることにより、高硬度でありながら高強度、
高靭性のセラミックス材料となる。 （実施例） 次に、この発明の実施例を比較例と共に示す。 実施例１，２，３．４ 第１表の実施例１，２，３．４の各欄に示すように、α
型サイアロン粉末：４０重量％と、α型室化珪素粉末＝
６０重量％の粉末に対し、β型置化珪素粉末＝１０体積
％を配合してボールミルによりエタノール中で２４時間
混合したのち乾燥して得た混合粉末をＮ２．ｌａｔｍ雰
囲気下で第２図にも示すように温度：１７００℃２時間
；３０分、加圧カニ ２５０ｋｇｆ／ｃｍ２（１）条件
でホットプレスすることにより一次焼結した後、同じく
第１表の実施例１，２，３．４の各欄に示すように、Ｎ
２ ．１００〜２０００ａｔｍの雰囲気下で温度：１８
００〜１９００℃９時間：１時間の熱間等方圧圧縮（Ｈ
ＩＰ）を行うことにより再焼結した。 この焼結過程において、一次焼結であるホットプレスに
より、α型サイアロンとα型窒化珪素の一部がβ型に転
移してα型サイアロン中の酸化物によりβ型サイアロン
となった混合体と粒界のβ型炭化珪素からなるものとな
っている。 そして、この混合体を再焼結することによって、β型炭
化珪素はα型サイアロンとβ型サイアロンの粒成長でサ
イアロン中に取り込まれた微複合構造を作る。 ここで得た各焼結体に密度、結晶相、硬さ２曲げ強度、
破壊靭性を調べたところ、第１表の実施例１，２，３．
４の各欄に示したとおりであり、密度が大で緻密なもの
になっていると共に、硬さも２４．０〜２５．５ＨｖＧ
Ｐａと大きな値を有しており、高硬度材でありながら曲
げ強度が７５０〜８６０ＭＰａ、破壊靭性が５．０〜５
．２ＭＰａＦ石と大きな値を有していて高硬度高靭性の
優れた特性を有するものであった。 比１む１↓ 第１表の比較例１の欄に示すように、α型サイアロン粉
末：４０重量％とα型窒化珪素粉末：６０重量％との混
合粉末をＮ２．ｌａｔｍ雰囲気下で温度：１７００℃２
時間＝３時間の条件で常圧焼結することにより焼結体を
得た。 次いで、ここで得た焼結体の密度、結晶相。 硬さ９曲げ強度、破壊靭性を調べたところ、第１表の比
較例１の欄に示したとおりであり、硬さが１８．９Ｈｖ
ＧＰａと低いものであった。 比較例２ ＮＳ１表の比較例２の欄に示すように、前記実施例と同
じα型サイアロン粉末とα型窒化珪素粉末とβ型炭化珪
素粉末との混合粉末を前記比較例１と同じ条件で常圧焼
結して焼結体を得た。 次いで、ここで得た焼結体の特性を調べたところ、第１
表の比較例２の欄に示したとおりであリ、未結晶状態で
あって密度が２．５０ｇ／ｃｍ３とかなり低く、硬さや
曲げ強度が著しく劣るものとなっていた。 比較例３ 第１表の比較例３の欄に示すように、前記実施例と同じ
混合粉末を前記実施例と同じ条件でホットプレスして焼
結体を得た。 次いで、ここで得た焼結体の特性を調べたところ、第１
表の比較例３の欄に示したとおりであり、硬さが２１．
０ＨｖＧＰａと低く、曲げ強度や破壊靭性も低い値とな
っていた。 比較例４ 第１表の比較例４の欄に示すように、再結晶の際のＨＩ
Ｐ雰囲気をＮ２，１０ａｔｍと低くしたほかは前記実施
例１と同様にして焼結体を得た。 次いで、ここで得た焼結体の特性を調べたところ、硬さ
が２１．０ＨｖＧＰａ 、曲げ強度が７００ＭＰａ、破
壊靭性が４．７ＭＰａ「ｉと低いものであった。 比較例５ 第１表の比較例５の欄に示すように、再結晶の際のＨＩ
Ｐ温度を１７５０℃と低くしたほかは前記実施例２と同
様にして焼結体を得た。 次いで、ここで得た焼結体の特性を調べたところ、硬さ
が２１．０ＨｖＧＰａ 、曲げ強度が７４０ＭＰａ、破
壊靭性が５．０ＭＰａ１石と低いものであった拳 比較例６ 第１表の比較例６の欄に示すように、再結晶の際のＨＩ
Ｐ温度を１９５０”Ｃと高くしたほがは前記実施例４と
同様にして焼結体を得た。 次いで、ここで得た焼結体の特性を調べたところ、硬さ
２２−０ＨｖＧＰａ、曲げ強度が７４０ＭＰａ、破壊靭
性が５．０ＭＰａｒ石と低いものであった。
製造方法は、α型サイアロン粉末と、α型窒化珪素粉末
と、β型炭化珪素粉末を主体とする混合粉末をホットプ
レスにより一次焼結した後、前記一次焼結よりも１００
〜２００℃高い温度で且つ１００〜２０００気圧の窒素
分圧下で再焼結する構成としたことを特徴としており、
このような炭化珪素−サイアロン質複合焼結体の製造方
法の構成を前述した従来の課題を解決するための手段と
している。 この発明に係わる炭化珪素−サイアロン賀複合焼結体の
製造方法においては、出版原料として、α型サイアロン
粉末とα型窒化珪素粉末とβ型炭化珪素粉末を主体とし
、必要に応じてその他動剤等の適宜成分を添加した混合
粉末が用いられるが、この場合の各粉末の混合割合は、
α型サイアロン粉末とα型窒化珪素粉末との比が２０〜
５０重量％：５０〜８０重量％でかつこれらの合計に対
してβ型炭化珪素粉末を５〜２０体積％とした混合粉末
とすることが望ましい。 この場合、α型サイアロン粉末が２０重量％よりも少な
いと、すなわちα型窒化珪素粉末が８０重量％よりも多
いとα型サイアロン中の酸化物助剤量が少なく、焼結を
阻害する傾向となるので好ましくなく、反対にα型サイ
アロン粉末が５０重量％よりも多いと、すなわちα型窒
化珪素粉末が５０重量％よりも少ないと酸化物量が多く
なり、焼結時の異常粒成長を起こす傾向となるので好ま
しくない。 また、β型炭化珪素粉末の配合割合が５体積％よりも少
ないとサイアロン中に取り込まれてサイアロン粒を強化
する割合が低下し、全体として高強度化が図れなくなる
傾向となるので好ましくなく、２０体積％よりも多いと
粒界に存在する割合も増し、焼結を著しく阻害する傾向
となるので好ましくない。 次いで、これらの混合粉末をホットプレスにより一次焼
結した後、前記一次焼結よりも１００〜２００℃高い温
度で且つ１００〜２０００％圧の窒素分圧下で再結晶す
るようにしているが、この場合、再焼結の温度が一次焼
結の温度に対し１００℃以上高くないとサイアロンの粒
成長を促進させてサイアロン中にβ型炭化珪素をとり込
ませることができなくなり、硬さが低くなるので好まし
くなく、また、一次焼結の温度に対し２００℃よりも高
くなると異常粒成長を起こし、大粒子の微構造となり、
硬さが低くなるので好ましくない。 また、再結晶の雰囲気が１００気圧よりも低いと二次粒
成長を起こさず、炭化珪素粒子がサイアロンに取り込ま
れることがなく、効果が得られないので好ましくなく、
２０００気圧よりも高いと装置の破損を起こす可能性が
生ずるので好ましくない。 （発明の作用） この発明に係わる炭化珪素−サイアロン質複合焼結体の
製造方法では、上述した構成としているので、ホットプ
レスによりα型サイアロンとα型窒化珪素の一部がβ型
に転移してα型サイアロン中の酸化物によりβ型サイア
ロンとなった混合体と粒界のβ型炭化珪素からなるもの
となり、この混合体を再焼結することでβ型炭化珪素は
α型サイアロンとβ型サイアロンの粒成長によりサイア
ロン中に取り込まれた微複合構造を作るようになり、こ
のようにサイアロンの粒成長によりβ型炭化珪素がサイ
アロン粒子間に介在することがなくなって、第１図に示
すようにα型サイアロン１とβ型サイアロン２と粒界ガ
ラス相３よりなる微構造においてサイアロン中にβ型炭
化珪素４がとり込まれた状態となる。 その結果、サイアロンの焼結が十分なものとなって緻密
に焼結されることにより、高硬度でありながら高強度、
高靭性のセラミックス材料となる。 （実施例） 次に、この発明の実施例を比較例と共に示す。 実施例１，２，３．４ 第１表の実施例１，２，３．４の各欄に示すように、α
型サイアロン粉末：４０重量％と、α型室化珪素粉末＝
６０重量％の粉末に対し、β型置化珪素粉末＝１０体積
％を配合してボールミルによりエタノール中で２４時間
混合したのち乾燥して得た混合粉末をＮ２．ｌａｔｍ雰
囲気下で第２図にも示すように温度：１７００℃２時間
；３０分、加圧カニ ２５０ｋｇｆ／ｃｍ２（１）条件
でホットプレスすることにより一次焼結した後、同じく
第１表の実施例１，２，３．４の各欄に示すように、Ｎ
２ ．１００〜２０００ａｔｍの雰囲気下で温度：１８
００〜１９００℃９時間：１時間の熱間等方圧圧縮（Ｈ
ＩＰ）を行うことにより再焼結した。 この焼結過程において、一次焼結であるホットプレスに
より、α型サイアロンとα型窒化珪素の一部がβ型に転
移してα型サイアロン中の酸化物によりβ型サイアロン
となった混合体と粒界のβ型炭化珪素からなるものとな
っている。 そして、この混合体を再焼結することによって、β型炭
化珪素はα型サイアロンとβ型サイアロンの粒成長でサ
イアロン中に取り込まれた微複合構造を作る。 ここで得た各焼結体に密度、結晶相、硬さ２曲げ強度、
破壊靭性を調べたところ、第１表の実施例１，２，３．
４の各欄に示したとおりであり、密度が大で緻密なもの
になっていると共に、硬さも２４．０〜２５．５ＨｖＧ
Ｐａと大きな値を有しており、高硬度材でありながら曲
げ強度が７５０〜８６０ＭＰａ、破壊靭性が５．０〜５
．２ＭＰａＦ石と大きな値を有していて高硬度高靭性の
優れた特性を有するものであった。 比１む１↓ 第１表の比較例１の欄に示すように、α型サイアロン粉
末：４０重量％とα型窒化珪素粉末：６０重量％との混
合粉末をＮ２．ｌａｔｍ雰囲気下で温度：１７００℃２
時間＝３時間の条件で常圧焼結することにより焼結体を
得た。 次いで、ここで得た焼結体の密度、結晶相。 硬さ９曲げ強度、破壊靭性を調べたところ、第１表の比
較例１の欄に示したとおりであり、硬さが１８．９Ｈｖ
ＧＰａと低いものであった。 比較例２ ＮＳ１表の比較例２の欄に示すように、前記実施例と同
じα型サイアロン粉末とα型窒化珪素粉末とβ型炭化珪
素粉末との混合粉末を前記比較例１と同じ条件で常圧焼
結して焼結体を得た。 次いで、ここで得た焼結体の特性を調べたところ、第１
表の比較例２の欄に示したとおりであリ、未結晶状態で
あって密度が２．５０ｇ／ｃｍ３とかなり低く、硬さや
曲げ強度が著しく劣るものとなっていた。 比較例３ 第１表の比較例３の欄に示すように、前記実施例と同じ
混合粉末を前記実施例と同じ条件でホットプレスして焼
結体を得た。 次いで、ここで得た焼結体の特性を調べたところ、第１
表の比較例３の欄に示したとおりであり、硬さが２１．
０ＨｖＧＰａと低く、曲げ強度や破壊靭性も低い値とな
っていた。 比較例４ 第１表の比較例４の欄に示すように、再結晶の際のＨＩ
Ｐ雰囲気をＮ２，１０ａｔｍと低くしたほかは前記実施
例１と同様にして焼結体を得た。 次いで、ここで得た焼結体の特性を調べたところ、硬さ
が２１．０ＨｖＧＰａ 、曲げ強度が７００ＭＰａ、破
壊靭性が４．７ＭＰａ「ｉと低いものであった。 比較例５ 第１表の比較例５の欄に示すように、再結晶の際のＨＩ
Ｐ温度を１７５０℃と低くしたほかは前記実施例２と同
様にして焼結体を得た。 次いで、ここで得た焼結体の特性を調べたところ、硬さ
が２１．０ＨｖＧＰａ 、曲げ強度が７４０ＭＰａ、破
壊靭性が５．０ＭＰａ１石と低いものであった拳 比較例６ 第１表の比較例６の欄に示すように、再結晶の際のＨＩ
Ｐ温度を１９５０”Ｃと高くしたほがは前記実施例４と
同様にして焼結体を得た。 次いで、ここで得た焼結体の特性を調べたところ、硬さ
２２−０ＨｖＧＰａ、曲げ強度が７４０ＭＰａ、破壊靭
性が５．０ＭＰａｒ石と低いものであった。
この発明に係わる炭化珪素−サイアロン質複合焼結体の
製造方法では、α型サイアロン粉末と、α型窒化珪素粉
末と、β型炭化珪素粉末を主体とする混合粉末をホット
プレスにより一次焼結した後、前記一次焼結よりも１０
０〜２００℃高い温度で且つ１００〜２０００気圧の窒
素分圧下で再焼結するようにしたから、高硬度でありな
がら優れた破壊靭性を有し、硬さ２強度および靭性のい
ずれもが優れた値を有していて、工具材料等として有望
なものであるという著しく優れた効果がもたらされる。
製造方法では、α型サイアロン粉末と、α型窒化珪素粉
末と、β型炭化珪素粉末を主体とする混合粉末をホット
プレスにより一次焼結した後、前記一次焼結よりも１０
０〜２００℃高い温度で且つ１００〜２０００気圧の窒
素分圧下で再焼結するようにしたから、高硬度でありな
がら優れた破壊靭性を有し、硬さ２強度および靭性のい
ずれもが優れた値を有していて、工具材料等として有望
なものであるという著しく優れた効果がもたらされる。
第１図はこの発明に係わる炭化珪素−サイアロン質複合
焼結体の製造方法によって得られた焼結体の微複合構造
を示す模型的説明図、第２図は実施例で採用した焼結パ
ターンを示す説明図である。 特許出願人 日産自動車株式会社
焼結体の製造方法によって得られた焼結体の微複合構造
を示す模型的説明図、第２図は実施例で採用した焼結パ
ターンを示す説明図である。 特許出願人 日産自動車株式会社
Claims (1)
- （１）α型サイアロン粉末と、α型窒化珪素粉末と、β
型炭化珪素粉末を主体とする混合粉末をホットプレスに
より一次焼結した後、前記一次焼結よりも１００〜２０
０℃高い温度で且つ１００〜２０００気圧の窒素分圧下
で再焼結することを特徴とする炭化珪素−サイアロン質
複合焼結体の製造方法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2158599A JPH0450174A (ja) | 1990-06-19 | 1990-06-19 | 炭化珪素―サイアロン質複合焼結体の製造方法 |
| US07/714,526 US5198165A (en) | 1990-06-19 | 1991-06-13 | Sintered silicon carbide and sialon composite |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2158599A JPH0450174A (ja) | 1990-06-19 | 1990-06-19 | 炭化珪素―サイアロン質複合焼結体の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0450174A true JPH0450174A (ja) | 1992-02-19 |
Family
ID=15675215
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2158599A Pending JPH0450174A (ja) | 1990-06-19 | 1990-06-19 | 炭化珪素―サイアロン質複合焼結体の製造方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5198165A (ja) |
| JP (1) | JPH0450174A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6610113B1 (en) * | 1999-09-09 | 2003-08-26 | Kennametal Pc Inc. | Process for heat treating ceramics and articles of manufacture made thereby |
| CN104557043A (zh) * | 2012-11-23 | 2015-04-29 | 哈尔滨理工大学 | 一种碳化锆-碳化硅-氮化硅超高温陶瓷复合材料的制备方法 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS51132207A (en) * | 1975-05-14 | 1976-11-17 | Tokyo Shibaura Electric Co | Manufacture of high density and high strength sintering articles |
| US4563433A (en) * | 1982-02-22 | 1986-01-07 | Kennametal Inc. | Ceramic material and method of manufacture |
| US4826791A (en) * | 1987-05-29 | 1989-05-02 | Kennametal Inc. | Silicon carbide-alpha prime sialon beta prime sialon |
| JP2730245B2 (ja) * | 1990-01-29 | 1998-03-25 | 日産自動車株式会社 | 炭化珪素・窒化珪素質複合焼結体の製造方法 |
-
1990
- 1990-06-19 JP JP2158599A patent/JPH0450174A/ja active Pending
-
1991
- 1991-06-13 US US07/714,526 patent/US5198165A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5198165A (en) | 1993-03-30 |
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