JPH0450172A - 高熱伝導性AlN焼結体の製造方法 - Google Patents
高熱伝導性AlN焼結体の製造方法Info
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- JPH0450172A JPH0450172A JP2157540A JP15754090A JPH0450172A JP H0450172 A JPH0450172 A JP H0450172A JP 2157540 A JP2157540 A JP 2157540A JP 15754090 A JP15754090 A JP 15754090A JP H0450172 A JPH0450172 A JP H0450172A
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Landscapes
- Ceramic Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は熱伝導率の高いAlN焼結体の製造方法に関す
る。
る。
[従来の技術]
近年、LSIなどの半導体素子の集積度が上がるにした
がってLSIの発熱量が増大するために、その発生した
熱を速やかに外部へ伝熱、放熱する必要が生じた。また
、パワートランジスタ、レーザダイオードなどの高出力
素子を実装するための基板及びパッケージにおいても、
素子の動作時に発生する熱を短時間のうちに素子外へ放
出しなければならない。
がってLSIの発熱量が増大するために、その発生した
熱を速やかに外部へ伝熱、放熱する必要が生じた。また
、パワートランジスタ、レーザダイオードなどの高出力
素子を実装するための基板及びパッケージにおいても、
素子の動作時に発生する熱を短時間のうちに素子外へ放
出しなければならない。
AlNは、高い熱伝導率をもち、その熱膨張率がAl2
203より低くシリコンと同程度であるため、高熱伝導
性基鈑として注目を集めている。
203より低くシリコンと同程度であるため、高熱伝導
性基鈑として注目を集めている。
AlNは本来難焼結性であるため、酸化カルシウム等の
焼結助剤を添加する製造方法が検討されてきた。
焼結助剤を添加する製造方法が検討されてきた。
従来、AlNの焼成においては雰囲気の制御が重要とさ
れている。AlNの焼結には1800℃以上の温度を必
要とするので通常炭素製の発熱体や容器を使用している
が、炭素製容器のように強還元性雰囲気下では焼結前に
粒界相の蒸発が起こり、焼結ができないことが知られて
いる。これを防止するためにA42N製の容器中に成形
体を設置したり、特開昭62−70269号公報に開示
されているように窒化硼素製の蓋のついた密閉容器中に
成形体を設置するなどして強還元性になることを防止し
て、焼結を行っていた。
れている。AlNの焼結には1800℃以上の温度を必
要とするので通常炭素製の発熱体や容器を使用している
が、炭素製容器のように強還元性雰囲気下では焼結前に
粒界相の蒸発が起こり、焼結ができないことが知られて
いる。これを防止するためにA42N製の容器中に成形
体を設置したり、特開昭62−70269号公報に開示
されているように窒化硼素製の蓋のついた密閉容器中に
成形体を設置するなどして強還元性になることを防止し
て、焼結を行っていた。
粒界相量を制御しつつ粒界相組成をY203の多い組成
に制御するためには、原料の酸素量を下げるか、焼成途
中に酸素量を下げるための工夫が必要となる。現在酸素
量の低いAlN粉末は手に入らないため、焼成前の成形
体にカーボンを添加するなどして粒界相組成を制御しよ
うとする試みがある(特開昭6l−127667)。
に制御するためには、原料の酸素量を下げるか、焼成途
中に酸素量を下げるための工夫が必要となる。現在酸素
量の低いAlN粉末は手に入らないため、焼成前の成形
体にカーボンを添加するなどして粒界相組成を制御しよ
うとする試みがある(特開昭6l−127667)。
焼成前の成形体に一定量以上の炭素を含む場合、焼成途
中で炭素が抜けきらないと焼結体が灰色に着色したり、
明度が低くなるという問題点があった。これがさらにひ
どくなると焼結体が反り返ったり、変形したりして満足
な焼結体が得られないという重大な問題が発生した。
中で炭素が抜けきらないと焼結体が灰色に着色したり、
明度が低くなるという問題点があった。これがさらにひ
どくなると焼結体が反り返ったり、変形したりして満足
な焼結体が得られないという重大な問題が発生した。
この現象は、前述の特開昭62−70269号公報に示
されるように脱バインダを空気中で行うなどして、成形
体中の炭素量を低くしたときには特に問題にならなかっ
た。
されるように脱バインダを空気中で行うなどして、成形
体中の炭素量を低くしたときには特に問題にならなかっ
た。
他方、この現象は成形体の容器内への充填率に関係があ
り、成形体中の炭素量が多い場合でも、実験室レベルで
の焼結のように充填率の低い場合には問題にならなかっ
たが、工業規模で製造するように充填率が高い場合この
頻度が高くなるという問題点があった。
り、成形体中の炭素量が多い場合でも、実験室レベルで
の焼結のように充填率の低い場合には問題にならなかっ
たが、工業規模で製造するように充填率が高い場合この
頻度が高くなるという問題点があった。
一方、高熱伝導性AlNを実際の基板として使用すると
きには、この表面に厚膜印刷などによるメタライズ処理
が施される。この際、基板の明度が低いと印刷欠陥が発
見しにくいなどの問題点があり、また、色むらなどの外
観異常があるとこれも問題になる。
きには、この表面に厚膜印刷などによるメタライズ処理
が施される。この際、基板の明度が低いと印刷欠陥が発
見しにくいなどの問題点があり、また、色むらなどの外
観異常があるとこれも問題になる。
[発明が解決しようとする課題]
本発明は、上述の問題点を解決した高熱伝導性AffN
焼結体の工業的に有利な多量焼成技術を提供するもので
ある。
焼結体の工業的に有利な多量焼成技術を提供するもので
ある。
〔課題を解決するための手段1
本発明は、窒化硼素焼結体製容器、窒化硼素とAffN
の複合焼結体製容器、又は窒化硼素焼結体もしくは窒化
硼素とAlNの複合焼結体で内張した容器を使用し、窒
素ガスをこの容器中に導入しながらAlN成形体を焼成
することを特徴とする高熱伝導性AlN焼結体の製造方
法である。
の複合焼結体製容器、又は窒化硼素焼結体もしくは窒化
硼素とAlNの複合焼結体で内張した容器を使用し、窒
素ガスをこの容器中に導入しながらAlN成形体を焼成
することを特徴とする高熱伝導性AlN焼結体の製造方
法である。
この場合に、1400℃〜1800℃の昇温過程での窒
素ガス導入量が焼結前の成形体の含有する炭素量に対し
て次式 %式% で計算される理論量の10〜500倍とすると好適で−
ある。
素ガス導入量が焼結前の成形体の含有する炭素量に対し
て次式 %式% で計算される理論量の10〜500倍とすると好適で−
ある。
発明者らは鋭意研究の結果、焼成後の焼結体に残留する
炭素の量と明度には相関関係があり、明度を上げるには
焼結体中の炭素を低下させればよいことを見出し、また
、色むらなどの外歓の異常は粒界相の蒸発量に関係があ
り、それらを制御することによって外観異常のない焼結
体を得ることができることを見出し、本発明がなされた
。
炭素の量と明度には相関関係があり、明度を上げるには
焼結体中の炭素を低下させればよいことを見出し、また
、色むらなどの外歓の異常は粒界相の蒸発量に関係があ
り、それらを制御することによって外観異常のない焼結
体を得ることができることを見出し、本発明がなされた
。
すなわち、焼成中に焼結体から炭素が抜けていく反応は
、AlN原料に含まれている微量の酸素と反応してCO
が抜けていく反応と考えられる。
、AlN原料に含まれている微量の酸素と反応してCO
が抜けていく反応と考えられる。
この反応を式で示すと以下のようになる。
A氾203 +3 C+ N 2 = 2 A 12
N + 3 CO・・・(1) AI2Nの焼結が進む前にこの(1)式の反応を継続し
て起こすことが、焼結体中の炭素を低減し、明度の高い
AlN焼結体を得ることになるのである。
N + 3 CO・・・(1) AI2Nの焼結が進む前にこの(1)式の反応を継続し
て起こすことが、焼結体中の炭素を低減し、明度の高い
AlN焼結体を得ることになるのである。
また逆に、焼結が進んだ後、(1)の反応が起こると焼
結体が反り返ったり、変形したりするものと考えられる
。
結体が反り返ったり、変形したりするものと考えられる
。
一方、上記反応を促進させようとして上述のようなA9
N容器の蓋を開けるなどすると、焼成中に粒界相の蒸発
が起こり、蒸発し過ぎると焼結体の周辺部で着色したり
色むらが発生することを見出した。
N容器の蓋を開けるなどすると、焼成中に粒界相の蒸発
が起こり、蒸発し過ぎると焼結体の周辺部で着色したり
色むらが発生することを見出した。
これらの問題を解決するためには、炭素の存在による強
還元性を抑えるために窒化硼素焼結体製容器あるいは窒
化珪素とAlNの複合焼結体製容器、もしくはこれらの
焼結体で内張した容器中で焼成しつつ、同時に容器内に
窒素ガスを導入させて、(1)の反応を起こさせ、かつ
、粒界相の蒸発を促して粒界相組成を低酸素側に移粒さ
せればよいことを見出し、本発明に到った。
還元性を抑えるために窒化硼素焼結体製容器あるいは窒
化珪素とAlNの複合焼結体製容器、もしくはこれらの
焼結体で内張した容器中で焼成しつつ、同時に容器内に
窒素ガスを導入させて、(1)の反応を起こさせ、かつ
、粒界相の蒸発を促して粒界相組成を低酸素側に移粒さ
せればよいことを見出し、本発明に到った。
[作用]
焼成容器は、窒化硼素焼結体製容器、あるいは窒化硼素
とAlNの複合焼結体製容器もしくはこれらの焼結体で
内張した容器であることが必要である。窒化硼素には焼
結助剤を含んでもかまわないが、容器からの汚染を避け
る意味からはできるだけ高純度のものが高熱伝導性Af
fN焼結体の製造には好ましい。
とAlNの複合焼結体製容器もしくはこれらの焼結体で
内張した容器であることが必要である。窒化硼素には焼
結助剤を含んでもかまわないが、容器からの汚染を避け
る意味からはできるだけ高純度のものが高熱伝導性Af
fN焼結体の製造には好ましい。
好ましくは、通常の焼結助剤を含まず、酸素不純物1.
5%以下のものがよい。これらの材質は、焼成炉に使用
されている炭素と反応を起こさず、また、AffNの熱
伝導性に影響を及ぼさないため使用することができる。
5%以下のものがよい。これらの材質は、焼成炉に使用
されている炭素と反応を起こさず、また、AffNの熱
伝導性に影響を及ぼさないため使用することができる。
他方、これらの材質は容器としての加工が容易であり、
工業用途の大型の焼成容器を容易に製作できる点で有利
である。
工業用途の大型の焼成容器を容易に製作できる点で有利
である。
窒化硼素とAlNの複合焼結体の組成比は任意に設定す
ることができる。AlNの組成比が大きくなるほど焼結
体強度は上がる傾向にあるが、方では、加工が困難にな
るため窒化硼素比率が15%以上が好ましい。
ることができる。AlNの組成比が大きくなるほど焼結
体強度は上がる傾向にあるが、方では、加工が困難にな
るため窒化硼素比率が15%以上が好ましい。
上記焼結体で内張する場合、容器は高温で窒化硼素と反
応しないものならば特に指定されないが、−Sには炭素
製容器などを使用することができる。こうすることで従
来のような内容器が不要になり、焼成時の充填効率を向
上でき、工業的に有利となる。
応しないものならば特に指定されないが、−Sには炭素
製容器などを使用することができる。こうすることで従
来のような内容器が不要になり、焼成時の充填効率を向
上でき、工業的に有利となる。
本発明では、上記焼成容器中に窒素ガスを導入しながら
昇温することが必要である。窒素を導入しなければ、上
記(1)式の反応により雰囲気にある窒素が消費されて
しまうため、反応が継続されなくなり、残留炭素量が多
く、明度の低い焼結体しか得られない。これは、前述の
ように特に容器内部へのA42N焼成体の充填密度が大
きくなると顕著である。
昇温することが必要である。窒素を導入しなければ、上
記(1)式の反応により雰囲気にある窒素が消費されて
しまうため、反応が継続されなくなり、残留炭素量が多
く、明度の低い焼結体しか得られない。これは、前述の
ように特に容器内部へのA42N焼成体の充填密度が大
きくなると顕著である。
焼結が起る前の窒素ガスの導入量は、上記(1)式の反
応が起こるとして焼成前の脱バインダ後成形体に含まれ
る炭素量から計算される窒素量の理論量の10倍以上で
あることが好適であり、また、理論量の500倍以下が
好ましい。
応が起こるとして焼成前の脱バインダ後成形体に含まれ
る炭素量から計算される窒素量の理論量の10倍以上で
あることが好適であり、また、理論量の500倍以下が
好ましい。
上記(1)式の反応が活発化する1400℃以上、焼結
の活発化する1800℃以下の温度範囲において、上述
のガス量を上記容器内に流入させることが好適である。
の活発化する1800℃以下の温度範囲において、上述
のガス量を上記容器内に流入させることが好適である。
窒素ガス導入量理論量の500倍より多い場合経済的で
ない。好ましくは、理論量の30倍から300倍である
。
ない。好ましくは、理論量の30倍から300倍である
。
焼結が開始されてからち、上記(1)式の反応が多少と
も起こるため、焼結中にもガス導入することが望ましい
。
も起こるため、焼結中にもガス導入することが望ましい
。
一方、適度な量を導入することで粒界相中の酸素成分の
蒸発が起こり、粒界相の酸素成分が減少するため、窒素
ガスを導入することが必要である。焼成保持時間中の窒
素ガス導入量は焼成体1β当たり0.02βから1OI
2の範囲が好ましい。少なければ蒸発が十分に行われな
い。IOβ以上では蒸発量が多(なりすぎるため焼結が
阻害される。望ましくは、焼結体1g当り0.05から
5βである。
蒸発が起こり、粒界相の酸素成分が減少するため、窒素
ガスを導入することが必要である。焼成保持時間中の窒
素ガス導入量は焼成体1β当たり0.02βから1OI
2の範囲が好ましい。少なければ蒸発が十分に行われな
い。IOβ以上では蒸発量が多(なりすぎるため焼結が
阻害される。望ましくは、焼結体1g当り0.05から
5βである。
窒素ガスの導入口についても窒化硼素焼結体あるいは窒
化珪素とAlNの複合焼結体製あるいはそれらで内張し
たものとすることが望ましい。それは、窒素と炭素が反
応してシアンガスなどが生成し、それによって雰囲気が
強還元性になることを防ぐためである。この場合、窒化
硼素製ガス導入口は炉内からシアンガスの発生がほとん
どなくなる1 200℃以下の温度領域に達するまでの
間、必要である。しかし、シアンガスの発生が特に太き
(寄与しないと判断される場合には、容器内面を窒化硼
素とするだけでも適当な効果を挙げることが可能である
。
化珪素とAlNの複合焼結体製あるいはそれらで内張し
たものとすることが望ましい。それは、窒素と炭素が反
応してシアンガスなどが生成し、それによって雰囲気が
強還元性になることを防ぐためである。この場合、窒化
硼素製ガス導入口は炉内からシアンガスの発生がほとん
どなくなる1 200℃以下の温度領域に達するまでの
間、必要である。しかし、シアンガスの発生が特に太き
(寄与しないと判断される場合には、容器内面を窒化硼
素とするだけでも適当な効果を挙げることが可能である
。
ガス導入口とガス排出口を共に一つで兼ねることもでき
る。この場合、上述のシアンガスなどが容器内に流入す
る可能性が大きくなるため、注意を要する。流入するこ
れらのガスの量が焼結体に対しそれほど影響がないと考
えられる場合、それらガスが流入する可能性のある構造
としても差し支えない。可能ならば、シアンなどの強還
元性ガスが入らないように、ガス導入口とガス排出口を
別々にすることが好ましい。
る。この場合、上述のシアンガスなどが容器内に流入す
る可能性が大きくなるため、注意を要する。流入するこ
れらのガスの量が焼結体に対しそれほど影響がないと考
えられる場合、それらガスが流入する可能性のある構造
としても差し支えない。可能ならば、シアンなどの強還
元性ガスが入らないように、ガス導入口とガス排出口を
別々にすることが好ましい。
上述の窒化硼素焼結体製容器または窒化硼素とAj2N
の複合焼結体容器又はこれらで内張された容器内に、別
の容器を設置し、その中に/IN成形体を置いて焼成す
ることができる。こうすることで、炭素製容器内に、A
lN容器などを置いて焼成するような、従来の焼成方法
をそのまま応用でき、かつ、炭素製容器を使用したとき
にしばしば発生した色むらなどの外観異常を防止するこ
とが可能となる。これらの容器内に設置される容器の材
質として、Aj2N、窒化硼素、窒化硼素−AlN複合
焼結体、モリブデンなどを使用することができる。
の複合焼結体容器又はこれらで内張された容器内に、別
の容器を設置し、その中に/IN成形体を置いて焼成す
ることができる。こうすることで、炭素製容器内に、A
lN容器などを置いて焼成するような、従来の焼成方法
をそのまま応用でき、かつ、炭素製容器を使用したとき
にしばしば発生した色むらなどの外観異常を防止するこ
とが可能となる。これらの容器内に設置される容器の材
質として、Aj2N、窒化硼素、窒化硼素−AlN複合
焼結体、モリブデンなどを使用することができる。
本発明は、成形方法によらず適用が可能である。バイン
ダ使用量の少ないプレス成形、鋳込み成形に応用でき、
また、バインダ使用量の多いドクターブレード法、押出
成形、射出成形にも応用することができる。特に、バイ
ンダ使用量が多く、脱バインダの後の炭素量が多くなる
場合への適用に対し、有効に作用する。
ダ使用量の少ないプレス成形、鋳込み成形に応用でき、
また、バインダ使用量の多いドクターブレード法、押出
成形、射出成形にも応用することができる。特に、バイ
ンダ使用量が多く、脱バインダの後の炭素量が多くなる
場合への適用に対し、有効に作用する。
一方、(1)式の反応が終了しないうちに焼結が開始す
ると炭素が焼結体に取り込まれてしまい、残留炭素が多
くなり、焼結体の明度が低下する。これを防止するため
に昇温中、昇温速度を下げたり、昇温途中で一定時間保
持することも有効であり、これらなどと組合わせてもよ
い。
ると炭素が焼結体に取り込まれてしまい、残留炭素が多
くなり、焼結体の明度が低下する。これを防止するため
に昇温中、昇温速度を下げたり、昇温途中で一定時間保
持することも有効であり、これらなどと組合わせてもよ
い。
[実施例]
実施例1
平均粒径0.8μm、酸素含有量1.0%、純度99%
のAJ2N粉末を主成分とし、これに平均粒径2.0μ
mのY2O3粉末5重量%を添加した。バインダとして
ポリビニルブチラール(PVB)を適量添加しドクター
ブレード法で成形し、この成形体を窒素中で脱脂した。
のAJ2N粉末を主成分とし、これに平均粒径2.0μ
mのY2O3粉末5重量%を添加した。バインダとして
ポリビニルブチラール(PVB)を適量添加しドクター
ブレード法で成形し、この成形体を窒素中で脱脂した。
次に得られた成形体を窒化硼素焼結体製容器内に設置し
、焼成した。
、焼成した。
第1表に示す条件で熱処理を実施し焼結体を得た。焼結
体の外観を観察すると共に、色彩色度計[ミノルタ製、
色彩色度計CR−100、CIE1976 (Lab)
]で明度りを測定した。
体の外観を観察すると共に、色彩色度計[ミノルタ製、
色彩色度計CR−100、CIE1976 (Lab)
]で明度りを測定した。
明度はCIE (国際照明委員会)で均等知覚色空間と
して推奨されているLab表色系(CIE1976)を
用いた。標準の光Cを用いた場合、明度りは次式で定義
される。
して推奨されているLab表色系(CIE1976)を
用いた。標準の光Cを用いた場合、明度りは次式で定義
される。
X o =100
Yo”98.07
Z o =118.23
である。
また、レーザフラッシュ法で熱伝導率を測定した。
得られた結果を第1表に示す。このように本発明によっ
て明度が高(熱伝導度率の高い焼結体を得ることが可能
になる。
て明度が高(熱伝導度率の高い焼結体を得ることが可能
になる。
ここに、x、y、z、は被測定物の三刺激値、xo、y
o、zoは照明光源の三刺激値を示し、標準の光Cの場
合、 比較例 実施例1と同様の試料を第2表に示す条件で焼成、熱処
理を実施し焼結体を得た。
o、zoは照明光源の三刺激値を示し、標準の光Cの場
合、 比較例 実施例1と同様の試料を第2表に示す条件で焼成、熱処
理を実施し焼結体を得た。
焼結体の外観を観察すると共に、色彩色度計[ミノルタ
製、色彩色度計CR−100,CIEI976 (La
b)]で明度りを一11足した。また、レーザフラッシ
ュ法で熱伝導率を一11定した。
製、色彩色度計CR−100,CIEI976 (La
b)]で明度りを一11足した。また、レーザフラッシ
ュ法で熱伝導率を一11定した。
得られた結果を第2表に示す。
実施例2
実施例Iと同様の成形体を、炭素製容器の内側を窒化硼
素焼結体で内張した内容積30ffの容器内に設置し、
焼成した。成形体の炭素量は0.6重量%であった。
素焼結体で内張した内容積30ffの容器内に設置し、
焼成した。成形体の炭素量は0.6重量%であった。
成形体挿入量を2500g、昇温中の窒素ガス導入量を
1400j2 (150倍)、保持中の窒素ガス導入量
を25012(焼成体1g当り0.1℃)とし、その他
の条件は実施例1のNo、3と同等とした。
1400j2 (150倍)、保持中の窒素ガス導入量
を25012(焼成体1g当り0.1℃)とし、その他
の条件は実施例1のNo、3と同等とした。
得られた焼結体は、明度りが83と高く、灰色の着色は
見られなかった。また1色むらもなく、焼結不良や反り
の発生も見られなかった。一方、熱伝導率は、184W
/mKと高かった。
見られなかった。また1色むらもなく、焼結不良や反り
の発生も見られなかった。一方、熱伝導率は、184W
/mKと高かった。
実施例3
実施例2と同様の成形体を、
炭素製容器の内側をそれぞれAlN−BN20%焼結体
、Ajll!N−BN40%焼結体で内張した容積30
℃の容器内に設置し、実施例2と同一条件で焼成した。
、Ajll!N−BN40%焼結体で内張した容積30
℃の容器内に設置し、実施例2と同一条件で焼成した。
得られた焼結体は、それぞれ明度りが81.83と高く
、また、熱伝導率はそれぞれ187゜185W/mKと
高かった。両者とも、灰色の着色は見られなかった。ま
た、色むらもなく、焼結不良や反りの発生も見られなか
った。
、また、熱伝導率はそれぞれ187゜185W/mKと
高かった。両者とも、灰色の着色は見られなかった。ま
た、色むらもなく、焼結不良や反りの発生も見られなか
った。
実施例4
実施例2と同じ容器にAlN製の容器を入れ、比較例の
N007と同様の条件で焼成した。その結果: L=8
4、熱伝導率 183W/mKで、色むらのない製品を
得た。
N007と同様の条件で焼成した。その結果: L=8
4、熱伝導率 183W/mKで、色むらのない製品を
得た。
〔発明の効果]
本発明により、焼成体の充填率が高い場合でも灰色着色
が見られず、明度が高く、色むらなどの外観のばらつき
の少ないAlN焼結体の製造が可能となり、工業的な寄
与は大きい。
が見られず、明度が高く、色むらなどの外観のばらつき
の少ないAlN焼結体の製造が可能となり、工業的な寄
与は大きい。
また、従来のような「内容器Jの使用を回避することが
でき、そのため容器内の充填効率を向上でき、焼成コス
ト削減などの経済性の向上にも寄与する。
でき、そのため容器内の充填効率を向上でき、焼成コス
ト削減などの経済性の向上にも寄与する。
高熱伝導性Aj2Nを実際の基板として使用するときの
厚膜印刷などによるメタライズ処理が施される際、印刷
欠陥が発見しやすくなるなどの効果を奏する。
厚膜印刷などによるメタライズ処理が施される際、印刷
欠陥が発見しやすくなるなどの効果を奏する。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 窒化硼素焼結体製容器、窒化硼素とAlNの複合焼
結体製容器、又は窒化硼素焼結体もしくは窒化硼素とA
lNの複合焼結体で内張した容器を使用し、窒素ガスを
該容器中に導入しながらAlN成形体を焼成することを
特徴とする高熱伝導性AlN焼結体の製造方 法。 2 請求項1において、1400℃〜1800℃の昇温
過程での窒素ガス導入量が焼結前の成形体の含有する炭
素量に対して次式で計算される理論量の10〜500倍
であることを特徴とする高熱伝導性AlN焼結体の製造
方法。 Al_2O_3+3C+N_2 =2AlN+3CO
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2157540A JPH0450172A (ja) | 1990-06-18 | 1990-06-18 | 高熱伝導性AlN焼結体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2157540A JPH0450172A (ja) | 1990-06-18 | 1990-06-18 | 高熱伝導性AlN焼結体の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0450172A true JPH0450172A (ja) | 1992-02-19 |
Family
ID=15651915
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2157540A Pending JPH0450172A (ja) | 1990-06-18 | 1990-06-18 | 高熱伝導性AlN焼結体の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0450172A (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH07164493A (ja) * | 1993-12-15 | 1995-06-27 | Nissei Plastics Ind Co | 射出成形機の射出制御方法 |
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WO2005123627A1 (ja) * | 2004-06-21 | 2005-12-29 | Tokuyama Corporation | 窒化物焼結体、及びその製造方法 |
Citations (5)
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-
1990
- 1990-06-18 JP JP2157540A patent/JPH0450172A/ja active Pending
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