JPH04367355A - 連続鋳造用タンディッシュ内溶鋼の清浄化方法 - Google Patents
連続鋳造用タンディッシュ内溶鋼の清浄化方法Info
- Publication number
- JPH04367355A JPH04367355A JP13993791A JP13993791A JPH04367355A JP H04367355 A JPH04367355 A JP H04367355A JP 13993791 A JP13993791 A JP 13993791A JP 13993791 A JP13993791 A JP 13993791A JP H04367355 A JPH04367355 A JP H04367355A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- molten steel
- tundish
- ladle
- continuous casting
- cleaning
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 69
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 69
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 title claims abstract description 9
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 13
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 title claims description 12
- 239000002893 slag Substances 0.000 abstract description 14
- 238000003756 stirring Methods 0.000 abstract description 7
- 238000000926 separation method Methods 0.000 abstract description 2
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 abstract 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 15
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 15
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 15
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 5
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 230000003749 cleanliness Effects 0.000 description 2
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 2
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 2
- 238000005192 partition Methods 0.000 description 2
- 229910000655 Killed steel Inorganic materials 0.000 description 1
- RQMIWLMVTCKXAQ-UHFFFAOYSA-N [AlH3].[C] Chemical compound [AlH3].[C] RQMIWLMVTCKXAQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000013019 agitation Methods 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は溶鋼中の非金属介在物の
分離を促進する連続鋳造用タンディッシュ内溶鋼の清浄
化方法に関するものである。
分離を促進する連続鋳造用タンディッシュ内溶鋼の清浄
化方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、鋼材製品の高級化が進むに伴い溶
鋼中の非金属介在物の除去が重要な課題となってきた。 また、連鋳プロセスでは、生産性向上も重要な課題とな
っており、取鍋交換によって、複数の取鍋からの溶鋼を
繋げて、連鋳を連続的に続ける方法（連々鋳と呼ばれる
）が一般的となっている。
鋼中の非金属介在物の除去が重要な課題となってきた。 また、連鋳プロセスでは、生産性向上も重要な課題とな
っており、取鍋交換によって、複数の取鍋からの溶鋼を
繋げて、連鋳を連続的に続ける方法（連々鋳と呼ばれる
）が一般的となっている。
【０００３】しかしながら、この取鍋交換の際に、溶鋼
のバッファーとなるタンディッシュの湯面低下と、その
後の次取鍋の開口時に溶鋼供給量を増加させて湯面を上
昇させるために、取鍋スラグやタンディッシュスラグを
巻き込み、注湯定常時と比べて、非金属介在物量が急増
するという問題点があった。一方、連々鋳が進むに伴い
、タンディッシュと鋳型間に介在するイマージョンノズ
ルに非金属介在物が付着してノズル詰まりが生じ、生産
性や品質向上を大きく阻害しており、注湯定常時での更
なる非金属介在物の低減が必要となってきた。
のバッファーとなるタンディッシュの湯面低下と、その
後の次取鍋の開口時に溶鋼供給量を増加させて湯面を上
昇させるために、取鍋スラグやタンディッシュスラグを
巻き込み、注湯定常時と比べて、非金属介在物量が急増
するという問題点があった。一方、連々鋳が進むに伴い
、タンディッシュと鋳型間に介在するイマージョンノズ
ルに非金属介在物が付着してノズル詰まりが生じ、生産
性や品質向上を大きく阻害しており、注湯定常時での更
なる非金属介在物の低減が必要となってきた。
【０００４】これらの問題点を解決するため、種々の方
法が考案されてきている。例えば、特開昭５５−１０７
７４３ 号公報や特開昭５８−２２３１７号公報に開示
されているような電磁力により溶鋼に水平回転流を与え
て、非金属介在物を集中分離する方法が考案されている
。
法が考案されてきている。例えば、特開昭５５−１０７
７４３ 号公報や特開昭５８−２２３１７号公報に開示
されているような電磁力により溶鋼に水平回転流を与え
て、非金属介在物を集中分離する方法が考案されている
。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記特
開昭５５−１０７７４３ 号および特開昭５８−２２３
１７号公報に開示される方法においては、溶鋼に与える
回転数を定常時と非定常の取鍋交換時を区別していない
ため、回転数の最適化を図ることが困難となる。すなわ
ち、注湯定常時においては、回転数の増加に伴って、非
金属介在物に働く求心力や、攪拌動力密度が増加するた
め、非金属介在物の分離能力は回転数の増加と共に大き
くなる。
開昭５５−１０７７４３ 号および特開昭５８−２２３
１７号公報に開示される方法においては、溶鋼に与える
回転数を定常時と非定常の取鍋交換時を区別していない
ため、回転数の最適化を図ることが困難となる。すなわ
ち、注湯定常時においては、回転数の増加に伴って、非
金属介在物に働く求心力や、攪拌動力密度が増加するた
め、非金属介在物の分離能力は回転数の増加と共に大き
くなる。
【０００６】一方、非定常の取鍋交換時のように、タン
ディッシュ内の溶鋼上面に多量のスラグが存在し、かつ
、湯面レベルが低下している状態のときにそこに、次取
鍋の開口によって大量の溶鋼が供給される場合には、回
転数が大きすぎると、かえってスラグを巻き込み易くな
る現象があった。
ディッシュ内の溶鋼上面に多量のスラグが存在し、かつ
、湯面レベルが低下している状態のときにそこに、次取
鍋の開口によって大量の溶鋼が供給される場合には、回
転数が大きすぎると、かえってスラグを巻き込み易くな
る現象があった。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は前記問題点を解
決するために、取鍋注湯定常時と取鍋交換時に分けて、
回転数を最適化することにより、定常時と取鍋交換時の
いずれにおいても溶鋼の清浄化を図るようにするもので
ある。溶鋼回転数を最適化するためには、介在物に働く
求心力Δρ・ｒｗ２ （ここでΔρ：溶鋼と非金属介在
物の比重差、ｒ：容器半径、ｗ：溶鋼の角速度）が指標
となる。溶鋼と非金属介在物の比重差Δρは３ｇ／ｃｍ
３ 程度で一定であり、容器半径ｒは設備仕様で決定さ
れる。 また溶鋼の角速度ｗはコイルに流す電流値で任意に変化
できる。溶鋼の角速度ｗが大きいときには、溶鋼に与え
られる乱流エネルギーも大きくなるために、脱酸能も大
きくなる。
決するために、取鍋注湯定常時と取鍋交換時に分けて、
回転数を最適化することにより、定常時と取鍋交換時の
いずれにおいても溶鋼の清浄化を図るようにするもので
ある。溶鋼回転数を最適化するためには、介在物に働く
求心力Δρ・ｒｗ２ （ここでΔρ：溶鋼と非金属介在
物の比重差、ｒ：容器半径、ｗ：溶鋼の角速度）が指標
となる。溶鋼と非金属介在物の比重差Δρは３ｇ／ｃｍ
３ 程度で一定であり、容器半径ｒは設備仕様で決定さ
れる。 また溶鋼の角速度ｗはコイルに流す電流値で任意に変化
できる。溶鋼の角速度ｗが大きいときには、溶鋼に与え
られる乱流エネルギーも大きくなるために、脱酸能も大
きくなる。
【０００８】しかしながら、溶鋼の角速度ｗが臨界値を
超えると、上面に分離されたスラグや介在物が再巻き込
みし、かえって溶鋼の清浄度を低下させてしまうことが
わかった。このスラグの巻き込み量は、注湯定常時より
も、タンディッシュの湯面レベルが低下し、更に、湯面
上昇時の溶鋼の供給量が増加する取鍋交換時で大きいこ
とを見出した。
超えると、上面に分離されたスラグや介在物が再巻き込
みし、かえって溶鋼の清浄度を低下させてしまうことが
わかった。このスラグの巻き込み量は、注湯定常時より
も、タンディッシュの湯面レベルが低下し、更に、湯面
上昇時の溶鋼の供給量が増加する取鍋交換時で大きいこ
とを見出した。
【０００９】本発明は上記のような知見に基き、種々実
験を重ねた結果に基きなされたものであり、その要旨と
するところは下記の通りである。すなわち本発明は、連
続鋳造用タンディッシュ内溶鋼を電磁力により水平回転
せる溶鋼の清浄化方法において、取鍋からタンディッシ
ュへの溶鋼注入が定常にある時のタンディッシュ内溶鋼
回転数を取鍋交換時の溶鋼回転数よりも大きくすること
を特徴とする連続鋳造用タンディッシュ内溶鋼の清浄化
方法である。なお本発明では、取鍋からタンディッシュ
への溶鋼注入が定常にある時には、溶鋼回転数を４０ｒ
ｐｍ より大きくし、取鍋交換時には４０ｒｐｍ 以下
とするのが好適である。
験を重ねた結果に基きなされたものであり、その要旨と
するところは下記の通りである。すなわち本発明は、連
続鋳造用タンディッシュ内溶鋼を電磁力により水平回転
せる溶鋼の清浄化方法において、取鍋からタンディッシ
ュへの溶鋼注入が定常にある時のタンディッシュ内溶鋼
回転数を取鍋交換時の溶鋼回転数よりも大きくすること
を特徴とする連続鋳造用タンディッシュ内溶鋼の清浄化
方法である。なお本発明では、取鍋からタンディッシュ
への溶鋼注入が定常にある時には、溶鋼回転数を４０ｒ
ｐｍ より大きくし、取鍋交換時には４０ｒｐｍ 以下
とするのが好適である。
【００１０】図２に示すように取鍋（図示せず）から円
筒タンディッシュ５内に流入ノズル２から注入された溶
鋼４は円筒タンディッシュ５の側壁に沿って配設された
回転攪拌装置１の電磁力により水平回転されて溶鋼４中
の酸素を減少して清浄化された溶鋼４が流出ノズル３か
ら鋳型（図示せず）に注入される。図３は、円筒タンデ
ィッシュ６ａと直方体タンディッシュ６ｂを連結したタ
ンディッシュ６を示しており、円筒タンディッシュ６ａ
と直方体タンディッシュ６ｂを仕切壁８に設けた潜流口
９で連通させた構造にしてある。図２の場合と同様にし
て円筒タンディッシュ６ａで回転攪拌装置１の電磁力に
より水平回転されて清浄になった溶鋼４は潜流口９から
直方体タンディッシュ６ｂに流入した後、流出ノズル３
から鋳型に注入される。
筒タンディッシュ５内に流入ノズル２から注入された溶
鋼４は円筒タンディッシュ５の側壁に沿って配設された
回転攪拌装置１の電磁力により水平回転されて溶鋼４中
の酸素を減少して清浄化された溶鋼４が流出ノズル３か
ら鋳型（図示せず）に注入される。図３は、円筒タンデ
ィッシュ６ａと直方体タンディッシュ６ｂを連結したタ
ンディッシュ６を示しており、円筒タンディッシュ６ａ
と直方体タンディッシュ６ｂを仕切壁８に設けた潜流口
９で連通させた構造にしてある。図２の場合と同様にし
て円筒タンディッシュ６ａで回転攪拌装置１の電磁力に
より水平回転されて清浄になった溶鋼４は潜流口９から
直方体タンディッシュ６ｂに流入した後、流出ノズル３
から鋳型に注入される。
【００１１】
【作用】本発明方法では、定常時では乱流エネルギーに
よる脱酸能を確保するため、円筒タンディッシュ内の溶
鋼回転数を大きくし、取鍋交換時ではスラグの巻き込み
量を小さくするために、溶鋼回転数を小さくすることに
より、連々鋳における取鍋注湯定常時と、取鍋交換時と
、共に高清浄化を達成する。この場合定常時では非定常
時に比べて湯面レベルが高く、また、溶鋼供給量も小さ
いためにスラグを巻き込み難しい。
よる脱酸能を確保するため、円筒タンディッシュ内の溶
鋼回転数を大きくし、取鍋交換時ではスラグの巻き込み
量を小さくするために、溶鋼回転数を小さくすることに
より、連々鋳における取鍋注湯定常時と、取鍋交換時と
、共に高清浄化を達成する。この場合定常時では非定常
時に比べて湯面レベルが高く、また、溶鋼供給量も小さ
いためにスラグを巻き込み難しい。
【００１２】図４（ａ）、（ｂ）に溶鋼回転数とスラグ
巻き込み量および脱酸能力（酸素減小量）を、取鍋定常
時および取鍋交換時の場合に分けて模式的に示す。図４
（ａ）の定常時ではスラグを巻き込む量が小さいので、
回転攪拌の増加と共に脱酸能力が増加し、脱酸速度が大
きくなる回転速度４０ｒｐｍ 以上で、流出量の酸素値
が大きく低減する。一方、図４（ｂ）の取鍋交換時にお
いては、回転数の増加と共に、スラグの巻き込み量が大
きくなるため、回転攪拌による脱酸速度とのかね合いか
ら、回転数がほぼ４０ｒｐｍ 以下で流出溶鋼流７の酸
素値が最小となる回転数が存在すると考えられる。また
、この場合の溶鋼回転を生じさせる装置は、回転磁界発
生装置でも移動磁界発生装置でも良く、回転数に対して
同様の現象がみられる。
巻き込み量および脱酸能力（酸素減小量）を、取鍋定常
時および取鍋交換時の場合に分けて模式的に示す。図４
（ａ）の定常時ではスラグを巻き込む量が小さいので、
回転攪拌の増加と共に脱酸能力が増加し、脱酸速度が大
きくなる回転速度４０ｒｐｍ 以上で、流出量の酸素値
が大きく低減する。一方、図４（ｂ）の取鍋交換時にお
いては、回転数の増加と共に、スラグの巻き込み量が大
きくなるため、回転攪拌による脱酸速度とのかね合いか
ら、回転数がほぼ４０ｒｐｍ 以下で流出溶鋼流７の酸
素値が最小となる回転数が存在すると考えられる。また
、この場合の溶鋼回転を生じさせる装置は、回転磁界発
生装置でも移動磁界発生装置でも良く、回転数に対して
同様の現象がみられる。
【００１３】
【実施例】１００ｔｏｎの低炭アルミキルド鋼を１．５
ｔｏｎ／ｍｉｎ のスループット量で、取鍋よりタンデ
ィッシュを介して連鋳モールドへ供給した。図２に示す
ように円筒形タンディッシュの半径は ０．５ｍであっ
た。注湯開始からの時間と、このときの溶鋼回転数およ
びモールド内サンプル中のトータル酸素値（ ＯＴ ）
の関係を図１に示す。図１より明らかなように、定常時
では２０， ４０ｒｐｍ より６０ｒｐｍ と回転数を
大きくした場合の方が低酸素値となるが、取鍋交換時ａ
では２０， ４０ｒｐｍ の方が逆に低い酸素値となる
。表１に、回転数と定常時および取鍋交換時の酸素値Ｏ
ｔ の関係をまとめた。
ｔｏｎ／ｍｉｎ のスループット量で、取鍋よりタンデ
ィッシュを介して連鋳モールドへ供給した。図２に示す
ように円筒形タンディッシュの半径は ０．５ｍであっ
た。注湯開始からの時間と、このときの溶鋼回転数およ
びモールド内サンプル中のトータル酸素値（ ＯＴ ）
の関係を図１に示す。図１より明らかなように、定常時
では２０， ４０ｒｐｍ より６０ｒｐｍ と回転数を
大きくした場合の方が低酸素値となるが、取鍋交換時ａ
では２０， ４０ｒｐｍ の方が逆に低い酸素値となる
。表１に、回転数と定常時および取鍋交換時の酸素値Ｏ
ｔ の関係をまとめた。
【００１４】
【表１】
【００１５】本発明の特許請求の範囲の請求項２に示し
たように、定常時では４０ｒｐｍ より大きい６０ｒｐ
ｍ で流出流中の酸素値が大きく減少するのに対して、
取鍋交換時では、４０ｒｐｍ 以下の４０ｒｐｍ， ２
０ｒｐｍでの酸素値の方が低くなることがわかる。
たように、定常時では４０ｒｐｍ より大きい６０ｒｐ
ｍ で流出流中の酸素値が大きく減少するのに対して、
取鍋交換時では、４０ｒｐｍ 以下の４０ｒｐｍ， ２
０ｒｐｍでの酸素値の方が低くなることがわかる。
【００１６】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、取
鍋定常時および取鍋交換時で、回転数を最適化すること
ができ、定常時での更なる低酸素化および取鍋交換時で
の酸素ピックアップを押えることができる。これらの溶
鋼の清浄化によって、定常時および非定常時の鋳片の品
質向上が達成される。また、連々鋳を阻害していた非金
属介在物やスラグによるタンディッシュ〜鋳型間イマー
ジョンノズル詰まりも防止することができ、生産性向上
が達成される。
鍋定常時および取鍋交換時で、回転数を最適化すること
ができ、定常時での更なる低酸素化および取鍋交換時で
の酸素ピックアップを押えることができる。これらの溶
鋼の清浄化によって、定常時および非定常時の鋳片の品
質向上が達成される。また、連々鋳を阻害していた非金
属介在物やスラグによるタンディッシュ〜鋳型間イマー
ジョンノズル詰まりも防止することができ、生産性向上
が達成される。
【図１】本発明を採用した場合と採用しなかった場合に
おけるタンディッシュ内溶鋼レベル定常時と溶鋼レベル
の低い非定常時における溶鋼回転数およびモールド内溶
鋼酸素値の推移を示した線図である。
おけるタンディッシュ内溶鋼レベル定常時と溶鋼レベル
の低い非定常時における溶鋼回転数およびモールド内溶
鋼酸素値の推移を示した線図である。
【図２】本発明の実施例で用いた円筒タンディッシュを
示す概念図である。
示す概念図である。
【図３】本発明の円筒と直方体を連結したタンディッシ
ュを示す概念図である。
ュを示す概念図である。
【図４】回転攪拌による酸素減少量と溶鋼回転数から最
適回転数を説明する線図である。
適回転数を説明する線図である。
１ 回転攪拌装置
２ 流入ノズル
３ 流出ノズル
４ 溶鋼
５ 円筒タンディッシュ
６ 円筒と直方体を連結したタンディッシュ７ 流
出流中の酸素値 ８ 仕切壁 ９ 潜流口
出流中の酸素値 ８ 仕切壁 ９ 潜流口
Claims (2)
- 【請求項１】 連続鋳造用タンディッシュ内溶鋼を電
磁力により水平回転させる溶鋼の清浄化方法において、
取鍋からタンディッシュへの溶鋼注入が定常にある時の
タンディッシュ内溶鋼回転数を取鍋交換時の溶鋼回転数
よりも大きくすることを特徴とする連続鋳造用タンディ
ッシュ内溶鋼の清浄化方法。 - 【請求項２】 取鍋からタンディッシュへの溶鋼注入
が定常にある時には、溶鋼回転数を４０ｒｐｍ より大
きくし、取鍋交換時には４０ｒｐｍ 以下とする請求項
１記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13993791A JPH04367355A (ja) | 1991-06-12 | 1991-06-12 | 連続鋳造用タンディッシュ内溶鋼の清浄化方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13993791A JPH04367355A (ja) | 1991-06-12 | 1991-06-12 | 連続鋳造用タンディッシュ内溶鋼の清浄化方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04367355A true JPH04367355A (ja) | 1992-12-18 |
Family
ID=15257147
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13993791A Pending JPH04367355A (ja) | 1991-06-12 | 1991-06-12 | 連続鋳造用タンディッシュ内溶鋼の清浄化方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04367355A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100383275B1 (ko) * | 1999-12-29 | 2003-05-12 | 주식회사 포스코 | 위상배열방식의 전자기력을 이용한 턴디쉬내 개재물의분리 및 부상장치 |
-
1991
- 1991-06-12 JP JP13993791A patent/JPH04367355A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100383275B1 (ko) * | 1999-12-29 | 2003-05-12 | 주식회사 포스코 | 위상배열방식의 전자기력을 이용한 턴디쉬내 개재물의분리 및 부상장치 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS5822317A (ja) | 溶鋼の非金属介在物除去法 | |
| Miyazawa | Continuous casting of steels in Japan | |
| JP3563222B2 (ja) | 鋼の連続鋳造用タンディッシュ | |
| JPH04367355A (ja) | 連続鋳造用タンディッシュ内溶鋼の清浄化方法 | |
| JPS62134150A (ja) | 溶融金属の注湯時における非金属介在物の混入防止方法 | |
| JP3093890B2 (ja) | 非金属介在物の混入を抑制した連続注湯方法及び装置 | |
| CN108907170A (zh) | 一种在冶金过程中抑制水口处漩涡产生的方法 | |
| JP6451466B2 (ja) | 溶融金属中の非金属介在物の捕捉装置および除去方法 | |
| JP2895281B2 (ja) | タンディッシュ内残留スラグの処理方法 | |
| CN107983944A (zh) | 一种连铸过程中减少钢水铸余量的方法及装置 | |
| JPH04300055A (ja) | 溶融金属中の非金属介在物除去装置 | |
| JPS63137554A (ja) | 溶鋼中非金属介在物の分離除去方法 | |
| JP2004098082A (ja) | 電磁攪拌を行うステンレス溶鋼の鋳造方法 | |
| JPH04344853A (ja) | 溶融金属中の非金属介在物の除去装置 | |
| JPS5917482Y2 (ja) | 連続鋳造鋳片内の非金属介在物減少装置 | |
| JP3415313B2 (ja) | 連続鋳造用タンディッシュおよびそのタンディッシュを使用する連続鋳造方法 | |
| JPH0124591B2 (ja) | ||
| JPH04314814A (ja) | 溶融金属中の非金属介在物の除去装置 | |
| JP2000301300A (ja) | 連続鋳造方法 | |
| JPH04327345A (ja) | 溶融金属中の非金属介在物の除去装置 | |
| JPH0647691B2 (ja) | 溶鋼中の介在物の低減方法 | |
| JPH09168845A (ja) | 介在物と気泡のない溶湯の連続鋳造法および装置 | |
| JPS6360069A (ja) | 溶湯流出口を備えた溶湯容器 | |
| JPH05253654A (ja) | タンディッシュ内溶鋼の介在物低減法と装置 | |
| JPS5952684B2 (ja) | 溶鋼の二次精錬方法 |