JPH04326998A - 下水汚泥の処理方法 - Google Patents
下水汚泥の処理方法Info
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- JPH04326998A JPH04326998A JP3123142A JP12314291A JPH04326998A JP H04326998 A JPH04326998 A JP H04326998A JP 3123142 A JP3123142 A JP 3123142A JP 12314291 A JP12314291 A JP 12314291A JP H04326998 A JPH04326998 A JP H04326998A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E50/00—Technologies for the production of fuel of non-fossil origin
- Y02E50/30—Fuel from waste, e.g. synthetic alcohol or diesel
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、有機性汚泥の処理方法
、特に下水汚泥等の有機性汚泥を可溶化した上で嫌気性
消化処理する方法に関するものである。
、特に下水汚泥等の有機性汚泥を可溶化した上で嫌気性
消化処理する方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】下水処理場より大量に発生する汚泥の処
理・処分は重要な社会問題となっている。有機性汚泥の
嫌気性消化は、埋め立て時の安定化、無害化、減容化、
脱水性の向上等の処理性の向上と有価資源としてのメタ
ンガスの回収が可能であり、後者については現代社会の
消費生活に起因する汚泥有機成分の質的変化による回収
メタンガスの増大とそのガス発電技術の発達により有用
な処理法として下水処理等において採用され、その多く
が消化温度中温（約３７℃）で一相式の反応槽で運転さ
れている。ところが現状では、消化率が低く、汚泥量の
減容化とメタンガスの回収率が不十分であることから、
研究レベルにおいてはそれらの改善を目的として嫌気性
消化の前段で（１） アルカリを添加して可溶化を促進
させる（アルカリ添加法）ことにより、或いは（２）
熱をかけて可溶化を促進させ（加熱法）、嫌気性消化処
理する方法が検討されてきた。これら方法の概要は次の
とおりである。まず（１） アルカリ添加法はアルカリ
処理槽において有機性汚泥に一定量のアルカリを添加し
ながら攪拌した後、処理後の有機性汚泥に返送汚泥を添
加し、嫌気性消化槽で嫌気性消化する方法であるが、以
下の欠点を有していた。■ アルカリを添加しても常
温では十分な可溶化が期待できない。従って、添加アル
カリのコストに見合う効果が得られない。可溶化率が低
いと十分な嫌気性消化ができない。■ 常温では、ア
ルカリ添加によって有機性汚泥の粘性が高くなり、撹拌
時等の流動性が著しく悪化する。従って、攪拌動力コス
トが増加するばかりか汚泥とアルカリを均一に混合する
ことが極めて困難となり、局所的に可溶化率を上げても
全体的に可溶化率を上げることができない。汚泥とアル
カリを均一に混合することが極めて困難となり、ｐＨ測
定を安定して行なえず、ｐＨによる制御は不可能に近い
。また、アルカリ処理槽及び嫌気性消化槽に至る配管中
で有機性汚泥の流れが悪く、閉塞の原因となるなど、取
扱性が極めて悪い。■ ｐＨ制御をせず一定量のアル
カリを添加しても、汚泥のｐＨ緩衝作用によりｐＨは大
きく変動（下降）し、初期の添加によってｐＨをアルカ
リとしても、汚泥濃度が高い場合などは処理後にはｐＨ
が中性付近まで下がってしまうので十分な可溶化率を達
成し得ない。一般に汚泥濃度は変動するので、ｐＨ制御
を行なわない従来方法では前述の理由のために、ある一
定の可溶化率を得るためのアルカリ添加量を定めるのが
困難であり、有機性汚泥の濃度変動に対応できない。次
に（２） 加熱法は、加熱槽において有機性汚泥を６０
℃程度に加熱しながら攪拌した後、嫌気性消化槽で嫌気
処理する方法であるが、下水汚泥など生物由来の有機性
汚泥に適用した場合、有機性汚泥中のタンパク質が熱変
性を起して加えたエネギーに見合う程の可溶化率が得ら
れない欠点があった。このように、従来法においては種
々の欠点があり、有機性汚泥の可溶化率も１０〜３０％
と低く、このため消化率はせいぜい５０％止まりであり
、有機性汚泥を嫌気性処理することによる優位性の確保
にまでは至っていない。
理・処分は重要な社会問題となっている。有機性汚泥の
嫌気性消化は、埋め立て時の安定化、無害化、減容化、
脱水性の向上等の処理性の向上と有価資源としてのメタ
ンガスの回収が可能であり、後者については現代社会の
消費生活に起因する汚泥有機成分の質的変化による回収
メタンガスの増大とそのガス発電技術の発達により有用
な処理法として下水処理等において採用され、その多く
が消化温度中温（約３７℃）で一相式の反応槽で運転さ
れている。ところが現状では、消化率が低く、汚泥量の
減容化とメタンガスの回収率が不十分であることから、
研究レベルにおいてはそれらの改善を目的として嫌気性
消化の前段で（１） アルカリを添加して可溶化を促進
させる（アルカリ添加法）ことにより、或いは（２）
熱をかけて可溶化を促進させ（加熱法）、嫌気性消化処
理する方法が検討されてきた。これら方法の概要は次の
とおりである。まず（１） アルカリ添加法はアルカリ
処理槽において有機性汚泥に一定量のアルカリを添加し
ながら攪拌した後、処理後の有機性汚泥に返送汚泥を添
加し、嫌気性消化槽で嫌気性消化する方法であるが、以
下の欠点を有していた。■ アルカリを添加しても常
温では十分な可溶化が期待できない。従って、添加アル
カリのコストに見合う効果が得られない。可溶化率が低
いと十分な嫌気性消化ができない。■ 常温では、ア
ルカリ添加によって有機性汚泥の粘性が高くなり、撹拌
時等の流動性が著しく悪化する。従って、攪拌動力コス
トが増加するばかりか汚泥とアルカリを均一に混合する
ことが極めて困難となり、局所的に可溶化率を上げても
全体的に可溶化率を上げることができない。汚泥とアル
カリを均一に混合することが極めて困難となり、ｐＨ測
定を安定して行なえず、ｐＨによる制御は不可能に近い
。また、アルカリ処理槽及び嫌気性消化槽に至る配管中
で有機性汚泥の流れが悪く、閉塞の原因となるなど、取
扱性が極めて悪い。■ ｐＨ制御をせず一定量のアル
カリを添加しても、汚泥のｐＨ緩衝作用によりｐＨは大
きく変動（下降）し、初期の添加によってｐＨをアルカ
リとしても、汚泥濃度が高い場合などは処理後にはｐＨ
が中性付近まで下がってしまうので十分な可溶化率を達
成し得ない。一般に汚泥濃度は変動するので、ｐＨ制御
を行なわない従来方法では前述の理由のために、ある一
定の可溶化率を得るためのアルカリ添加量を定めるのが
困難であり、有機性汚泥の濃度変動に対応できない。次
に（２） 加熱法は、加熱槽において有機性汚泥を６０
℃程度に加熱しながら攪拌した後、嫌気性消化槽で嫌気
処理する方法であるが、下水汚泥など生物由来の有機性
汚泥に適用した場合、有機性汚泥中のタンパク質が熱変
性を起して加えたエネギーに見合う程の可溶化率が得ら
れない欠点があった。このように、従来法においては種
々の欠点があり、有機性汚泥の可溶化率も１０〜３０％
と低く、このため消化率はせいぜい５０％止まりであり
、有機性汚泥を嫌気性処理することによる優位性の確保
にまでは至っていない。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】嫌気性消化の前段で可
溶化を促進させることにより、消化率の高い嫌気性消化
処理を行なって、汚泥量の減容化とメタンガスの高回収
化を図ることである。
溶化を促進させることにより、消化率の高い嫌気性消化
処理を行なって、汚泥量の減容化とメタンガスの高回収
化を図ることである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】従って、本発明の目的は
前述の欠点を解消し、可溶化を促進させて嫌気性消化処
理する極めて有効な有機性汚泥の処理技術を提供するに
ある。
前述の欠点を解消し、可溶化を促進させて嫌気性消化処
理する極めて有効な有機性汚泥の処理技術を提供するに
ある。
【０００５】本発明は、有機性汚泥をアルカリ性にする
とともに有機性汚泥の温度を５０〜１００ ℃に維持す
ることによって、有機性汚泥中の有機物を可溶化させる
熱アルカリ処理を行い、熱アルカリ処理後の有機性汚泥
を中性付近のｐＨで２０〜６０℃の温度で嫌気性消化処
理することを特徴とする有機性汚泥の処理方法である。
とともに有機性汚泥の温度を５０〜１００ ℃に維持す
ることによって、有機性汚泥中の有機物を可溶化させる
熱アルカリ処理を行い、熱アルカリ処理後の有機性汚泥
を中性付近のｐＨで２０〜６０℃の温度で嫌気性消化処
理することを特徴とする有機性汚泥の処理方法である。
【０００６】また、本発明は前記の処理方法において、
有機性汚泥をアルカリ混和槽でアルカリ性にした後、管
型熱アルカリ処理槽で５０〜１００ ℃に維持して有機
性汚泥中の有機物を可溶化させる熱アルカリ処理を行な
う有機性汚泥の処理方法である。
有機性汚泥をアルカリ混和槽でアルカリ性にした後、管
型熱アルカリ処理槽で５０〜１００ ℃に維持して有機
性汚泥中の有機物を可溶化させる熱アルカリ処理を行な
う有機性汚泥の処理方法である。
【０００７】さらに、本発明は、有機性汚泥をアルカリ
性にするとともに、有機性汚泥の温度を５０〜１００
℃に維持することによって、有機性汚泥中の有機物を可
溶化させる熱アルカリ処理を行ない、熱アルカリ処理後
の有機性汚泥を固液分離した分離液を、中性付近のｐＨ
で２０〜６０℃の温度で嫌気性消化処理することを特徴
とする有機性汚泥の処理方法である。
性にするとともに、有機性汚泥の温度を５０〜１００
℃に維持することによって、有機性汚泥中の有機物を可
溶化させる熱アルカリ処理を行ない、熱アルカリ処理後
の有機性汚泥を固液分離した分離液を、中性付近のｐＨ
で２０〜６０℃の温度で嫌気性消化処理することを特徴
とする有機性汚泥の処理方法である。
【０００８】さらにまた、本発明は前記段落番号０００
５又は段落番号０００７の方法において、熱アルカリ処
理後の有機性汚泥又は熱アルカリ処理後の有機性汚泥を
固液分離した分離液を、固定化担体を充填した担体充填
嫌気性消化槽で嫌気性消化処理する有機性汚泥の処理方
法である。
５又は段落番号０００７の方法において、熱アルカリ処
理後の有機性汚泥又は熱アルカリ処理後の有機性汚泥を
固液分離した分離液を、固定化担体を充填した担体充填
嫌気性消化槽で嫌気性消化処理する有機性汚泥の処理方
法である。
【０００９】
図１は本発明の基本フローである請求項１及び３の方法
を示すフローシートであり、本発明の請求項１の方法を
示すフローはアルカリ貯留槽１と、熱アルカリ処理槽２
と、中和槽３と、嫌気性消化槽４と、沈殿槽５と、ガス
ホルダー６と、ボイラー又はガス発電機７と酸貯留槽１
２を有する。また、本発明の請求項３の方法を示すフロ
ーは請求項１の方法を示すフローの熱アルカリ処理槽２
と中和槽３の間に固液分離槽１０が付加されている。
を示すフローシートであり、本発明の請求項１の方法を
示すフローはアルカリ貯留槽１と、熱アルカリ処理槽２
と、中和槽３と、嫌気性消化槽４と、沈殿槽５と、ガス
ホルダー６と、ボイラー又はガス発電機７と酸貯留槽１
２を有する。また、本発明の請求項３の方法を示すフロ
ーは請求項１の方法を示すフローの熱アルカリ処理槽２
と中和槽３の間に固液分離槽１０が付加されている。
【００１０】図２は本発明の請求項２の発明の実施例を
示すフローシートであり、請求項１の方法を示すフロー
の熱アルカリ処理槽２の代りにアルカリ混和槽８と、管
型熱アルカリ処理槽９とが入り構成されている。
示すフローシートであり、請求項１の方法を示すフロー
の熱アルカリ処理槽２の代りにアルカリ混和槽８と、管
型熱アルカリ処理槽９とが入り構成されている。
【００１１】図３は本発明の請求項４の方法を示すフロ
ーシートであり、請求項１の方法を示すフローの嫌気性
消化槽４と沈殿槽５の代わりに担体充填嫌気性消化槽１
１が入り構成されている。
ーシートであり、請求項１の方法を示すフローの嫌気性
消化槽４と沈殿槽５の代わりに担体充填嫌気性消化槽１
１が入り構成されている。
【００１２】図１に示す工程において、有機性汚泥は先
ず熱アルカリ処理槽２に投入され、ｐＨが ７．５〜１
２．５になるように制御してアルカリ貯留槽１からアル
カリが添加され、かつ有機性汚泥の温度が５０〜１００
℃になるように加温され、可溶化される。加温温度は
図４に示すようにｐＨを９として制御した場合に５０℃
未満では可溶化率が５０％未満となり、後段の嫌気性消
化槽４にて分解性が良好なでんぷん等の有機性汚泥を除
いては、不十分な可溶化であり、一方加温温度が１００
℃を越えると、装置的な難しさがあるばかりでなく、
高くなるほど加熱コストは比例的に増加するのに対し、
可溶化率の伸びは鈍化するので、好ましくは、好熱好ア
ルカリ性細菌による可溶化が期待でき、可溶化率が高く
なる７０〜８０℃が望ましい。このとき添加するアルカ
リ量は、汚泥濃度と加温温度と反応時間（処理時間）に
依存するが、一般的には図５に示すように有機性汚泥に
アルカリ度で汚泥固形物に対し５〜５０重量％に相当す
るアルカリの量となる。５０％以上添加するとアルカリ
薬剤コストが高くなるばかりか、後段の嫌気性消化が阻
害される。またｐＨが７．５ 〜１２．５以外のアルカ
リ性を示すｐＨで制御しても、添加アルカリ量がアルカ
リ度で汚泥固形物に対し５〜５０重量％に相当するアル
カリ量であれば、後段の嫌気性消化に阻害がなく可溶化
を進めることができる。熱アルカリ処理槽２での処理時
間は、図６に示すように加温温度７０℃、制御ｐＨ９．
０ の条件で５時間でも最終到達の溶解性有機物濃度（
ＶＤＳ）６８００ｍｇ／ｌの８０％以上である５６００
ｍｇ／ｌ、２０時間で９０％以上である６２００ｍｇ／
ｌに達するが、有機酸の生成は２０時間以上、特に十分
な生成のためには４０時間以上の滞留時間を要する。滞
留時間１００ 時間での可溶化率は６０％であり、図７
に示すように熱アルカリ処理により蛋白、糖、脂質等の
各種有機物が単なる熱処理と比較して大幅に可溶化され
、図８に示す様に有機性汚泥の粒子径についても熱アル
カリ処理により数１０μｍ レベルから数ｎｍレベルに
至るあらゆる大きさの粒子が微細化される。熱アルカリ
処理槽２にて処理された有機性汚泥は、そのままか或い
は一旦固液分離槽１０で固液分離され、分離液として中
和槽３へ供給され、中和槽３にて酸貯留槽１２からの酸
で中和された後、返送汚泥と共に嫌気性消化槽４に送ら
れる。中和槽３での中和は、嫌気性消化槽４での中性で
の嫌気性消化を担うメタン菌等の嫌気性菌への高ｐＨに
よる影響を抑えるために行ない、その影響が無視できる
場合には必ずしも必要でない。また熱アルカリ処理槽２
で処理された有機性汚泥を一旦固液分離槽１０で固液分
離して分離液を中和すれば、有機性汚泥をそのまま中和
するより酸の量を１／３ 程度に削減することができる
。嫌気性消化槽４では、中性付近のｐＨで２０〜６０℃
の消化温度で撹拌することにより嫌気性消化が行なわれ
、メタンガスを含む消化ガスはガスホルダー６に貯留さ
れるとともに、嫌気性消化槽からの消化汚泥は沈殿槽５
に送られる。嫌気性消化槽４における消化率は前段の可
溶化率が６０％の場合、熱アルカリ処理後の有機性汚泥
をそのまま消化する場合６５〜６８％、一旦固液分離し
て分離液を消化した場合でも５８〜６０％の高消化率に
なる。沈殿槽５では、消化汚泥が沈澱分離され、分離後
は水処理系への返流水となり、また沈澱汚泥は一部が嫌
気性消化槽５に返送され残りは後段の汚泥処理系統へ送
られる。
ず熱アルカリ処理槽２に投入され、ｐＨが ７．５〜１
２．５になるように制御してアルカリ貯留槽１からアル
カリが添加され、かつ有機性汚泥の温度が５０〜１００
℃になるように加温され、可溶化される。加温温度は
図４に示すようにｐＨを９として制御した場合に５０℃
未満では可溶化率が５０％未満となり、後段の嫌気性消
化槽４にて分解性が良好なでんぷん等の有機性汚泥を除
いては、不十分な可溶化であり、一方加温温度が１００
℃を越えると、装置的な難しさがあるばかりでなく、
高くなるほど加熱コストは比例的に増加するのに対し、
可溶化率の伸びは鈍化するので、好ましくは、好熱好ア
ルカリ性細菌による可溶化が期待でき、可溶化率が高く
なる７０〜８０℃が望ましい。このとき添加するアルカ
リ量は、汚泥濃度と加温温度と反応時間（処理時間）に
依存するが、一般的には図５に示すように有機性汚泥に
アルカリ度で汚泥固形物に対し５〜５０重量％に相当す
るアルカリの量となる。５０％以上添加するとアルカリ
薬剤コストが高くなるばかりか、後段の嫌気性消化が阻
害される。またｐＨが７．５ 〜１２．５以外のアルカ
リ性を示すｐＨで制御しても、添加アルカリ量がアルカ
リ度で汚泥固形物に対し５〜５０重量％に相当するアル
カリ量であれば、後段の嫌気性消化に阻害がなく可溶化
を進めることができる。熱アルカリ処理槽２での処理時
間は、図６に示すように加温温度７０℃、制御ｐＨ９．
０ の条件で５時間でも最終到達の溶解性有機物濃度（
ＶＤＳ）６８００ｍｇ／ｌの８０％以上である５６００
ｍｇ／ｌ、２０時間で９０％以上である６２００ｍｇ／
ｌに達するが、有機酸の生成は２０時間以上、特に十分
な生成のためには４０時間以上の滞留時間を要する。滞
留時間１００ 時間での可溶化率は６０％であり、図７
に示すように熱アルカリ処理により蛋白、糖、脂質等の
各種有機物が単なる熱処理と比較して大幅に可溶化され
、図８に示す様に有機性汚泥の粒子径についても熱アル
カリ処理により数１０μｍ レベルから数ｎｍレベルに
至るあらゆる大きさの粒子が微細化される。熱アルカリ
処理槽２にて処理された有機性汚泥は、そのままか或い
は一旦固液分離槽１０で固液分離され、分離液として中
和槽３へ供給され、中和槽３にて酸貯留槽１２からの酸
で中和された後、返送汚泥と共に嫌気性消化槽４に送ら
れる。中和槽３での中和は、嫌気性消化槽４での中性で
の嫌気性消化を担うメタン菌等の嫌気性菌への高ｐＨに
よる影響を抑えるために行ない、その影響が無視できる
場合には必ずしも必要でない。また熱アルカリ処理槽２
で処理された有機性汚泥を一旦固液分離槽１０で固液分
離して分離液を中和すれば、有機性汚泥をそのまま中和
するより酸の量を１／３ 程度に削減することができる
。嫌気性消化槽４では、中性付近のｐＨで２０〜６０℃
の消化温度で撹拌することにより嫌気性消化が行なわれ
、メタンガスを含む消化ガスはガスホルダー６に貯留さ
れるとともに、嫌気性消化槽からの消化汚泥は沈殿槽５
に送られる。嫌気性消化槽４における消化率は前段の可
溶化率が６０％の場合、熱アルカリ処理後の有機性汚泥
をそのまま消化する場合６５〜６８％、一旦固液分離し
て分離液を消化した場合でも５８〜６０％の高消化率に
なる。沈殿槽５では、消化汚泥が沈澱分離され、分離後
は水処理系への返流水となり、また沈澱汚泥は一部が嫌
気性消化槽５に返送され残りは後段の汚泥処理系統へ送
られる。
【００１３】図２に示す工程においては、本発明の請求
項１の方法を示すフローの熱アルカリ処理槽２の代りに
アルカリ混和槽８及び管型熱アルカリ処理槽９を用いる
もので、アルカリ混和槽８にて有機性汚泥にアルカリを
添加撹拌し、該有機性汚泥をその温度が５０〜１００
℃になるように加温しつつ管型熱アルカリ処理槽９に通
して、有機性汚泥中の有機物を可溶化させる。この場合
、管型熱アルカリ処理槽として加温効率の良いプレート
型熱交換器等を熱アルカリ処理槽として用いることが望
ましく、もし、熱処理のみでこの管型熱アルカリ処理槽
を用いると、装置内でメタン発酵等の嫌気性消化が始ま
り、ＣＨ４ 、ＣＯ２ のガスが多量に発生するので実
質熱処理槽体積が激減し、また、プレート型の熱交換器
を用いた場合交換器内でガスが詰り（デッドスペースが
増加し）、充分な処理効果を達成できない。本発明にお
いては、熱アルカリ処理段階ではＣＨ４ の発生はなく
（メタン菌は生息しない）、ＣＯ２ は発生しても汚泥
がアルカリ性であるので、殆んど溶け込み、発生ガス体
積は無視できる。この他、有機性汚泥に流動性を与える
ためにアルカリ混和槽８で有機性汚泥の温度を５０℃程
度に保つことが必要であり、加温をしないとｐＨ制御の
不安定化、配管等の目詰りの原因となる。また、この工
程では、図９に示すように管型熱アルカリ処理槽９の出
口の有機性汚泥のｐＨはアルカリ混和槽８でのｐＨより
も低くなり、その程度は、滞留時間、有機性汚泥の種類
と濃度により異なるので、管型熱アルカリ処理槽９にて
所定のアルカリ性となるようにアルカリ混和槽８でアル
カリを投入する。このように管型の処理槽を用いること
により、有機性汚泥に均一の処理時間を与え、可溶化率
をあげることが可能となる。
項１の方法を示すフローの熱アルカリ処理槽２の代りに
アルカリ混和槽８及び管型熱アルカリ処理槽９を用いる
もので、アルカリ混和槽８にて有機性汚泥にアルカリを
添加撹拌し、該有機性汚泥をその温度が５０〜１００
℃になるように加温しつつ管型熱アルカリ処理槽９に通
して、有機性汚泥中の有機物を可溶化させる。この場合
、管型熱アルカリ処理槽として加温効率の良いプレート
型熱交換器等を熱アルカリ処理槽として用いることが望
ましく、もし、熱処理のみでこの管型熱アルカリ処理槽
を用いると、装置内でメタン発酵等の嫌気性消化が始ま
り、ＣＨ４ 、ＣＯ２ のガスが多量に発生するので実
質熱処理槽体積が激減し、また、プレート型の熱交換器
を用いた場合交換器内でガスが詰り（デッドスペースが
増加し）、充分な処理効果を達成できない。本発明にお
いては、熱アルカリ処理段階ではＣＨ４ の発生はなく
（メタン菌は生息しない）、ＣＯ２ は発生しても汚泥
がアルカリ性であるので、殆んど溶け込み、発生ガス体
積は無視できる。この他、有機性汚泥に流動性を与える
ためにアルカリ混和槽８で有機性汚泥の温度を５０℃程
度に保つことが必要であり、加温をしないとｐＨ制御の
不安定化、配管等の目詰りの原因となる。また、この工
程では、図９に示すように管型熱アルカリ処理槽９の出
口の有機性汚泥のｐＨはアルカリ混和槽８でのｐＨより
も低くなり、その程度は、滞留時間、有機性汚泥の種類
と濃度により異なるので、管型熱アルカリ処理槽９にて
所定のアルカリ性となるようにアルカリ混和槽８でアル
カリを投入する。このように管型の処理槽を用いること
により、有機性汚泥に均一の処理時間を与え、可溶化率
をあげることが可能となる。
【００１４】図３に示す工程においては、本発明の請求
項１及び３の方法を示すフローにおける嫌気性消化槽４
と沈澱槽５の代りに担体充填嫌気性消化槽１１を用いる
。 そもそも嫌気性消化を促進させるためには、嫌気性菌を
高濃度に保持する必要があり、そこで担体を用いること
により嫌気性菌を固定化、集積させることが可能となる
。これにより，熱アルカリ処理によって可溶化された有
機性汚泥は、高濃度の嫌気性菌により高効率に嫌気性消
化される。熱アルカリ処理後の有機性汚泥を対象とした
嫌気性消化処理において消化率を７０％とする場合には
、嫌気性消化槽４ の滞留時間として７日を要し、かつ
所定の沈澱槽５の滞留時間が必要であるの対し、担体充
填嫌気性消化槽１１を用いることで、４，５日と大幅に
短縮される。また熱アルカリ処理後の有機性汚泥を固液
分離して得られる分離液を担体充填嫌気性消化槽１１に
供することにより、熱アルカリ処理後の有機性汚泥をそ
のまま担体充填嫌気性消化槽１１に供するよりも、短い
滞留時間で同程度の消化率を達成したり、処理水を清浄
化することが可能となる。
項１及び３の方法を示すフローにおける嫌気性消化槽４
と沈澱槽５の代りに担体充填嫌気性消化槽１１を用いる
。 そもそも嫌気性消化を促進させるためには、嫌気性菌を
高濃度に保持する必要があり、そこで担体を用いること
により嫌気性菌を固定化、集積させることが可能となる
。これにより，熱アルカリ処理によって可溶化された有
機性汚泥は、高濃度の嫌気性菌により高効率に嫌気性消
化される。熱アルカリ処理後の有機性汚泥を対象とした
嫌気性消化処理において消化率を７０％とする場合には
、嫌気性消化槽４ の滞留時間として７日を要し、かつ
所定の沈澱槽５の滞留時間が必要であるの対し、担体充
填嫌気性消化槽１１を用いることで、４，５日と大幅に
短縮される。また熱アルカリ処理後の有機性汚泥を固液
分離して得られる分離液を担体充填嫌気性消化槽１１に
供することにより、熱アルカリ処理後の有機性汚泥をそ
のまま担体充填嫌気性消化槽１１に供するよりも、短い
滞留時間で同程度の消化率を達成したり、処理水を清浄
化することが可能となる。
【００１５】
【実施例】以下、本発明を実施例につきさらに詳細に説
明する。
明する。
【００１６】次の表１に示す試験条件で本発明を実施し
た。本実施例においては、処理温度の異なる熱アルカリ
処理による可溶化の後段の嫌気性消化へ与える効果（実
施例１〜５）、熱アルカリ処理後の有機性汚泥を担体充
填嫌気性消化槽１１を用いて処理した場合の効果（実施
例６）、及び従来方法の熱処理のみによる可溶化、ある
いはアルカリ処理のみによる可溶化の後段の嫌気性消化
へ与える効果（比較例１，２）を調査した。結果を表２
に示す。また、表２中に示す熱アルカリ処理の処理温度
と後段の嫌気性消化処理の効果の関係を示すために表２
の従来法の比較例１，２とともに実施例１〜５について
図１０に示した。
た。本実施例においては、処理温度の異なる熱アルカリ
処理による可溶化の後段の嫌気性消化へ与える効果（実
施例１〜５）、熱アルカリ処理後の有機性汚泥を担体充
填嫌気性消化槽１１を用いて処理した場合の効果（実施
例６）、及び従来方法の熱処理のみによる可溶化、ある
いはアルカリ処理のみによる可溶化の後段の嫌気性消化
へ与える効果（比較例１，２）を調査した。結果を表２
に示す。また、表２中に示す熱アルカリ処理の処理温度
と後段の嫌気性消化処理の効果の関係を示すために表２
の従来法の比較例１，２とともに実施例１〜５について
図１０に示した。
【００１７】
【表１】
【００１８】
【表２】
表２に示す通り、アルカリ処理のみや熱処理のみの従来
法では消化率が３５％程度までしか上がらないの対し、
本発明においては消化率が５０〜７０％程度、特に担体
充填嫌気性消化槽を用いた場合は８０％に達した。また
ガス発生倍率も従来法で３．２ 〜３．６（ｍ３ガス／
ｍ３）に対し、本発明はガス発生倍率が５．６ 〜７．
５（ｍ３ガス／ｍ３）、特に担体充填嫌気性消化槽を用
いた場合は８．３（ｍ３ガス／ｍ３）に達した。また脱
水性は本発明では従来法と比較してケーキ有機物割合が
２〜９％減少するとともにケーキ水分も２〜１０％低下
した。処理水は本発明の中で担体充填嫌気性消化槽を用
いた場合にこれを用いない場合と比較して有機物濃度、
Ｂ０Ｄ濃度等が４５％程度低下した。
法では消化率が３５％程度までしか上がらないの対し、
本発明においては消化率が５０〜７０％程度、特に担体
充填嫌気性消化槽を用いた場合は８０％に達した。また
ガス発生倍率も従来法で３．２ 〜３．６（ｍ３ガス／
ｍ３）に対し、本発明はガス発生倍率が５．６ 〜７．
５（ｍ３ガス／ｍ３）、特に担体充填嫌気性消化槽を用
いた場合は８．３（ｍ３ガス／ｍ３）に達した。また脱
水性は本発明では従来法と比較してケーキ有機物割合が
２〜９％減少するとともにケーキ水分も２〜１０％低下
した。処理水は本発明の中で担体充填嫌気性消化槽を用
いた場合にこれを用いない場合と比較して有機物濃度、
Ｂ０Ｄ濃度等が４５％程度低下した。
【００１９】
【発明の効果】本発明は以上説明した通り、従来の欠点
を解決して、次のような多大の利点が得られる。■
嫌気性消化処理工程の前段の可溶化処理工程で、有機性
汚泥の十分な可溶化が期待できる。有機性汚泥の粒径に
ついては、数１０μｍレベルの大粒径有機物から数１０
ｎｍレベルの低分子の有機物に至るあらゆる種類の有機
物を微細化できるので、有機性汚泥の有機物種類の変化
に起因する性状変動に幅広く対応できる。可溶化時間、
可溶化温度、可溶化ｐＨによっては、好熱好アルカリ性
の微生物による生物学的な可溶化、酸発酵も併せて行な
い、効率を上げることが可能である。また、管型反応装
置により安定した可溶化が可能になる。■ 高温にす
ることにより、粘性が低くなり、流動性が飛躍的に高ま
る。従って、撹拌動力が削減でき、撹拌により均一な可
溶化を実現できる。ｐＨ制御が可能となり、ｐＨ制御を
行なうことにより、安定して可溶化できるとともに、運
転時のアルカリ添加量は一義的に決定でき、汚泥濃度の
変動にも対応できる。■ 可溶化が十分行なわれるの
で、固定化用担体を充填した嫌気性消化装置を使用でき
効率が上がる。 ■ 後段の嫌気性消化槽での運転において従来より高
負荷にすることができるので、嫌気性消化槽容積を小さ
くでき、撹拌動力が削減できる。■ 従来法において
は、消化時間が十分でも消化率がせいぜい５０％止りで
あったが、本発明では、６日の消化時間でも６０％以上
となり、消化率が向上するので消化汚泥量は従来法より
減少し、有機物濃度の減少で脱水性も向上し、ガス発生
割合が大幅に増加する。
を解決して、次のような多大の利点が得られる。■
嫌気性消化処理工程の前段の可溶化処理工程で、有機性
汚泥の十分な可溶化が期待できる。有機性汚泥の粒径に
ついては、数１０μｍレベルの大粒径有機物から数１０
ｎｍレベルの低分子の有機物に至るあらゆる種類の有機
物を微細化できるので、有機性汚泥の有機物種類の変化
に起因する性状変動に幅広く対応できる。可溶化時間、
可溶化温度、可溶化ｐＨによっては、好熱好アルカリ性
の微生物による生物学的な可溶化、酸発酵も併せて行な
い、効率を上げることが可能である。また、管型反応装
置により安定した可溶化が可能になる。■ 高温にす
ることにより、粘性が低くなり、流動性が飛躍的に高ま
る。従って、撹拌動力が削減でき、撹拌により均一な可
溶化を実現できる。ｐＨ制御が可能となり、ｐＨ制御を
行なうことにより、安定して可溶化できるとともに、運
転時のアルカリ添加量は一義的に決定でき、汚泥濃度の
変動にも対応できる。■ 可溶化が十分行なわれるの
で、固定化用担体を充填した嫌気性消化装置を使用でき
効率が上がる。 ■ 後段の嫌気性消化槽での運転において従来より高
負荷にすることができるので、嫌気性消化槽容積を小さ
くでき、撹拌動力が削減できる。■ 従来法において
は、消化時間が十分でも消化率がせいぜい５０％止りで
あったが、本発明では、６日の消化時間でも６０％以上
となり、消化率が向上するので消化汚泥量は従来法より
減少し、有機物濃度の減少で脱水性も向上し、ガス発生
割合が大幅に増加する。
【００２０】なお、上記実施例は本発明の特定の例及び
数値につき説明したが、本発明の広汎な精神と視野を逸
脱することなく種々の変更と修正が可能なこと勿論であ
る。
数値につき説明したが、本発明の広汎な精神と視野を逸
脱することなく種々の変更と修正が可能なこと勿論であ
る。
【図１】図１は本発明の請求項１又は３の方法を示すフ
ローシートである。
ローシートである。
【図２】図２は本発明の請求項２の方法を示すフローシ
ートである。
ートである。
【図３】図３は本発明の請求項４の方法を示すフローシ
ートである。
ートである。
【図４】図４は熱アルカリ処理温度と熱アルカリ処理に
よる可溶化率の関係を示す特性線図である。
よる可溶化率の関係を示す特性線図である。
【図５】図５は汚泥固形物に対するアルカリ添加量とｐ
Ｈとの関係を示す特性線図である。
Ｈとの関係を示す特性線図である。
【図６】図６は熱アルカリ処理槽内の有機性汚泥滞留時
間と生成溶解性有機物（ＶＤＳ）濃度、汚泥Ｍアルカリ
度及び生成有機酸濃度との関係を示す特性線図である。
間と生成溶解性有機物（ＶＤＳ）濃度、汚泥Ｍアルカリ
度及び生成有機酸濃度との関係を示す特性線図である。
【図７】図７は本発明方法を実施した場合の有機物の組
成変化の一例を示す図である。
成変化の一例を示す図である。
【図８】図８は本発明方法を実施した場合の有機汚泥の
粒径分布の変化の一例を示す図である。
粒径分布の変化の一例を示す図である。
【図９】図９はアルカリ添加後有機性汚泥Ｍアルカリ度
とｐＨの関係の一例を示す特性線図である。
とｐＨの関係の一例を示す特性線図である。
【図１０】図１０は熱アルカリ処理温度と嫌気性消化処
理に於ける消化率及びガス発生率との関係の一例を示す
特性線図である。
理に於ける消化率及びガス発生率との関係の一例を示す
特性線図である。
１ アルカリ貯留槽
２ 熱アルカリ処理槽
３ 中和槽
４ 嫌気性消化槽
５ 沈殿槽
６ ガスホルダー
７ ボイラー又はガス発電機
８ アルカリ混和槽
９ 管型熱アルカリ処理槽
１０ 固液分離槽
１１ 担体充填嫌気性消化槽
１２ 酸貯留槽
Claims (4)
- 【請求項１】 有機性汚泥をアルカリ性にするととも
に有機性汚泥の温度を５０〜１００ ℃に維持すること
によって、有機性汚泥中の有機物を可溶化させる熱アル
カリ処理を行い、熱アルカリ処理後の有機性汚泥を中性
付近のｐＨで２０〜６０℃の温度で嫌気性消化処理する
ことを特徴とする有機性汚泥の処理方法。 - 【請求項２】 有機性汚泥をアルカリ混和槽でアルカ
リ性にした後、管型熱アルカリ処理槽で５０〜１００
℃に維持して有機性汚泥中の有機物を可溶化させる熱ア
ルカリ処理を行なう請求項１記載の有機性汚泥の処理方
法。 - 【請求項３】 有機性汚泥をアルカリ性にするととも
に、有機性汚泥の温度を５０〜１００ ℃に維持するこ
とによって、有機性汚泥中の有機物を可溶化させる熱ア
ルカリ処理を行ない、熱アルカリ処理後の有機性汚泥を
固液分離した分離液を、中性付近のｐＨで２０〜６０℃
の温度で嫌気性消化処理することを特徴とする有機性汚
泥の処理方法。 - 【請求項４】 熱アルカリ処理後の有機性汚泥又は熱
アルカリ処理後の有機性汚泥を固液分離した分離液を、
固定化担体を充填した担体充填嫌気性消化槽で嫌気性消
化処理する請求項１又は３記載の有機性汚泥の処理方法
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12314291A JPH0783878B2 (ja) | 1991-04-26 | 1991-04-26 | 下水汚泥の処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12314291A JPH0783878B2 (ja) | 1991-04-26 | 1991-04-26 | 下水汚泥の処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04326998A true JPH04326998A (ja) | 1992-11-16 |
| JPH0783878B2 JPH0783878B2 (ja) | 1995-09-13 |
Family
ID=14853232
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12314291A Expired - Lifetime JPH0783878B2 (ja) | 1991-04-26 | 1991-04-26 | 下水汚泥の処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0783878B2 (ja) |
Cited By (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5360546A (en) * | 1992-04-01 | 1994-11-01 | Ngk Insulators, Ltd. | Method for treating organic sludge |
| JP2002177994A (ja) * | 2000-12-11 | 2002-06-25 | Ngk Insulators Ltd | 有機性汚泥の消化処理方法及び装置 |
| JP2003305491A (ja) * | 2002-04-18 | 2003-10-28 | Purio:Kk | 汚水の煮込み処理法 |
| JP2003326237A (ja) * | 2002-03-05 | 2003-11-18 | Osaka Gas Co Ltd | 有機性廃棄物処理システム |
| JP2004321931A (ja) * | 2003-04-24 | 2004-11-18 | Mitsubishi Electric Corp | 有機性廃液の処理方法および処理装置 |
| JP2005007339A (ja) * | 2003-06-20 | 2005-01-13 | Mitsubishi Electric Corp | 有機性廃液の処理方法および処理装置 |
| US6905600B2 (en) * | 2001-11-16 | 2005-06-14 | Ch2M Hill, Inc. | Method and apparatus for the treatment of particulate biodegradable organic waste |
| JP2005169360A (ja) * | 2003-12-15 | 2005-06-30 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | 有機性汚泥減容化装置及び廃水処理装置 |
| JP4671520B2 (ja) * | 2001-03-23 | 2011-04-20 | 三菱重工環境・化学エンジニアリング株式会社 | 有機性固形物処理システム |
| US7968760B2 (en) | 2007-03-16 | 2011-06-28 | Ch2M Hill, Inc. | Treatment of particulate biodegradable organic waste by thermal hydrolysis using condensate recycle |
| JP2011206736A (ja) * | 2010-03-30 | 2011-10-20 | Osaka Gas Co Ltd | 固形バイオマスの処理方法 |
| CN102583932A (zh) * | 2012-03-19 | 2012-07-18 | 同济大学 | 热碱联合处理循环回流污泥强化厌氧消化产生沼气的方法 |
| JP2020104026A (ja) * | 2018-12-26 | 2020-07-09 | 株式会社クボタ | 汚泥可溶化方法及び汚泥可溶化装置 |
| JP2020121254A (ja) * | 2019-01-29 | 2020-08-13 | 月島機械株式会社 | 有機性汚泥の処理設備および処理方法 |
| CN115304227A (zh) * | 2022-07-15 | 2022-11-08 | 中国地质大学（武汉） | 一种污泥中溶解性有机物分子组成的解析方法 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100969208B1 (ko) * | 2009-11-17 | 2010-07-09 | 크리엔텍(주) | 슬러지 감량화 토양피복형 접촉산화 하수처리 방법 |
| CN104529104A (zh) * | 2014-12-30 | 2015-04-22 | 新奥科技发展有限公司 | 一种污泥预处理方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5444350A (en) * | 1977-09-14 | 1979-04-07 | Agency Of Ind Science & Technol | Aerobic digesting method |
| JPS5874191A (ja) * | 1981-10-26 | 1983-05-04 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | メタン発酵法の前処理方法 |
-
1991
- 1991-04-26 JP JP12314291A patent/JPH0783878B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5444350A (en) * | 1977-09-14 | 1979-04-07 | Agency Of Ind Science & Technol | Aerobic digesting method |
| JPS5874191A (ja) * | 1981-10-26 | 1983-05-04 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | メタン発酵法の前処理方法 |
Cited By (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5360546A (en) * | 1992-04-01 | 1994-11-01 | Ngk Insulators, Ltd. | Method for treating organic sludge |
| JP2002177994A (ja) * | 2000-12-11 | 2002-06-25 | Ngk Insulators Ltd | 有機性汚泥の消化処理方法及び装置 |
| JP4671520B2 (ja) * | 2001-03-23 | 2011-04-20 | 三菱重工環境・化学エンジニアリング株式会社 | 有機性固形物処理システム |
| US7311834B2 (en) | 2001-11-16 | 2007-12-25 | Ch2M Hill, Inc. | Apparatus for the treatment of particulate biodegradable organic waste |
| US6905600B2 (en) * | 2001-11-16 | 2005-06-14 | Ch2M Hill, Inc. | Method and apparatus for the treatment of particulate biodegradable organic waste |
| JP2003326237A (ja) * | 2002-03-05 | 2003-11-18 | Osaka Gas Co Ltd | 有機性廃棄物処理システム |
| JP2003305491A (ja) * | 2002-04-18 | 2003-10-28 | Purio:Kk | 汚水の煮込み処理法 |
| JP2004321931A (ja) * | 2003-04-24 | 2004-11-18 | Mitsubishi Electric Corp | 有機性廃液の処理方法および処理装置 |
| JP2005007339A (ja) * | 2003-06-20 | 2005-01-13 | Mitsubishi Electric Corp | 有機性廃液の処理方法および処理装置 |
| JP2005169360A (ja) * | 2003-12-15 | 2005-06-30 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | 有機性汚泥減容化装置及び廃水処理装置 |
| US7968760B2 (en) | 2007-03-16 | 2011-06-28 | Ch2M Hill, Inc. | Treatment of particulate biodegradable organic waste by thermal hydrolysis using condensate recycle |
| JP2011206736A (ja) * | 2010-03-30 | 2011-10-20 | Osaka Gas Co Ltd | 固形バイオマスの処理方法 |
| CN102583932A (zh) * | 2012-03-19 | 2012-07-18 | 同济大学 | 热碱联合处理循环回流污泥强化厌氧消化产生沼气的方法 |
| JP2020104026A (ja) * | 2018-12-26 | 2020-07-09 | 株式会社クボタ | 汚泥可溶化方法及び汚泥可溶化装置 |
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